中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议.pdf
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1、doi:10.11911/syztjs.2023035引用格式:曾义金.中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议 J.石油钻探技术,2023,51(4):66-73.ZENGYijin.Noveladvancementsanddevelopmentsuggestionsofcementingtechnologiesfordeepandultra-deepwellsofSinopecJ.PetroleumDrillingTechniques,2023,51(4):66-73.中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议曾义金1,2(1.页岩油气富集机理与有效开发国家重点实验室,北京1
2、02206;2.中石化石油工程技术研究院有限公司,北京102206)摘要:我国深层超深层油气井固井面临高温、高压、复杂介质和复杂工况等的挑战,水泥环长效密封完整性难以保证,常规固井技术与装置不能满足需求,亟需理论创新和研究井筒完整性固井新技术。近年来,中国石化通过科研攻关,完善了固井水泥环密封完整性理论体系,建立了复杂工况条件下的水泥环密封失效控制方法,研发了“防窜、防腐、防漏、防损伤”高性能水泥浆,研制了适用于深层复杂工况环境的固井尾管悬挂器、分级注水泥器及配套附件,提出了固井优化设计新方法,形成了深层复杂油气藏固井新技术。建议今后进一步完善特色水泥浆技术体系,研发绿色、智能环保材料,攻关固
3、井技术信息化与智能化,持续推进基础理论研究,提高深层超深层复杂油气井固井质量。关键词:深井;超深井;固井;水泥浆;尾管悬挂器;技术进展;发展建议;中国石化中图分类号:TE256+.3文献标志码:A文章编号:10010890(2023)04006608Novel Advancements and Development Suggestions of Cementing Technologies forDeep and Ultra-Deep Wells of SinopecZENG Yijin1,2(1.State Key Laboratory of Shale Oil and Gas Enric
4、hment Mechanisms and Effective Development,Beijing,102206,China;2.Sinopec Research Institute of Petroleum Engineering,Co.,Ltd.,Beijing,102206,China)Abstract:InChina,cementingfordeepandultra-deepoilandgaswellsfaceschallenges,e.g.hightemperatureandpressure,complexformationmedia,andcomplexoperationcond
5、itions,etc.Thelong-termsealintegrityofcementsheathcannotbeguaranteed,andconventionalcementingtechnologiesandequipmentfailtomeettheneeds.Therefore,newcementingtheoriesandtechnologiestoensurewellboreintegrityaredesperatelyneeded.Inrecentyears,Sinopechas improved the theory system of seal integrity of
6、cement sheath for cementing,established seal failure controlmethodologiesofcementsheathundercomplexoperationconditions,anddevelopedhigh-performancecementslurrywiththeadvantageofanti-channeling,anti-corrosion,anti-leakage,andanti-damagethroughscientificresearch.Inaddition,liner hangers for cementing,
7、multi-stage cement injectors,and associated accessories suitable for deepcomplexworkingconditionshavebeendesigned,newmethodsforoptimizingcementingdesignhavebeenestablished,andnewcementingtechnologiesfordeepcomplexoilandgasreservoirshavecomeintobeing.Inthefuture,itissuggested to further improve the t
8、echnical system of characteristic cement slurries,develop green and intelligentenvironment-friendlymaterials,strengthentheinformatizationandintelligenceofcementingtechnology,continuouslypromotebasictheoreticalresearch,andenhancethecementingqualityofdeepandultra-deepcomplexoilandgaswells.Key words:de
9、epwell;ultra-deepwell;cementing;cementslurry;drillinglinerhanger;technicaladvancement;developmentsuggestion;Sinopec收稿日期:2023-01-30;改回日期:2023-02-15。作者简介:曾义金(1964),男,江西吉水人,1985 年毕业于江汉石油学院钻井工程专业,2003 年获中国石油大学(北京)油气井工程专业博士学位,正高级工程师,博士生导师,中国石化集团公司首席专家,主要从事深层超深层钻完井基础理论研究及关键技术研发与应用工作。系本刊编委会副主任。E-mail:。基金项目
10、:国家自然科学基金企业创新发展联合基金项目“复杂环境下水泥环全生命周期密封理论与控制方法”(编号:U22B6003)资助。第51卷第4期石油钻探技术Vol.51No.42023年7月PETROLEUMDRILLINGTECHNIQUESJul.,2023油气井工程中,为了保持井筒稳定和地层套管环空长效密封,通过注水泥固井封隔油、气、水层,为持续钻探、完井开采提供安全作业环境。固井工程是建井技术的核心环节,直接影响钻井安全、工程成本、油气井寿命甚至油气开采效率。中国陆上深层超深层地质条件复杂,尤其是塔里木盆地和四川盆地海相油气藏存在埋藏深(超 8000m)、高温高压(温度超 200)、富含酸性气
11、体(如元坝气田 H2S 含量 6.87%,CO2含量 15.51%)和分段改造作业压力高(深层页岩气压裂压力90MPa)等问题,固井施工面临一系列技术难题14:1)复杂地质环境及工况下的水泥环力学响应与损伤机制不清。对大型储层改造工况下的复杂交变动载,以及 CO2和 H2S 等高酸性气体、流体冲蚀等复杂地层界面环境的影响机理研究不充分,导致水泥浆材料与体系的构建缺乏理论依据。2)水泥浆功能材料缺乏,水泥环力化性能差,易脆性开裂、导致环空气窜。常规水泥石为脆性体,弹性模量高(高于 10GPa)、渗透率高(高于 0.2mD)和腐蚀速率高(高于 1.0mm/a),不能满足复杂油气井水泥环长效密封的要
12、求。例如,涪陵页岩气田一期井口带压率高达 70%。3)尾管悬挂器承载不足,易腐蚀。常规尾管悬挂器承载低(低于 1800kN)、不耐腐蚀,深井超深井尾管悬挂器坐挂、丢手成功率低,常出现套管下放不到位的问题,难以满足超深井复杂环境需求。4)固井设计与施工精细程度不足。常规固井关键参数设计依赖于经验,精准指导固井施工难度大,固井顶替效率差(低于 65%),无法保证固井质量与施工安全。针对上述技术难题,中国石化经过 10 余年技术攻关,在固井方法、材料与装置、工艺和技术等方面取得了突破,揭示了水泥环密封失效机理,研发了高性能固井水泥浆,研制了新型尾管悬挂器,提出了优化设计新方法。这些成果应用于现场后,
13、解决了深层超深层油气井固井关键技术难题;同时,以“极端环境、绿色环保、智能跨越”为理念,持续进行传统固井技术升级迭代,有力支撑了我国深层超深层油气高效勘探开发。1水泥环密封失效机理及控制方法 1.1 水泥石力学性能演化规律常规水泥石单轴压缩、三轴压缩、直接/间接拉伸等力学试验所获取的抗压强度、弹性模量和抗拉强度等力学参数56,已无法满足深层超深层油气井水泥石力学、物化性能的定量设计的需要。为此,研制了全尺寸水泥石密封评价装置7,消除了尺寸效应,该装置耐温 200、耐压 150MPa(见图 1);建立了水泥石密封能力定量评价方法,可模拟高温、高压、交变载荷和流体冲蚀等环境条件下的水泥石密封能力演
14、化过程。氮气瓶一界面密封监测二界面密封监测水泥环密封模型安全阀安全阀压力传感器压力控制压力自动控制泵高压缓冲罐高压流量计气体流量计减压阀气泡检测装置安全阀环空气体温度控制应力检测模拟地层外筒139.7 mm244.5 mm水泥环套管声波检测系统应变检测仪温度控制外加保温套图 1 全尺寸水泥环密封评价装置Fig.1 Full-size cement sheath sealing evaluation device试验研究结果表明,高温高压下水泥石表现为高弹性模量(高于 10GPa)、脆性劈裂,在温压场耦合下产生显著的塑性变形,无明显宏观裂缝,但收缩显著。周期交变荷载作用下的水泥石应力应变曲线如图
15、 2 所示(为水泥石的应力,MPa;为水泥石的应变):第 1 次加载卸载后应变不可完全恢复,产生残余应变;第 2 次加载卸载后继续产生残余应变;残余应变逐渐累积,多次加载卸载后残余应变率达 0.60%0.95%。研究表明,残余应变与循环次数、水泥石弹性模量及孔隙度呈正相关,主要由水泥石的孔壁坍塌和压密塑性变形导致。屈服应力应力应变曲线图 2 交变荷载下水泥石应力应变曲线Fig.2 Elastic-plastic constitutive model of set cement un-der alternate loads为此,建立了水泥石刚度退化模型、累积塑性第51卷第4期曾义金.中国石化深层
16、超深层油气井固井技术新进展与发展建议67应变与荷载水平及荷载周期的函数关系(见图 2);同时,推导了考虑损伤阈值的力学本构模型:1=E1+(2+3)dE1+(2+3)+(B1E1)1exp(dI1+J2TdS0)n d(1)式中:1为水泥石最大主应力,MPa;2,3为水泥石次大和最小主应力,MPa;1为最大主应力方向的应变;d为扩容屈服点处的应变;Td为水泥石损伤时强度,MPa;I1为球应变张量的第一不变量;J2为偏应力张量的第二不变量;d,B1为水泥石达到扩容时的材料强度参数,由水泥石的黏聚力 cd及内摩擦角 d确定;E 为水泥石弹性模量,GPa;为水泥石泊松比;S0为水泥石宏观统计的平均强
17、度参数;n 为水泥石微元强度分布集中程度。1.2 交变动载下水泥环密封失效机理及控制方法揭示了页岩气井多级分段压裂动载下的水泥环密封失效机理810,即交变动载下套管水泥环地层界面变形不一致,当累积塑性应变超过界面极限胶结应变时,产生微环隙,导致密封失效、界面窜流;建立了套管水泥环围岩弹塑性有限元分步计算模型;另外,提出了“低弹模(57GPa)、低渗透(渗透率 0.001mD)”防损伤水泥控制准则,创建了“压裂段数泵压弹性模量”耦合设计图版(见图 3),指导了水泥浆新材料研发和新体系设计。弹性模量/GPa4567891011施工压力/MPa井深/m弹韧性水泥石密封性失效密封性界限弹塑性水泥石常规
18、水泥石402 0002 5003 0003 5004 0006080100120305070901101 000满足密封性要求图 3 水泥石弹性模量设计图版Fig.3 Elastic modulus design diagram of set cement 1.3 酸性环境下水泥环密封失效机理及控制方法明确了高温条件下 CO2和 H2S 耦合作用下水泥石结构疏松、膨胀开裂腐蚀机制1112,即 CO2、H2S基于酸碱反应腐蚀水泥石,消耗 Ca(OH)2晶体,使水化硅酸钙凝胶(CSH)结晶化;H2S 腐蚀生成二水石膏和钙矾石,导致水泥石膨胀开裂,CO2腐蚀生成 Ca(HCO3)2,造成钙离子流失,
19、强度和渗透率下降;CO2和 H2S 共同作用加剧了水化硅酸钙凝胶结晶化,存在成倍叠加效应,CO2是主导因素。为了堵塞酸性气体渗入通道、减少碱性反应物质,提出了“低渗透(0.001mD)、低碱性晶体含量(5%)”防腐蚀控制准则。水泥石中碱性晶体含量为 5%时,腐蚀后的抗压强度为 31.35MPa;而碱性晶体含量为 10%时,腐蚀后的抗压强度为 28.14MPa;随着碱性晶体含量降低,腐蚀的强度有所增加。同样,水泥石的渗透率越低,腐蚀后渗透率保持较低(见图 4)。碱性晶体含量 5%(a)碱性晶体影响对比(b)渗透率影响对比腐蚀后强度/MPa碱性晶体含量 10%32313029282726渗透率 0
20、.001 5 mD腐蚀后渗透率/mD渗透率 0.150 0 mD0.450.350.250.150.100.0500.400.300.20图 4 水泥石碱性晶体含量和渗透率对腐蚀的影响规律Fig.4 Influence of alkali crystal content and permeabilityof set cement on corrosion建立了“降碱度、增惰性”水泥浆构建方法,通过添加硅铝网状聚合物活性材料或高价金属离子材料,消耗 Ca(OH)2晶体,提高水化产物与酸性气体的反应惰性;同时,可添加胶乳类纳米弹性颗粒材料,提高水泥环的致密性。1.4 地层水泥界面劣化机理及控制方法
21、地层水泥界面胶结容易失效,主要受井筒内钻井液滤饼、地层油气水、温度和压力等复杂地质工况的影响。文献 1314 发现了 Ca(OH)2晶体富集与溶蚀是界面胶结劣化的主因:由于泌水效应,地层水泥68石油钻探技术2023年7月界面易富集大量 Ca(OH)2晶体,在地层水环境下Ca(OH)2晶体溶蚀,导致界面胶结强度降低,易出现环空间隙,降低了防窜能力。为此,建立了以“界面等效渗透率”为目标函数、以“透射声波幅度”为主要变量的界面密封能力预测模型(见式(2)、式(3),实现了对界面密封能力演化的定量评价与不同水泥浆体系的适应性分析;同时,提出了“晶体抑制、限位支撑”水泥浆控制方法,降低了界面溶蚀程度,
22、增强了界面压实能力。Keq=e1.900.018u1.6105u2(2)u=AEAEITC=(1U)95%(3)其中:Keq为界面等效渗透率,mDmm2;u 为透射首波信号幅度占比;AE为界面透射声幅值,mV;AEITC为仪器发射的声波总能量,mV;U 为实测反射声波总能量占比。2高性能水泥浆 2.1 高温高密度水泥浆高温使水泥石强度大幅降低,同时降低水泥浆粘滞力,水泥浆体系发生沉降失稳,用常规铁矿粉加重的水泥浆存在“冷浆稠、高温稀”等问题。为了解决水泥流体和固体存在的问题,研制了高温强度衰退抑制剂,在高温 245 下 28d 强度不衰退;开发了亚微米球形三氧化二铁加重材料,平均粒径160nm
23、,密度 5.105.15kg/L,该材料具有“滚动轴承”作用,能显著降低水泥浆体系的内摩擦力,冷浆稠度低,地面混配性能好,颗粒粒径小,不易发生沉降;研发了热增黏聚合物,高温条件下分子结构相态由网状转变为链状,水泥浆体系黏度增加,利于加重材料的均匀悬浮。基于紧密堆积理论,开发了高温高密度水泥浆,密度 1.952.40kg/L,耐温 245,沉降密度差小于 0.03kg/L,48h 控压强度 32MPa。2.2 高压防气窜水泥浆针对高温高压气井渗透压差大、易窜流等问题,依据“高致密、强胶结”防气窜准则,研制开发了纳米液硅和苯丙胶乳水泥浆体系1518。1)纳米液硅水泥浆。纳米液硅是一种纳米SiO2颗
24、粒在水中分散悬浮的乳液,它以 50300nm二氧化硅为原料,利用高能物理球磨分散、电位阻斥力等工艺制备而成15。乳液固相含量 45%,球形颗粒,无定形态。纳米液硅在水泥浆中能改善水泥浆性能16:限位支撑作用,降低水泥浆收缩率 46%,界面胶结强度达 2.6MPa;孔隙填充作用,水泥石渗透率 0.007mD;增强作用,7d 强度 53MPa。纳米液硅水泥浆密度 1.502.60kg/L,耐温 220,7min静胶凝强度由 48Pa 发展至 240Pa。2)苯丙胶乳水泥浆。胶乳是一种高聚物粒子分散在水介质中的胶体分散体系,采用苯乙烯等为原料制备而成17,通过攻关研究,解决了乳液的高温稳定性。纳米苯
25、丙乳液热裂解温度 350。苯丙胶乳颗粒具有高弹体吸能作用,可将水泥石的弹性模量降至 5.8GPa;同时,它具有孔隙填充防气窜作用,室内试验表明,在水泥浆候凝“失重”时,即使气层压力高于液柱压力也未发生气窜18。苯丙胶乳水泥浆密度 1.852.60kg/L,API 滤失量 32mL,水泥石渗透率 0.005mD,耐温 220。2.3 防损伤自愈合水泥浆自愈合乳液是在聚苯乙烯链段中加入疏水亲油链段,形成自修复分子主链和侧链,通过缠绕、自舒展实现膨胀。自愈合乳液固相含量 44%,耐温 160。自修复乳液在水泥石中以高弹乳膜存在,当水泥石受到载荷时,高弹颗粒发挥吸能缓冲作用,可降低水泥开裂、塑性变形和
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