闸坝防冲护坦末端淘刷对水流流态影响研究_雷茜茹.pdf
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1、第4 1卷第5期2023年5月水 电 能 源 科 学W a t e r R e s o u r c e s a n d P o w e rV o l.4 1 N o.5M a y 2 0 2 3D O I:1 0.2 0 0 4 0/j.c n k i.1 0 0 0-7 7 0 9.2 0 2 3.2 0 2 2 2 4 9 0闸坝防冲护坦末端淘刷对水流流态影响研究雷茜茹1,汪 振2,张法星1,蔡爱玲1,3(1.四川大学水力学与山区河流开发保护国家重点实验室,四川 成都 6 1 0 0 6 5;2.中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司,浙江 杭州 3 1 1 1 2 2;3.重庆交通职业学
2、院,重庆 4 0 2 2 4 7)摘要:采用急流衔接的闸坝防冲护坦末端“软硬”交界处或预挖冲坑常常发生基础淘刷破坏,不仅使护坦处于悬空状态,还可能引起护坦末端水流流态与设计的急流流态有偏差,甚至形成水跃状大尺度旋滚淘刷河床,但相关研究成果很少。针对闸坝下游防冲护坦末端基础发生淘刷的情景,采用室内机理模型试验和三维湍流数值模型方法,对护坦末端不同尺寸概化淘刷坑附近的水流流态进行详细观测和计算分析。结果表明,与护坦末端基础未被淘刷时的急流流态相比,淘刷坑使水流流态发生很大变化,可分为护坦上游的水跃、淘刷坑内的混合流、此两类组成的准周期流态三种。流态演化的研究结果可为分析闸坝下游护坦结构大规模破坏提
3、供技术支持,具有一定工程应用价值。关键词:急流衔接;淘刷坑;护坦;水流流态中图分类号:TV 1 3 5 文献标志码:A 文章编号:1 0 0 0-7 7 0 9(2 0 2 3)0 5-0 1 6 6-0 4收稿日期:2 0 2 2-1 1-2 7,修回日期:2 0 2 3-0 1-0 7基金项目:国家自然科学基金重大项目(5 2 1 9 2 6 7 3);国家自然科学基金重点项目(5 1 9 3 9 0 0 7)作者简介:雷茜茹(1 9 9 9-),女,硕士研究生,研究方向为工程水力学,E-m a i l:4 4 4 8 5 0 1 5 4q q.c o m通讯作者:张法星(1 9 7 9-
4、),男,博士、副教授、硕导,研究方向为水力学,E-m a i l:z h f x s c u.e d u.c n1 引言护坦下游冲刷破坏较为常见,常出现护坦末端悬空的情况,其破坏机理非常复杂、修复难度大,还有可能引发连锁破坏。目前,关于泄流建筑物下游河道局部冲刷破坏问题的研究成果较丰富,但对于泄流建筑物下游消力池底板、护坦结构、海漫等冲刷破坏的研究主要集中在冲刷过程、冲刷坑深度计算方面,很少考虑护坦基础局部发生淘刷导致护坦悬空后淘刷区的水力特性。对此,本文采用概化的室内模型试验和三维湍流数值模型方法系统研究消能防冲护坦末端基础发生淘刷后的水流流态演化规律,以期为工程实践提供指导。2 试验设计2
5、.1 模型设计试验 在 宽0.4 0 0 m,长5.0 0 0 m,边 墙 高0.5 3 5 m的水平无坡降水槽中进行。水槽与上游水箱通过压坡渐变为开度2 c m的孔口衔接。模拟的护坦段总长度为0.8 0 0 m,厚度为0.0 4 0 m,护坦首端距离孔口0.6 5 0 m。护坦末端基础未发生淘刷时,水槽底板水平无坡降。护坦末端基础局部淘刷后,在护坦末端紧接一个概化的淘刷坑,其平面尺寸为0.5 5 4 m0.4 0 0 m,淘刷坑前、后坡坡度均为3 0,模型设置及淘刷坑形状见图1。(a)水槽模型(b)淘刷坑形状及尺寸孔口护坦水箱05.00 m0.65 m0.80 m0.55 m淘坑T1T2T3
6、T4L来流h1DHL总CS1CS20.40 m图1 水槽模型设置及淘刷坑形状示意图F i g.1 S c h e m a t i c d i a g r a m o f t a n k m o d e l s e t t i n g a n d s c o u r i n g p i t s h a p e2.2 试验工况试验中,在护坦未发生淘刷时,通过控制下游水位形成4个起点不同的水跃,水跃位置见图1(a)。在各下游水位下研究不同流量、不同淘刷坑体型、不同悬空比对下游水流流态的影响。同时第4 1卷第5期雷茜茹等:闸坝防冲护坦末端淘刷对水流流态影响研究便于分析比较和实践运用,对悬空长度L采用护
7、坦总长度L总进行无量纲化处理,下游水位H采用水跃的跃前水深h1进行无量纲化处理。本次共开展1 0 4组试验,试验工况见表1(表1中L0表示护坦未破坏,末端没有悬空;Li(i=1,2,3,4)表示4个不同悬空长度对应不同悬空比f(f=L/L总,L为护坦末端悬空段长度,L总为护坦总长度);D0表示护坦未发生破坏,即无淘刷坑;Dj(j=1,2,3,4)表示不同的淘刷坑深度;H1k、H2k、H3k、H4k(k=1,2,3,4)表示4个流量下对应的4个不同的相对下游水位。)。表1 试验工况T a b.1 T e s t c o n d i t i o n s工况编号单宽流量q悬空比f淘刷坑深度D/m相对
8、下游水位H/h1q1-L0D0H1k0.0 4 5005.8 3、5.1 3、4.5 0、3.7 9q2-L0D0H2k0.0 6 8008.5 2、7.7 5、7.0 4、6.1 4q3-L0D0H3k0.0 8 5001 0.5 7、9.7 5、8.7 3、7.6 4q4-L0D0H4k0.1 1 3001 3.8 3、1 3.0 0、1 1.6 9、1 0.1 4q3-L1DjH3k0.0 8 51/1 6 0.0 8、0.1 2、0.1 6、0.2 01 0.5 7、9.7 5、8.7 3、7.6 4q3-L2DjH3k0.0 8 51/80.0 8、0.1 2、0.1 6、0.2 0
9、1 0.5 7、9.7 5、8.7 3、7.6 4q3-L3DjH3k0.0 8 53/1 6 0.0 8、0.1 2、0.1 6、0.2 01 0.5 7、9.7 5、8.7 3、7.6 4q3-L4DjH3k0.0 8 51/40.0 8、0.1 2、0.1 6、0.2 01 0.5 7、9.7 5、8.7 3、7.6 4q1-L4D1H1k0.0 4 51/40.0 85.8 3、5.1 3、4.5 0、3.7 9q2-L4D1H2k0.0 6 81/40.0 88.5 2、7.7 5、7.0 4、6.1 4q4-L4D1H4k0.1 1 31/40.0 81 3.8 3、1 3.0 0
10、、1 1.6 9、1 0.1 4q1-L4D4H1k0.0 4 51/40.2 05.8 3、5.1 3、4.5 0、3.7 9q2-L4D4H2k0.0 6 81/40.2 08.5 2、7.7 5、7.0 4、6.1 4q4-L4D4H4k0.1 1 31/40.2 01 3.8 3、1 3.0 0、1 1.6 9、1 0.1 4注:单宽流量q单位为m3/(sm)。2.3 数值计算方法及验证基于F l u e n t流体仿真软件建立了基础局部淘空护坦的三维数值模型1,并将数值模拟结果与模型试验结果进行对比分析。模型试验水槽中的水流可视为三维不可压缩粘性流体,利用R NG -模型能很好地模拟
11、充分发展的紊流,且较好地解决流体流动中流线弯曲问题。在数值模拟计算时,用有限差分法离散控制方程作为代数方程组进行数值求解。本次数值模拟网格无关性分析使用0.0 1 0 0 m0.0 1 0 0 m0.0 0 5 0 m、0.0 0 6 0 m0.0 0 6 0 m0.0 0 2 5 m、0.0 0 2 5 m0.0 0 2 5 m0.0 0 1 0 m三套不同尺寸网格。比较水面线、纵向流速、垂向流速分布图,综合考虑计算准确性和计算效率,最终数值模拟采用网格尺寸0.0 0 6 0 m0.0 0 6 0 m0.0 0 2 5 m。数值模拟上顶面(Zm a x)设置为压力进口,压力设为大气压;进口边
12、界采用流量水位进口;出口设置为水位边界。取模型试验工况q1-L4D4H1 3,对水槽中心线的水深、多个横断面中心垂线上的纵向时均流速数值 计 算 结 果 进 行 验 证,横 断 面 位 置 见 图1(b)。结果表明护坦末端水跃中部剖面的水面线、垂向时均流速的数值计算值与实测值吻合较好,因此对护坦基础局部淘空后的三维紊流数值计算结果可靠。3 流态演变结果护坦末端基础局部淘空后,流态变化很大。根据流场结构特征可将各流态分为三类。3.1 护坦上游的水跃该流态与护坦末端未发生淘刷时的水流流态一致,水流从孔口流出后,高流速的水流在孔口下游不远处形成稳定水跃,见图2。该流态主要发生在单宽流量q1的所有工况
13、;单宽流量为q2时,相对下游水位为8.5 2、7.7 5;单宽流量为q3时,相对下游水位为1 0.5 7;单宽流量为q4时,相对下游水位为1 3.8 3。护坦基础局部淘空后的水跃位置会出现微小变化,淘刷坑所在位置水流以大量掺气形式存在。出现不同体型的淘刷坑后,将在淘刷坑内形成清水区,在垂向上,这一清水区将延伸到底板以上约1 0 c m后才会出现掺气水流,且向下游延伸的范围更大。z/mx/m0.5 m/sx/mz/m图2 相对下游水位(H/h1)1 0.5 7时纵剖面流场结构图(工况q3-L4D4H3 1)F i g.2 S t r u c t u r e d i a g r a m o f l
14、 o n g i t u d i n a l p r o f i l e f l o w f i e l d a t 1 0.5 7 r e l a t i v e d o w n s t r e a m w a t e r l e v e l(w o r k i n g c o n d i t i o n q3-L4D4H3 1)3.2 淘刷坑内的混合流该流态主要发生在单宽流量q2,相对下游水位为7.0 4、6.1 4;单宽流量q3,相对下游水位为9.7 5、8.7 3。取 该 种 流 态 的 典 型 工 况q3-L3D3H3 4进行展示。当水流从孔口以高速流出后,由于淘刷坑的存在,水流在悬
15、空底板末端处(x=1.4 5 m)水位在较短距离内抬升至最大,紧接着从水位最大点缓缓下降至与下游水位衔接,但在水位下降段由于水流流速较高,快速跌落撞击下游水体,使得这部分水流在与下游衔接处水面出现明显凹陷,见图3(b)。该流态短暂持续后,抬升的主流逐渐下降,当下降至与下游水位相当时,悬板后逐渐上升水流与下游水体平顺衔接,见图3(a)。这一流态只能持续较短时间,随后由761x/mz/m(a)淘刷坑内漩涡尺度稍小,主流与下游水体平顺衔接 q L D H33334-()(b)淘刷坑内漩涡尺度大,主流抬升至下游水体表层 q L D H33334-()x/mz/mx/mz/m0.5 m/s0.5 m/s
16、x/mz/m图3 单宽流量0.0 8 5 m3/(sm)时护坦末端基础局部淘刷前后的水流流态F i g.3 T h e f l o w p a t t e r n b e f o r e a n d a f t e r t h e f o u n d a t i o n a t t h e e n d o f t h e a p r o n r e f u s e s t o b e b r u s h e d w h e n t h e u n i t w i d t h f l o w i s 0.0 8 5 m3/(sm)于淘刷坑内的水位低于下游水位,导致下游水流将淘刷坑上部的水流压回,
17、当压回的水流靠近悬板末端时,又会被孔口流出的高流速水流冲向下游,在淘刷坑内主流被漩涡顶托而抬升,如此反复循环。3.3 准周期流态该种流态为主流抬升至下游水体表层状态、主流与下游水体平顺衔接状态和护坦上水跃形态周期循环出现的情况。主要发生在单宽流量为q3,相对下游水位为7.6 4;单宽流量为q4,相对下游水位为1 3.0 0、1 1.6 9、1 0.1 4时。取工况q3-L3D1H3 4的流态作为典型流态进行展示,见图4。(a)淘刷坑内漩涡尺度稍小,主流与下游水体平顺衔接(b)淘刷坑内漩涡尺度大,主流抬升至下游水体表层(c)淘刷坑上游水跃状0.5 m/s0.5 m/s0.5 m/sz/mx/mx
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