油藏型储气库多周期运行达容规律研究_程泽华.pdf
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1、1282023 年 第 3 期(3)实验岩心:通过石英砂环氧树脂胶结法制作人造岩本文针对油藏型储气库运行特征:注气-焖井-采气,采心,保证岩心物性参数与天然岩心接近,串联组成长岩心,共用人造岩心,设计模拟储气库多周期运行的长岩心注采实30cm,每块人造岩心长度为5cm,直径2.5cm,渗透率500mD,验,通过驱替效率以及含气饱和度分析,研究达容规律。实孔隙度为16.567%。验结果表明:经过多轮次注采,库容呈逐渐增加趋势,趋向1.3 实验步骤于最大库容量。(1)将岩心烘干,测量干重,抽真空,饱和地层水,测湿重。计算有效孔隙体积,装入岩心夹持器,以1ml/min的驱替速储气库由于储气容量大、储
2、气压力高、储气成本低的特点1度将地层水从岩心夹持器左侧注入,当岩心右侧产水量稳定已成为天然气储存与城市供气调峰的重要手段,主要作用是保时,关闭驱替系统。证城市长时间供气安全。随着全国用气日益增加,气藏型储气(2)在实验条件下,利用驱替装置以1ml/min的驱替速度库已满足不了用气需求,为此需要改建其他类型储气库调节天从左侧注入原油,记录出水量,驱至含水饱和度至27.09%为然气供需矛盾,并设计库容满足调峰需求,我国早期的油气藏止。生产开发以油藏开发为主,而且90%以上的油田都是采用的注水2(3)模拟注水开采过程,在实际储层条件下,利用驱替装开发技术。因此,较于其他类型,含水油藏改建储气库具有较
3、置以1ml/min的驱替速度从左侧注入地层水,记录出油量,驱至大的建库资源基础。含油饱和度至51.75%,然后关闭出口端,压力增至35MPa。目前油藏型储气库库容确定,主要是利用常规计算,如容(4)在实验条件下,关闭入口端,打开出口端,衰竭开发4积法、物质平衡法等 直接计算库容,这个库容即为最大库容,至10MPa,计量油量与水量。是设计的一个静态值,需要经过多周期运行才能达到。因此,(5)模拟储气库注采气过程,关闭出口端,打开入口端,3多周期运行过程中达容规律是其设计最终库容量的重要依据。开始注气至35MPa压力后,关闭入口端,进行“焖井”12h,结4目前来看,油藏型储气库达容规律相关研究相对
4、较少。束后打开出口端,直到压力下降到10MPa压力,分别计量产出原为此,本文在前人研究基础上,以某油田某区块为例,由油和水,重复步骤(5)五轮次。于没有采集到矿场实际岩心,制作接近于该油田矿场实际的人2 实验结果及分析造岩心,相较于短岩心,长岩心能够更加贴近储层情况,因2.1 驱油效率分析此,采用长岩心展开注采实验,分析油藏型储气库多周期运行过程中驱替效率以及含气饱和度变化,研究储气库运行过程中达容规律。1 长岩心注采实验1.1 实验流程图2 气驱油水的驱油效率图2为驱油效率随着注采轮次的变化图,从图中可以看出,随着注采轮次增加,原油大幅度驱出,含油饱和度减小,驱油效率由47.75%增加至66
5、.46%,累计增幅18.71%,并且驱油效率图1 实验流程图增幅主要集中在首轮,最后几个轮次虽然仍有原油可被驱出,根据油藏型储气库运行特征,设计了模拟储气库运行的长但是驱油效率增幅相比于首轮降低很多,基本都稳定在3%左岩心注采实验流程(图1)。该流程主要由气源,恒压恒速泵右。(70MPa),岩心夹持器(30MPa),压力传感器(70MPa),2.2 驱水效率分析气体流量计(5-50-500)等组成。图3为驱水效率随着注采轮次的变化图,从图中可以看出地1.2 实验条件层水主要集中在前2个轮次被驱出,后续轮次不再有水产出。相(1)驱替流体:驱替水为现场地层水,驱替气体为氮气,3比于驱油效率,驱水效
6、率更低。主要原因是岩心本身亲水,虽驱替原油为现场脱水原油(10.66mPas,0.83g/cm)。然后续油驱一定程度上改变了岩心润湿性,但是岩心还是较为(2)温度与压力:模拟储层温压95,35MPa。油藏型储气库多周期运行达容规律研究重庆科技学院 程泽华 王怀林 雷函林 钟志聪 王 懿 马欣健 129 学术研讨亲水,这使得原油比地层水更容易驱出。缚水、残余油以及残余气,在渗流通道中阻碍作用。同时在后几个轮次,剩余原油以及地层水主要存在于物性较差或者小孔隙中,使得原油以及地层水驱替难度加大,驱替效率增幅减小,造成后几个轮次库容增幅变缓。总体来看,气驱油水能力虽然减弱,仍有流体被驱出,库容趋向于最
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