国内首套半再生重整改造逆流连续重整装置开工及标定.pdf
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1、第37卷第5期2023年9月天津化工Tianjin Chemical IndustryVol.37No.5Sep.2023国内首套半再生重整改造逆流连续重整装置开工及标定王卿袁徐艳龙袁艾中秋(中国石油化工股份有限公司沧州分公司,河北 沧州 061000)摘要院 沧州分公司 40 万 t/a 逆流连续重整装置是国内首套由半再生重整装置改造而成的逆流连续重整装置,也是国内第三套开工的逆流床连续重整装置,采用中国石化石油化工科学研究院开发的PS-VI 连续重整催化剂。本文介绍了该装置首次开工及标定情况。标定结果:C5+产品辛烷值为 103、液体收率为 86.70豫、纯氢产率为 3.14%、能耗为 8
2、4.2 kg 标油/t,均达到设计指标;反应和再生系统各部分差压分布合理,催化剂逆差压输送稳定;PS-VI 连续重整催化剂具有良好的活性、选择性和物化性能,满足较高压力下逆流连续重整工艺的要求。关键词院半再生重整;逆流连续重整;改造;首次开工;标定doi:10.3969/j.issn.1008-1267.2023.05.033中图分类号院 TQ014文献标志码院 A文章编号院1008-1267(2023)05-0112-05收稿日期:2022-12-221装置简介中国石化沧州分公司 40 万 t/a 逆流连续重整装置袁 由石家庄分公司闲置的 35 万 t/a 半再生重整装置改造而成袁采用中国石
3、化石油化工科学研究院开发的 PS-VI 连续重整催化剂袁以常减压直馏石脑油和加氢精制石脑油为原料袁生产高辛烷值汽油调合组分袁副产氢气遥 装置设计年开工时长为 8400 h袁重整生成油设计辛烷值为 RONC102袁催化剂最大循环速率为 500 kg/h遥精制石脑油与循环氢混合后袁经重整进料换热器换热尧第一加热炉加热至反应温度后进入第一反应器袁之后依次经过第二加热炉尧第二反应器尧第三加热炉尧第三反应器尧第四加热炉尧第四反应器袁从第四反应器出来的反应产物经重整进料换热器换热后袁 进入再接触和产物分馏系统遥催化剂在反应器之间采用重力自流与气体提升相结合的方式输送袁第一尧第二和第三反应器都设有缓冲料斗尧
4、上部料斗及下部提升器袁以便把催化剂用气体从第四反应器底部提升至第三反应器顶部袁依此类推袁再由第一反应器底部提升至再生器上部的分离料斗内袁靠重力落入再生器中袁完成催化剂的烧焦尧氧氯化和焙烧过程后袁流经氮封罐袁由氢气提升至第四反应器顶部的缓冲料斗袁在还原罐内还原后袁流入第四反应器袁形成一个反应原再生循环遥装置于 2018 年 12 月 18 日实现中间交接袁2019 年 3 月 18 日重整反应部分投料并产出合格产品袁6 月 12 日再生部分催化剂开始黑烧袁6 月14 日转入白烧袁 至此装置全流程开车成功遥 9 月18 日袁进行装置满负荷标定袁以考察逆流连续重整装置性能袁同时掌握装置能耗情况尧加工
5、损失尧产品收率尧产品质量情况袁验证技术指标能否满足要求袁查找装置运行存在的瓶颈袁为今后的平稳运行尧优化调整尧节能降耗尧技术改进提供基础数据遥2催化剂装填与开工2.1催化剂装填反应和再生系统各部位的 PS-VI 连续重整催化剂装填量见表 1遥反应系统共装剂为 28.38 t袁再生系统共装剂为 7.32 t袁合计为 35.70 t遥第 37 卷第 5 期项目设计值标定值初馏点/益827210%馏出温度/益999650%馏出温度/益12412290%馏出温度/益156153终馏点/益172173密度(20 益)/(kg/m3)748.0739.1氮含量/(mg/kg)臆0.5约0.5硫含量/(mg/
6、kg)0.25耀0.500.40氯含量/(mg/kg)臆0.50约0.50水含量/(mg/kg)臆5.04.5表 2连续重整反应进料性质第二反应器5.15三反缓冲料斗0.70三反上部料斗0.157.8021.80第三反应器6.95四反缓冲料斗0.70还原罐0.958.6124.10第四反应器6.96分离料斗1.11再生器6.217.3220.50合计35.70100援00装填部位一反缓冲料斗装填量/t0.70合计装填量/t 装填比例/%一反上部料斗第一反应器0.155.125.9716.70二反缓冲料斗二反上部料斗0.700.156.0016.802.2反应系统开工2019 年 3 月 15
7、日袁重整反应尧再接触系统氢气置换尧气密合格后袁点四合一炉升温袁引新氢进装置遥 3 月 17 日各反应器床层温度达 370 益袁13:26重整反应系统开始引精制油袁 进料量提至 25 t/h袁13:56 气液分离罐 D201 见液位袁启动 P201 引油至再接触系统袁11:55 再接触油引至稳定塔袁装置全流程贯通遥 各反应器入口温度控制在 480 益袁重整进料开始注氯尧注硫袁调整操作遥3 月 18 日袁脱 C6 塔产出合格产品袁标志着重整反应系统开车一次成功遥2.3再生系统开工2019 年 3 月 28 日袁 进行氮气条件下的催化剂冷态循环试验袁每个提升器在手动状态下进行操作袁直到低料位联锁停止
8、提升袁同时测试低料位的联锁开关遥 反应系统开工后袁由于进料负荷和反应苛刻度均较低袁待生催化剂碳含量增长缓慢遥 6 月 12 日袁待生催化剂碳含量达到 3.5%袁再生系统开始配风袁进入催化剂黑烧阶段遥 6 月 14日袁 化验分析再生催化剂碳含量为 0.09%袁 小于0.2%的指标要求袁转入催化剂白烧阶段袁开再生注氯泵袁停重整注氯泵遥再生系统开工后袁 重整反应的总温降由 130 益提高到 207 益袁芳烃转化率由 130%上升至 145%袁脱戊烷塔底油辛烷值 RONC 由 96.0 上升至 98.5袁脱 C6 塔底油芳烃含量最高达 93.5%遥 但由于催化剂积炭速率较低袁 待生剂碳含量逐渐降至 0
9、.5%耀1%袁 较难进行烧焦袁6 月 24 日催化剂再生停止供风袁再生器降温至 300 益袁保持催化剂循环遥3装置标定2019 年 9 月 18 日 7:00要9 月 20 日 7:00袁装置进行 72 h 满负荷标定遥 标定前一天袁调整各项操作参数达到设计值袁在满负荷生产状况下平稳运行袁启动催化剂再生遥3.1原料性质和组成标定期间连续重整装置原料以直馏石脑油为主袁掺炼约 25%的加氢装置石脑油袁确保原料流量稳定遥精制油性质和组成见表 2 和表 3遥原料经预加氢精制后袁硫尧氮及其他杂质含量均满足重整进料要求遥 由于原料偏轻袁且受拔头油外送的限制袁此次标定期间装置的重整进料较设计原料偏轻袁初馏点
10、较设计值低 10 益袁终馏点与设计值接近袁密度略低于设计值袁芳潜为 44.84%袁低于设计值 5.54%遥3.2产品性质重整汽油渊脱戊烷油冤的组成见表 4袁其中芳烃含量为 77.57%遥 重整循环氢尧产氢及燃料气的组成见表 5遥 循环氢的氢气纯度为 87.28%袁重整产氢的氢气纯度为 91.08%遥表 1 装置各部位催化剂装填量王卿等:国内首套半再生重整改造逆流连续重整装置开工及标定113天津化工2023 年 9 月积炭生成量/%积炭生成比例/%第四反应器1.2250.40第三反应器0.7631.40第二反应器0.3112.80第一反应器0.135.40合计2.42100.00表 7各反应器催
11、化剂的积炭生成量项目循环氢重整产氢燃料气H287.2891.0844.27C13.532.917.34C23.552.7719.22C32.641.8316.57iC41.010.605.41nC40.760.474.39iC50.440.271.31nC50.190.140.48合计99.40100.0098.99项目PONAC51.400.060.25C69.560.290.336.54C76.480.320.1817.90C81.370.000.2025.41C91.080.000.7921.43C100.000.000.135.72C110.000.000.000.56合计19.870
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