DB44∕T 1876-2016 轮扣式钢管脚手架安全技术规程(广东省).pdf
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1、ICS 91.060.99 Q 73 备案号53110-2017DB44 广东省地方析、准DB44/T 1876-2016 轮扣式钢管脚手架安全技术规程Technical specification for safety of wheel-coupler type steel tubular scaffold 2016-09-08发布2017-01-01实施广东省质量技术监督局发布1 DB44/ T 1876-2016 目次前言. . . . .m l 范围2 规范性引用文件3 术语与定义4 构配件.35荷载.5 6 设计计算. .8 7 构造要求.17 8 施工.,.23 9 高大楼饭支撑系
2、统. .25 10检查与验收.27 11 安全管llIl.29 2 D844/ T 1876-2016 目IJ1=1 本标准按照GB/T1. 1-2009给出的规则起草.本标准由广东省建筑材料标准化技术委员会提出并归口。本标准主要起草单位广东省标准化协会、开平市和益隆金属制品有限公司、广东省建筑科学研究院集团股份有限公司、华南理工大学、中建二局第三建筑工程有限公司、东莞市恒泰建筑工程有限公司。本标准主要起草人。王湛、梁尧忠、梁锦光、丘学意、夏海林、郑琼冰、陈超青、李明、丘锦明、梁强、毛达岭。本标准为首次发布.皿3 DB44/T 1876-2016 轮扣式铜管脚手架安全技术规程1 范围本标准规定
3、了轮扣式钢管、荷载、结构设计计算、构造要求、施工要求、检查与验本标准适用于房屋建筑、验收和使用.G B GB GB 50202 GB 50204 GB 50666 JGJ 46 JGJ 59 JGJ 130 JCJ 300 3 术语与定义以下术语和定义适用于本文件。3. 1 轮#口式铜管脚手架wheel-coupler type tubular scaffold 管脚手架的设计、施工、由立杆、横杆、焊接在立杆上的轮扪挠、插头及保险销等构件组成,立杆采用王军管承插连接,横杆采用端插头插入立杆上的轮扣盘,用保险销固定,形成结构儿何不变体系的铜管脚手架。4 5 OB44/T 1876一20163.
4、2 立杆standing tube 脚手架竖向承力杆。3.3 横杆flat tube 脚手架水平承力杆.3.4 端插头adapter plug 焊接在横杆端头上带有一定斜度的销.3. 5 保险销safety pin 捅入微杆插头对应位置的插销孔内、起草JE横杆插头作用的节点零件.3. 6 立杆插套connect co 11 ar 焊接于立杆一端、用于立杆竖向连接的专用外套管。3. 7 可谓底座jack support 由螺杆、立杆调位螺E击和底座板组成、插放于立杆下端、将上部荷载分散传递给基础并可调节,:li度的部件.3.8 可调托撑U -jack 由蝶杆、立杆调位麟、母和u型钢板组成、插放在
5、立杆上端、杀接上都荷载并可调节高度的组件。3. 9 轮宁口式节点wheel-coupler joint 由轮f日盘、端插头、保险销等形成的轮如式承插节点。3. 10 剪刀撑diagonal bracing 在架体竖向或水平向成对设置的斜杆。2 3_ 11 结宁日式铜脚手板steel deck 挂扣在jg体上的钢脚手板.3_ 12 搓手口:式钢梯ladder 挂扣在架体横杆上供施工人员上下通行的爬梯.3_ 13 连墙件anchoring 将架体与主体结构连接的构件.3_ 14 3_ 15 3_ 16 3,17 垫板base plate 设于底座下的支承板。挡脚极toe board 设于脚手架作业
6、层外侧底部的专用防护件.步JlI ift height 架体相邻上下棋杆的轴线距离.纵Jllongitudinal spacing of standing tube 架体纵向相邻立杆之间的轴线距离.3, 1 B 横Jltransverse spacing of standing tube 架体横向相邻立杆之间的轴线距离。4构配件4,1 主要构配件规格要求4, 1, 1 轮拍式节点构成示意图如图l所示。DB44/ T 1876-2016 3 6 0844/T 1876-2016 4/广627 仆卢且飞图1轮扣式节点构成示意图l一立杆2一端插头3一横杆4一轮如1茧5E险销于L,6一保险销4. 1.
7、 2 横杆端插头应焊接于横杆的两端,其厚度及下伸的长度应满足表1的要求.4. 1. 3 横杆端插头应与轮扣盘匹配,端捅头插入轮如盆内,其外表面应与轮拍内表面相吻合,并保证锤击自锁后不拔脱,抗拔力不得小于3剧。4. 1. 4 立杆和横杆宜采用截面直径48x3.2mm或以上规格的钢管,立杆和横忏规格尺寸和允许偏差按农i采用。轮J口盘在立杆上的问距宜按0.6m的模数设置.4. 1.5 立杆之间的连接应采用立杆插套连接,立杆插套壁厚不应小于3.2删,长度不应小于160阳,焊簇端插入长度不应小子60mm,外伸长度不应小于100mm.套管内径与立杆例管外径间隙不应大于1. 5mm. 4. 1. 6 可调底
8、座虫草杆与底座板应焊接牢固,底座钢板厚度应满足表l要求.4. 1. 7 可调托撑螺杆与U型钢板应焊接牢固UU型钢板厚度应满足表l要求.4. 1. 8 可调底座和可调托撑的蝶杆外径应满足表l要求,宜采用梯形螺纹。螺轩与j位螺町的旋合氏度不应少于5扣,螺母商度不应小于30mm,厚度不应小于5mm.4. 2 主要构配件的材质及创作要求4.2. 1 轮如武钢管脚孚架的构配件除有特殊要求外,轮扣式脚手架的钢管应符合G日IT13793或GB/T3091中规定的Q235普通钢管的要求,其材质应符合GB/T700的规定.幸ND盘、横杆端插头以及可调螺母的调节手柄采用碳京铸钢制造时,其材料机械性能不得低于GB/
9、T11352中牌号为ZG 23-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求.底座或托撑螺忏采用碳萦钢制造时,其材jlt应符合GB/T700中Q235的规定。调节螺每采用碳素铸钢制造时,其材料应采用机械性能不低于GB/T11352中规定的ZG270 -500牌号的铸钢.4.2.2 主要构配件允许偏差应按表l采用.7 4 表1主要构配件的制作质量及允许公差要求DB44/ T 1876-2016 构配件名称立轩脚-m一鹏可调托撑可调底座检查项目长度厚度外径轮拍盘问距杆11垂草度氏度厚度公称尺寸(mm)允许偏差(111m)检测工具钢卷尺游标告尺游标卡尺钢卷尺专用最具钢卷尺游标卡尺游标卡尺游标卡尺游标卡尺
10、游标卡尺游标卡尺游标卡尺4. 2. 4 1)忖裂纹凹陷不得来时焊蜘钢管应平直两而应整不时刺、锈蚀,-.h 2) 3) 4) 陷,蛐k消除干14:/ / 、露铁等缺陷.、, , 4. 2. 5 4. 2. 6 2) 3) 4) 5 荷载5. 1 荷载类型600、900、1200、1500、1800、2100、士1.52400、30003.2 48.3 600 士0.32士0.5土0.5L/1000 土0.55. 1. 1 作用于支撑架及脚手架上的荷载,分为永久街载和可变荷载两类.5. 1. 2 模饭支撑架的永久荷载应根据实际情况进行计算,通常包含下列内容1) 作用在模板上的新浇筑混凝土和钢筋自重
11、;2) 棋板自室,包括楼饭和模板支承梁的自ill;3) 筷扳架体结构自重,包括立杆、横杆、可调托撑、剪刀撑等。5 -8 -一19 D844/ T 1876-2016 5. 1. 3 模板支撑架的可变荷载分为下列荷载:1) 施工作业人员、施工设备、材料等施工街载:2) 泵送混凝土或不均匀堆载等未预见因素产生的水平荷载:3) 风荷载.5. 1.4 脚手架的永久衍载应根据实际情况进行计算,通常包含下列内容1) 脚手架架体结构自重,包括立杆、横杆、剪刀撑等:2) 其他构配件与防护设施自重,如安全网、护栏、脚手板、挡脚板等-5. 1. 5 脚手架的可变荷载分为下列荷载:1) 施工设备、施工材料、施工作业
12、人员等施工荷载:2) 风荷载.5. 2 荷载标准值5.2.1 模扳支撑架永久荷载标准值取值应符合下列规定:1) 模板及架体结构自重标准值应根据支模方案确定,对有梁楼板及无梁楼扳的模板及架体结构自重标准值可按表2采用;表2模板及架体结构自重标准值(kN/m)项目名称木楼板定型组合制模板无梁楼板的模版及小楞0.30 0.50 有梁楼版楼饭(包括梁模板)0.50 o. 75 楼板模板及架体结构楼层高度为何以下o. 75 1.10 2) 棋板支撑架的防护设施自重应按本规程第5.2.5条中2)-4)款采用:3) 新浇筑混凝土结构自重(包括混凝土和钢筋)标准值,对辛辛通钢筋混凝土梁板自主可采用25.5kN
13、/旷,对普通板钢筋混凝土自重可采用25.1 kN/m,对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定.5.2. 2 作用在模板支撑架上施工人员及设备荷载标准值应按实际情况计算,一般情况下可取2.5 kN/m 5. 2. 3 泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载,其标准值可取计算工况下竖向永久荷载标准值的2弛,并应以线衍载的形式作用于筷扳支摊架顶部水平方向.5.2.4 作用于模扳支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算:6 . .1: = J.lzJ.lstflo (5.2.4) 式中. .1:-一风街载标准值CkN/m)吨一一基本风压值(kN/m勺,应按GB50009的规定采用,取重现期n=1
14、0年对应的风压值,但不得小于O.2 kN/旷:局一-风压高度变化系数,应按GB50009的规定采用J.ls _ 架体风荷载体型系数,应按表3的规定采用。0644月1876-2016表3架休凤荷载体型系数z背靠建筑物状况架体状况全封闭、半封闭敝开全封闭崎1. 敞开、框架和开洞埔1. p. 注,州白值可将架体视为材f架,按现行国家标准建筑结构荷载规范GB 50009的规定计算,注2,为挡风系数1=1.2. V其中1.2.4,.为挡风面积.4为迎风面积:注3密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数,不宜小于0.8.5. 2. 5 脚手架永久荷载标准值取值应符合下列规定.1) 脚手架架体结构自重标准值应按其
15、搭设尺寸-确定;2) 木脚手板、冲压钢脚手板、竹笆片脚手板、竹串片脚手板及挂扣钢脚手板自重标准值宣按表4驭用.表4脚手板自重标准值类别标准值(kN!的木脚手饭0.35 冲压倒脚手板0.30 竹笆片脚手板。10竹串片脚手板0.35 挂n钢脚手极0.20 钢筋格栅脚手饭o. 15 3) 作业层的护栏与挡脚板自重标准值可按0.17kN/m取值:4) 脚手架外侧满挂毯目式安全立网自重标准值可按O.OlkN/旷取值.5. 2. 6 脚手架的施工街载标准值,应符合下列规定1) 脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值,应不低于表5中规定的数值,对于其他用途脚手架的施工均布活衍载标准值,应根据实际情况确定:2)
16、 脚孚架同时施工的作业层层数应按实际计算,作业层不宜超过2层,当有2层及以上跺作层作业时,在同一个跨H内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/ m. 表5施工均布活荷载标准值类别标准值(kN/m)防护脚手架l 结构脚手架3 装修脚手架2 5. 2. 7 作用于脚手架上的风荷载标准值应按本规程第5.2.4条采用。泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载的标准值应符合GB50666的有关规定.7 10 11 OB44/ T 1876-2016 5. 3 荷载效应组合5.3. 1 设计脚手架及模板支撑架承重构件时,应根据使用过程中可能出现的街载取其最不利荷载效应组合进行计算,荷载
17、效应组合宜按表6采用.表6荷载效应组合荷载效应组合计贷项目脚手架模板支撑架横杆原载力与变形永久荷载+施工均布荷载水久荷载+施工均布街载水久荷钱+施工均布荷就+风荷载永久荷载+施工均布荷载+风荷载支架抗倾覆稳定永久荷载+施工均布荷载+附加水平荷载立杆定永久荷载+施工均布荷载jj(久荷载+施工均布相f载本久荷载+施工均布荷草草+凤荷载永久前载+施工均布荷载+风荷载连墙件承载力风荷载+3.0kN5.3.2 对模板支撑架及脚手架进行承载力计算时,结构重要性系数70取值要求:对重要的模板及支架宜取民注1.0对一般的模板及支架直取70o.95. 3. 3 荷载分项系数应按表7确定。表7荷载分项系数街4辈分
18、项系数11号验算项目永久荷载7G可变荷载7a稳定性验算水久荷载控制1. 35 1.4 强度验算可变荷载控制1.2 1.4 倾覆1. 35 1.4 2 倾覆捡算抗倾覆0.9 。3 变形验算1.0 1.0 一一!一一5.3.4 对模板支撑架及脚手架进行变形(挠度)计算时,应采用荷载效应的标准组合,各类街载分项系数均取1.o. 6 设计计算6. 1 一锻规定6. 1. 1 结构设计应依据GB50068、GB50009、GB50017及GB50018的规定,采用概率极限状态设讨法,以分项系数的设计表达式进行设计。6. 1. 2 脚手架应进行下列设计计算:1) 立杆地基承载力计算22) 立杆的稳定性计算
19、;3) 纵、榄向横轩的承载力计算:8 D844/T 1876-2016 4) 连堵件的强度、稳定性和连接强度计算.6. 1. 3 模板支撑架应进行下列设计计算,I) 立杆地基承载力计算;2) 纵、横向横杆及竖向斜杆的承载力计算:3) 模板支撑架的稳定性计算:4) 独立模板支架超出规定高宽度比时的抗倾覆验算;5) 通过立杆连接盘传力的连接盘抗剪承载力计算.6. 1. 4计算构件的承载力、稳定性与连接监f!t.I!i.迦栅效应的基本组合,荷载分项系数按本规程第5.3.3条执行.6. 1. 5验算变形挠度时.)幌用荷明真翩标准是合,荷或热题系数按本规程第5.3.4条执行-6.1.6钢材的强度设计值构
20、件类卸jh亏式中PL-相应于荷载效应标准组合时,立杆基础底面处的平均压力(kPa); N二一一立杆传至基础顶面的轴向力标准组合值(kN);4一可调底座底板对应的基础底面面积阳、(6.2.1-1) (6.2.1-2) 9 .12 -13 DB44/T 1876-2016 4一一地基承载力特征值(kPa),应按GB50007的规定确定-6.2. 2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定1) 当为天然地基时,应按地质勘察报告选用:当为回填土地基时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4:2) 由我荷试验或工程经验确定.6. 2. 3 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架,应对支承
21、架体的建筑结构进行承载力验算,当不能满足原载力要求时,应采取可靠的加固措施。6. 3 模极支撑架计算6.3. 1 当横杆承受外荷载时,应进行横杆的抗弯强度验算、变形验算及横杆端部节点的抗剪强度验算-6. 3. 2 横杆抗弯强度验算应按下式计算=Zgf 式中M一一横杆弯矩设计值(kNm),应按本规范第6.3.5条计算:.-杆件,截而棋盘(m勺,按表10驭值,f_钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值(kN/m2),按表8取值-6.3. 3 节点抗剪强度验算应符合下式姿求马宝岛式中F.一-作用在轮如盆节点上的竖向集中力设计值(kN): _一轮J日盘抗剪承载力设计值剧,可取40kN.6. 3. 4 橄杆变
22、形验算应符合下式要求:v5. v 式中v一一挠度(m),应按本规范第6,3. 5条计算:vJi:W!J构件容许棚,为跨度的川0和10mm中的较小值。6. 3. 5 横杆的弯矩与挠度计算应符合下列规定:(6. 3. 2) (6.3.3) (6.3.4) 1) 对横杆为连续的支撑结构,当连续跨数超过三跨时直接三跨连续梁计算:当连续跨数小于三跨时,应按实际跨连续梁计j1:.对横杆不连续的支撑结构,应拨单跨简支梁计算:t 2) 当计算纵向横杆时,跨度宜取立杆纵向间距(川,当计算横向锁杆时,跨度宜lfX立杆横向间距(.) 6. 3. 6 无剪刀撑框架式模板支撑结构应按本规范公式(6.3.8-1)或公式(
23、6.3.8-2)进行立杆稳定性计算。6. 3. 7 有剪刀撑框架式模板支撑结构应进行稳定性验算。当不组合风荷载时,应按本规范公式(6. 3. 8-1)对单元框架进行立杆稳定性计算;当组合风荷载时,还应按本规范公式(6.3.8-2)进行在杆局部稳定性计算.6.3. 8 立杆稳定性计算公式应符合下列规定:10 DB44/T 1876-2016 不组合风荷载时:二三f(6. 3.8- 1) 组合风荷载l时N M_ 一-+-=-:! ,. qH W(l叫JE (6.3.8-2) 式中N_一-立轩轴向力设计值(kN),应按本规范第6.3.9条计算:伊一一轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比且按10130
24、0附录A表A-1取值;A一一立杆截面积(m勺,按表10取值;f一一钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值(kN/m巧,按表8取值-M一一计算立杆段由风荷占主设计值产生的弯矩(kN.m),可按本规程式(6.3.11-1)计算:w一一立杆截面模盘(m勺,按表10取值;_ EA. 11.一-立杆的欧拉临界力(N),.-z:-1.=主且一一计算长细比,为截面回转半径(mm),按表10取值:也一一立杆计算氏度(mm),应核本规范第6.3.13条第6.3.15条计算。表10截面几俩特性外径壁厚截面积饿而愤性矩I (mm) t (mm) (mm) 1 (mm) 48 3.2 453 115857 48 3.5 4
25、89 121900 6. 3. 9 支撑架立杆轴向力设计值应按以下公式计算不组合风荷载时:N = TGT.N(iL + TgT. N 组合风荷载时.N = TGT.N(iL +Tr!I!:LN +NJ 式中N一一立轩轴向力设计值(kN): 截丽棋盘W (mm) 4797 5080 回转半径 (mm) 15.98 15.8 (6.3.9-1) (6.3.9-2) T.N(iL 一模板及支架自重、新浇筑混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和(kN): T.NO/L -一-施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的街载标准值与风荷标准值产生的轴向力总和(kN):NJ一一风荷载引起的立杆轴向
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