上海路桥支架模板专项方案.doc

合肥市滨湖新区上海路工程

上海路桥梁支架模板专项方案

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合肥市滨湖新区上海路工程项目部

二〇一一年二月
目 录
一、工程概况及设计依据 1
1.1设计依据 1
1.2 工程结构说明 1
1.3 桥址自然地理概况 1
二、支架及模板施工方案 2
2.1施工流程图 2
2.3支架组合体系 4
2.4碗扣式支架搭设布置 4
2.5碗扣式支架的材料数量 6
2.6施工机具计划 7
三、支架受力验算 8
3.1、荷载取值及荷载组合 8
3.2、模板及支架计算 9
四、质量保证措施 21
4.1、模板 21
4.2、钢筋 22
4.3、砼施工 22
五、安全保证措施 22
5.1安全保证体系 22
5.2安全保证技术措施 23
六、施工安全应急预案 26
6.1防止高空坠落及坠物打击救援预案 26
6.2防止支架倒塌救援预案 26
6.3机械伤害事故的救援预案 26
6.4火灾事故的救援预案 26
6.5触电事故的救援预案 27
七、支架图（附后） 27

30

一、工程概况及设计依据
1.1设计依据
1、上海路桥设计投标文件和设计图纸、地质报告
2、《公路施工手册》（桥涵）下册
3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
4、《桥梁施工百问》
5、《公路桥梁抗风设计指南》同济大学出版社
6、《预应力混凝土连续梁桥设计》范立础主编
7、《结构风压和风振计算》同济大学出版 张相庭编著
8、《其他地方施工规范和规定》
1.2 工程结构说明
合肥市滨湖新区上海路桥梁工程起讫里程为K0+976.010-K1+223.990，全长247.98m，使用引桥+主桥+引桥7跨对称布置，桥梁设计宽度为：2*【3M（人行道）+7.0M（辅道）+1.5M（绿化带）+16M（快车道）】+5M（中央绿化带），全桥总宽60M。基础采用钻孔灌注桩上接肋板式承台，圆形墩柱。
主桥采用预应力砼变截面连续箱梁3跨布置，跨度为35+50+35m，。标准断面箱梁采用单箱五室，直腹板形式，箱梁顶宽30m,箱底宽22.75m，悬臂宽3.0m，梁高1.8-3.1m。顶板厚0.25m，底板厚0.25～0.296m。腹板宽0.6m。主跨中横梁宽2.5m，端横梁宽1.5m。
引桥采用等截面连续箱梁2跨布置，跨度为30+30m；箱梁采用单箱五室直腹板型，箱梁顶宽30m,箱底宽22.75m，悬臂宽3.0m，梁高1.8m。顶板厚0.25m，底板均厚0.25m。腹板宽0.6m。
1.3 桥址自然地理概况
从勘探资料看工程区的地质情况基本分为六个层次：
①素填土：灰色、灰褐色，松散状态，稍湿，含植物根系。层厚0.6~2.8m层底标高9.5~-6.3m。
②粉质粘土：灰色、黄褐色，灰黄等颜色，可塑~硬塑状态，含铁锰结核，层厚8.8~12.5m，层底标高0.6~-3.9m。
③粉质粘土：灰黄色、灰黄，褐黄等颜色，硬塑~坚硬，局部可塑状态，层厚21.0~26.0m，层底标高-21.3~-28.1m。
④粉质粘土：灰白，灰白夹黄色，硬塑状态，层厚7.0~8.8m，层底标高-34.1~-35.5m。
⑤1强风化泥质粉砂岩：灰白夹红色、灰白、棕红夹灰白色，碎块或碎石状，遇水易崩解，风化不均匀，局部含砂，层厚3.5~4.8m，层底标高-38.9~-39.6m。
⑤2中风化泥质粉砂岩：紫红、棕红，泥质胶结，厚层状，岩性较软，锤击易碎，局部呈碎块状，本次为揭穿，揭露最大厚度4.8m，最深标高-43.4m。
二、支架及模板施工方案
本工程采用满堂标准碗扣式钢管支架施工工艺，箱梁底模采用竹胶板，厚度15 mm，内模采用多层板厚度15mm。
2.1施工流程图安装波纹管

底模铺设

绑扎底（腹）板钢筋

安装模板并校正加固

安装端头模板

立顶模、绑扎顶板钢筋

灌注梁下部混凝土

浇筑顶部混凝土

拆模、覆盖养生

加工制作
模板

钢筋下料

桥面系及铺装

整修模板

制作混凝土试件

商品砼

压试件

支架搭设及验收

支架支立（预压）

预应力张拉

支架拆除

2.2、支架基础
2.2.1、地基处理
由于现场原地面的高差很大，桥南北河道堤防顶高程约为12.5m，河道底高程为6m，堤防二边引桥处农田高程为10.5。为使满堂排架受力均衡，箱梁基础处理时尽量把基础持力层放在同一高程内，局部设台阶布置。地基处理分六块进行，分别是引桥段，2#墩、3#墩与引桥连接段、2#墩~3#墩段、3#墩~4#墩段，4#墩~5#墩。
桥两侧引桥处理后地面高程为11m，首先将原农田地面的腐植土或回填的虚土进行清基到老土，然后回填建筑垃圾到10.8m，最后浇筑c15混凝土到11m高程；主跨内3#墩~4#墩之间处理后地面高程为8.6m，首先清除河道淤泥，然后分填回填素土压实到7.95m高程，接着采用6%灰土回填二层50cm，最后浇筑c15混凝土15cm；4#墩~5#墩、2#墩~3#墩之间有60cm高差，采用37cm厚砖砌挡墙形式处理，用1：3水泥砂浆砌筑。回填结构为基础素土回填压实，结构层采用采用6%灰土回填二层50cm，浇筑c15混凝土15cm；2#墩、3#墩与引桥连接段有1.8m高差，主要在分联墩中心向引桥侧8米，对高差部分采用二道挡墙形式，每道挡墙水平距离4m，高差0.9m，每道挡墙每隔4米砌筑一道斜强，挡墙采用37cm厚砖砌挡墙，用1：3水泥砂浆砌筑。
2.2.2、承台基坑处理
当承台拆模后及时对承台进行回填，避免被水淹导致基底承载力下降。承台基坑严格按照每层素土厚度不超过20cm分层回填夯实，结构层做二层6%灰土每层20cm。。填筑完后表层浇注一层20cm厚C20砼。承台回填范围内铺钢板确保整体受力。
2.2.3、基础承载力验算
单根碗扣件最大轴向力为28.23KN（见立杆承载力计算）：
地基承载力f>28.23/(0.12+0.2*2)2=101Kpa。（砼按照45度发散角进行计算）
地基承载力设计值>101/0.4=253kpa。（地基承载力调整系数取0.4）。经过硬化后的支架基础承载力可达到300 Kpa 以上，基础承载力满足要求。
2.3支架组合体系
C20混凝土基础＋底托（可调）＋支架构件（多层加长）＋顶托（可调）＋纵向10号工字钢＋横向方木（10×10cm）＋高强竹胶板（15mm厚）。
2.4碗扣式支架搭设布置
连续梁立杆采用碗扣式支架，材料壁厚3.5mm，外径φ48mm。上下托均采用60cm高可调式，可调支座伸长最大不超过20cm，剪刀撑采用外径φ48mm普通钢管，壁厚3.5mm。2.4.1、支架布置（详见附图）
（1）横桥向布置为:
（120+90×2＋60×3＋90×4＋60×2＋30+90×3＋60×3+90×3+60×3+90×3+60×2+30+90×2+60×3+90×3）×2=5960cm（对称布置）
（2）顺桥向布置为：
、35米跨布置
22×90+24×60+35+45=3500cm
②、50米跨布置
24×60+23×90+24×60+25+25=5000cm（对称布置）
③、30米跨布置
33×90+30=3000cm
（3）横杆竖向步距均按1.2m布设置
2.4.2箱梁支架具体布置如下：
⑴ 主跨中横梁两侧15米范围内均为：0.3m（立杆横桥向间距）×0.6m（立杆顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）
⑵ 分联墩横梁处5米范围内均为：0.3m（横桥向间距）×0.9m（顺桥向间距）×1.2m（横杆步距）
⑶ 腹板处布置：
主跨中横梁两侧15米范围外：0.6m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
②中横梁两侧15米范围外：
a、35米跨：0.6m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
b、50米跨：0.6m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
⑷箱室处布置：
、50米跨：0.9m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
②、35米跨：中横梁10米范围内：0.9m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
③、30米跨：中横梁10米范围内：0.3m（横向）×0.9m（纵向）×1.2m（横杆步距）
⑸翼板根部：0.9m（横向）×0.9m米（纵向）×1.2m（横杆步距）
⑹翼板端部：1.2m（横向）×0.9m米（纵向）×1.2m（横杆步距）
⑺支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑宽度不小于4道立杆且不大于7道立杆，剪刀撑与地面夹角45°～60°之间。剪刀撑间距均为每隔6道设置一排，在支架外侧及分区连接处必设。所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，在其中间要增加1～3个扣结点
⑻模板支架高度大于4.8m时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8m。
为确保支架的整体稳定，沿桥纵、横向立面设置剪刀撑，杆件顶、底部加设横杆。立杆上托安放10号工字钢，工字钢上设10×10cm方木作为分配梁，方木间距25cm，在横梁处底方木间距20cm。在方木上铺设底模，底模采用15mm厚的高强竹胶板。
梁端支承垫石四周用方木支撑底模。安装时根据高度选定方木厚度，用木楔调整楔死，待支架拆除时退楔拆除方木。支架搭设完毕，铺设底模板之前，应对支架进一次全面检查，包括杆件底座、纵横向剪刀撑联系。支架高程的确定根据预压结果考虑砼未凝固前所有施工荷载对支架产生的弹性变形和非弹性变形。
2.5碗扣式支架的材料数量
碗扣脚手架材料统计表
主桥+引桥合计：2118.862吨
主桥
规格
根数
单根重（kg)
合计（kg)
备注
lg-240
16024
14.02
224656.48
立杆
lg-180
16024
10.67
170976.08
立杆
lg-120
17304
7.41
128222.64
立杆
lg-60
8888
3.7
32885.6
立杆
lg-240
2624
14.02
36788.48
立杆翼板下变段平均值
hg-90
59097
3.97
234615.09
横杆
hg-120
4880
5.12
24985.6
横杆
hg-60
59466
2.82
167694.12
横杆
hg-30
30882
1.67
51572.94
横杆
顶托
ktz-60
16024
7.01
112328.24
顶托
底托
ktc-60
16024
5.82
93259.68
底托

主桥合计：
1277984.95
1277.984吨

北侧引桥
引桥
lg-240
5588
14.02
78343.76
立杆
lg-180
6292
10.67
67135.64
立杆
lg-120
10080
7.41
74692.8
立杆
lg-60
788
3.7
2915.6
立杆
hg-90
24974
3.97
99146.78
横杆
hg-120
1222
5.12
6256.64
横杆
hg-60
5780
2.82
16299.6
横杆
hg-30
2368
1.67
3954.56
横杆
顶托
ktz-60
5588
7.01
39171.88
顶托
底托
ktc-60
5588
5.82
32522.16
底托

北侧引桥合计：
420439.42
420.439吨

南侧引桥
引桥
lg-240
5588
14.02
78343.76
立杆
lg-180
6292
10.67
67135.64
立杆
lg-120
10080
7.41
74692.8
立杆
lg-60
788
3.7
2915.6
立杆
hg-90
24974
3.97
99146.78
横杆
hg-120
1222
5.12
6256.64
横杆
hg-60
5780
2.82
16299.6
横杆
hg-30
2368
1.67
3954.56
横杆
顶托
ktz-60
5588
7.01
39171.88
顶托
底托
ktc-60
5588
5.82
32522.16
底托

南侧引桥合计：
420439.42
420.439吨
2.6施工机具计划
序号
机械名称
规格型号
额定功率(kW)或容量(m3)或吨位(t)
数量
1
张拉千斤顶
YDC250
250t
4台
2
张拉千斤顶
YCW400
400t
2台
3
电动油泵
ZB4-500
50Mpa
10台
4
压浆机
2NB6-32

3台
5
钢筋切断机
FG40A

2台
6
钢筋调直机
CT4-14

2台
7
钢筋弯曲机
CW32 

2台
8
对焊机
WH150

1台
9
交流电焊机
BX-400
18KVA
3台
10
振动棒
ZN-50
2.5 KW
12根
11
平板振动器
ZW-5
2.2KW
4台
12
塔吊
4807型40
48m
2台
13
推土机
SH120

1台

三、支架受力验算
3.1、荷载取值及荷载组合
3.1.1、荷载取值
（1）模板、支架自重：
竹胶板自重取0.15kN/m2。
10*10方木每米自重8*0.1*0.1*1=0.08KN/m。按照间距20cm考虑，则每m2重量为0.08*5=0.4KN/m2。
10#工字钢每米自重11.2kg/m，按照间距60cm考虑，则每m2重量为11.2*10/1000/0.6=0.19kN/m2。
计算支架时，模板及纵横向方木、工字钢按照均布荷载计算，荷载大小为0.15+0.4+0.19=0.74 kN/m2。取1kN/m2进行计算。
内模板（含支架）均布荷载取2KN/m2
（2）新浇注钢筋砼自重取26KN/m3。
（3）施工人员和施工料具运输、堆放荷载
均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；
（4）振捣混凝土时产生的荷载：取2 kN/m2。
3.1.2、荷载分项系数
计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：
　　（1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9。
　 （2）可变荷载的分项系数，取1.4。
计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。
3.1.3、荷载组合
计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）+（2）+（3）+（4）；
验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）+（2）；
3.2、模板及支架计算
3.2.1、立杆承载力计算
（1）荷载的计算
单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.1如下式4-1所示。
　N = [1.2Q1 + 1.4 （Q3+Q4）]×Lx×Ly +1.2 Q2V (4-1)
　　式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；
　　　　　 V —— Lx 、 Ly段的混凝土体积（m3）。
　　　Ｑ1——支撑架模板自重标准值；
　　 Ｑ2—— 新浇砼及钢筋自重标准值；
　　 Ｑ3—— 施工人员及设备荷载标准值；
　　 Ｑ4—— 振捣砼产生的荷载。
由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：
1）、翼缘板根部区域：取最大支架间距验算（横向0.9m*纵向0.9m）：
N1=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.55×0.9×0.9=19.97kN
2）、翼缘板端部区域：取最大支架间距验算（横向1.2m*纵向0.9m）：
N2=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×1.2×0.9+1.2×26×0.22×1.2×0.9=15.51kN
3）、距中横梁15m范围内腹板区域（横向0.3m*纵向0.6m，该区域最高截面为3.1米）：
N3=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×0.3×0.6+1.2×26×3.1×0.3×0.6=21.01kN
4）、距中横梁15范围外腹板区域（横向0.3m*纵向0.9m，该区域最高截面为2.614m米）：
N4=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×0.3×0.9+1.2×26×2.614×0.3×0.9=24.05kN
5）、距中横梁15m范围内箱室区域（横向0.9m*纵向0.9m,该区域底板最厚处为80cm）：
N5=[1.2×（1+2）+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.8×0.9×0.9=28.23kN
6）、距中横梁15m范围外箱室区域：取最大纵向间距计算（横向0.9m*纵向0.9m,该区域底板最厚处为32.9cm）：
N6=[1.2×（1+2）+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.579×0.9×0.9=22.65kN
7）、中横梁区域（横向0.6m*纵向0.3m）
N7=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×0.6×0.3+1.2×26×3.5×0.6×0.3=21.01kN
8）、端横梁区域（横向0.6m*纵向0.6m）
N8=[1.2×1+1.4×(2.5+2)] ×0.6×0.6+1.2×26×2.2×0.6×0.6=27.41kN
通过以上计算可知，钢管最大承载力为28.23KN。根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知：步距为120cm时，单根钢管可承担的承载力为30KN，所以以上支架布设满足承载力要求。
（2）.立杆稳定性验算
单根立杆的稳定性与轴心压力大小有关，与立杆间距无关，故取最大轴心压力N=28.23KN验算:
i ——截面回转半径， i = 1.578 cm
f ——钢材的抗压强度设计值，，f=205 MPa
A ——立杆的截面面积，按文献，A=4.89cm2
rm——材料强度附加分项系数，rm =1.59偏安全取值
由于横杆步距为1.2m，长细比为λ= µL/i = 1.53*1200 / 15.78 = 116
由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数φ= 0.476 ，不考虑风荷载因素稳定性按下式计算：
验算稳定 N/φA≦fc/0.9 rm
27.41/（0.476*489）≦0.205/（0.9*1.59）
0.1178≦0.1433
稳定性满足要求。
3.2.2、底模板计算
竹胶模板面板宽122cm,其下布置六根方木，因此，面板按五跨连续梁进行计算。取荷载最大区域腹板或横梁（梁高范围内全部为实心砼）进行验算。
取1m宽度模板
模板承受线荷载q=（1.2*（3.5*26+0.15）+1.4*（2.5+2））*1=115.68KN/m

Mmax=0.105ql2=0.105*115.68*0.32=1.093kN.m；
竹胶板（15mm厚）截面抵抗矩W=bh2/6=1000*152/6=37500mm3；
σ=M/W=29.15Mpa<50Mpa(其中50Mpa为竹胶板最小静曲强度)
根据以上计算，底模板的强度满足使用要求。
竹胶板弹性模量E=4000Mpa
惯性矩I=bh3/12=1000*153/12=281250mm4；
验算刚度时，线荷载q=1.2*（3.5*26+0.15）*1=109.38 kN/m
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为14.4mm。
挠度f=0.664*ql4/(100EI)=0.664*109.38*1444/(100*4000*281250)
=0.278mm<[f]=250/400=0.625mm。
模板刚度满足要求。
3.2.3、横桥向方木（10*10）计算
横向（竹胶板下背楞）采用10*10方木，方木间距按照25cm,横梁处方木间距20cm,因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢）间距按照四个区域分别进行验算：
10*10方木力学特性如下：
[σw]＝12Mpa，E＝9×103Mpa
W=100*1002/6=166667mm3
I=100*1003/12=8333333mm4

（1）端、中横梁区域（跨度L=600mm）：中横梁最高，按中横梁计算
强度验算时：
线荷载q=（1.2*（3.5*26+0.55）+1.4*（2.5+2））*0.2=23.23KN/m
Mmax=ql2/8=23.23*0.62/8=1.045kN.m
σ=M/W=1.045*106/166667=6.27Mpa<[σw]＝12Mpa。满足要求。
刚度验算时：
线荷载q=1.2*（3.5*26+0.55）*0.2=21.972KN/m
挠度f=5*ql4/(384EI)=5*21.972*6004/(384*9000*8333333)
=0.494mm<[f]=600/400=1.5mm。满足要求。
（2）腹板区域（跨度L=300mm）：按最高腹板3.5米计算
强度验算时：
线荷载q=（1.2*（3.5*26+0.55）+1.4*（2.5+2））*0.25=29.04KN/m
Mmax=ql2/8=29.04*0.32/8=0.33kN.m
σ=M/W=0.33*106/166667=1.98Mpa<[σw]＝12Mpa。满足要求。
刚度验算时：
线荷载q=1.2*（3.5*26+0.55）*0.25=27.465KN/m
挠度f=5*ql4/(384EI)=5*27.465*3004/(384*9000*8333333)
=0.04mm<[f]=300/400=0.75mm。满足要求。
（3）箱室区域（跨度L=900mm）：按底板最厚处（厚80cm）箱室计算
强度验算时
线荷载q=（1.2*（1.05*26+0.55+2）+1.4*（2.5+2））*0.25=10.53KN/m
Mmax=ql2/8=10.53*0.92/8=1.066kN.m
σ=M/W=1.066*106/166667=6.4Mpa<[σw]＝12Mpa。满足要求。
刚度验算时：
线荷载q=1.2*（1.05*26+0.55+2）*0.25=8.96KN/m
挠度f=5*ql4/(384EI)=5*8.96*9004/(384*9000*8333333)
=1.02mm<[f]=900/400=2.25mmmm。满足要求。
（4）翼缘板区域（跨度按1200mm计，荷载按翼缘板根部取值，偏大）
强度验算时
线荷载q=（1.2*（0.55*26+0.55）+1.4*(2.5+2)）*0.25=6.03kN/m
Mmax=ql2/8=6.03*1.22/8=1.09kN.m
σ=M/W=1.09*106/166667=6.54Mpa<[σw]＝12Mpa。满足要求。
刚度验算时：
线荷载q=1.2*（0.55*26+0.55）*0.25=4.455KN/m
挠度f=5*ql4/(384EI)=5*4.455*12004/(384*9000*8333333)
=1.6mm<[f]=1200/400=3.0mmmm。满足要求。
3.2.4、纵桥向10#工字钢计算
方木下为10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为30cm、60cm和90cm。分区域进行检算。
10#工字钢力学特性如下：
[σw]＝205Mpa，E＝2.05×105Mpa，A=14.3cm2
W=49cm3=49000mm3
I=245cm4=2450000mm4
EA=2.05×105Mpa×14.3cm2=293150000N
EI=2.05×105Mpa×245cm4=502250N.m2
（1）端横梁区域（工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度600mm）：
取荷载最不利布置进行计算

P为方木传下的集中荷载
P=（1.2*（2.2*26+0.55）+1.4*(2.5+2)）*0.25*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6
=11.4KN
采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：

Mmax=1.71KN.m
σ=M/W=1.71*106/49000=34.9Mpa<[σw]＝205Mpa
刚度验算时：
P=1.2*（2.2*26+0.55）*0.25*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6=10.46KN
采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：

fmax=0.13mm＜600/400=1.5mm，满足要求。
（2）中横梁区域（工字钢跨度L=300mm，上方方木跨度600mm）：
取荷载最不利布置进行计算

P为方木传下的集中荷载
P=（1.2*（3.5*26+0.55）+1.4*(2.5+2)）*0.20*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6
=14.0KN
采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：

Mmax=0.7KN.m
σ=M/W=0.7*106/49000=14.3Mpa<[σw]＝205Mpa
刚度验算时：
P=1.2*（3.5*26+0.55）*0.20*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6=13.25KN
采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：

fmax=0.01mm＜300/400=0.75mm，满足要求。

（3）中横梁10米内腹板区域（工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度300mm））：
取荷载最不利布置进行计算

P为方木传下的集中荷载
P=（1.2*（3.5*26+0.55）+1.4*(2.5+2)）*0.25*0.3+1.2*9*0.1*0.1*0.3
=8.74KN
采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：

Mmax=1.748KN.m
σ=M/W=1.748*106/49000=35.7Mpa<[σw]＝205Mpa
刚度验算时：
P=1.2*（3.5*26+0.55）*0.25*0.3+1.2*9*0.1*0.1*0.3=8.27KN
采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：

fmax=0.11mm＜600/400=1.5mm，满足要求。
（4）中横梁10米外腹板区域（工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度300mm））：
取荷载最不利布置进行计算：该段截面最高处2.614米

P为方木传下的集中荷载
P=（1.2*（2.614*26+0.55）+1.4*(2.5+2)）*0.25*0.3+1.2*9*0.1*0.1*0.3
=6.67KN
采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：

Mmax=2.835KN.m
σ=M/W=2.835*106/49000=57.9Mpa<[σw]＝205Mpa
刚度验算时：
P=1.2*（2.614*26+0.55）*0.25*0.3+1.2*9*0.1*0.1*0.3=6.20KN
采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：

fmax=0.42mm＜900/400=2.25mm，满足要求。

（5）距中横梁10米范围外箱室区域（工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度900mm）：
取荷载最不利布置进行计算：该范围底板最厚处为32.9cm

P=（1.2*（0.579*26+1+2）+1.4*(2.5+2)）*0.25*0.9+1.2*9*0.1*0.1*0.9
=6.389KN
荷载小于腹板区域P=6.67KN，不再进行验算，满足要求
刚度验算时：
P=1.2*（0.579*26+1+2）*0.25*0.9+1.2*9*0.1*0.1*0.9=4.972KN
荷载小于腹板区域P=6.2KN，不再进行验算，满足要求
（6） 距中横梁10米范围内箱室区域（工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度900mm）：
取荷载最不利布置进行计算：箱室底板最厚处80 cm

P为方木传下的集中荷载
P=（1.2*（1.05*26+1+2）+1.4*(2.5+2)）*0.25*0.9+1.2*9*0.1*0.1*0.9
=9.696KN
采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：

Mmax=1.939KN.m
σ=M/W=1.939*106/49000=39.57Mpa<[σw]＝205Mpa
刚度验算时：
P=1.2*（1.05*26+1+2）*0.25*0.9+1.2*9*0.1*0.1*0.9=8.278KN
采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：

fmax=0.11mm＜600/400=1.5mm，满足要求。

（7）翼缘板区域（工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度取1200mm，荷载按照根部荷载取值，偏大）
取荷载最不利布置进行计算

P=（1.2*（0.55*26+1）+1.4*(2.5+2)）*0.25*1.2+1.2*9*0.1*0.1*1.2
=7.53KN
荷载小于箱室区域P=9.696KN，不再进行验算，满足要求
刚度验算时：
P=1.2*（0.55*26+1）*0.25*1.2+1.2*9*0.1*0.1*1.2=5.638KN
荷载小于腹板区域P=8.278KN，不再进行验算，满足要求。

四、质量保证措施
采用标准工法、实行规范化作业。梁部施工使用公路桥梁作业多年的专业队伍与技术管理人员。
4.1、模板
1）、箱梁模板的设计与施工必须根据设计图进行必要的刚度、强度和稳定性验算；
2）、模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后均匀地刷上脱模剂。
3）、拼装好后必须用标定后的钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间根据试验室提供的砼实际强度报告决定。
4.2、钢筋
1）、到场的钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分批堆放、且存储在高于地面的平台，垫木或其他支承物上并尽量保护它不受机械损伤和不暴露在可使钢筋生锈的环境中。
2)、机械接头时严格按技术要求施工，工人培训上岗。
4.3、砼施工
1)、不允许用加水或其他办法变更砼的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的砼不得使用，砼拌和时严格控制搅拌时间。
2)、预应力砼连续梁梁体砼一般水平分层、一次整体浇筑成型。梁体砼数量较大时，可采取斜向分段、水平分层的方法连续浇筑。浇筑时以插入式振捣器振实各部位。
3)、梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力钢材锚固端以及其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣。

五、安全保证措施
5.1安全保证体系
为达到上述目标，加强施工安全管理，建立健全管理的各项规章制度，落实安全生产责任制，杜绝重大安全事故的发生。在处理工期、效益、安全的关系上，我们始终坚持“安全第一”的思想，任何时候不以牺牲安全为代价，重视安全工作，认真落实责任，强化安全管理。
安全、高效、低耗是我公司的管理宗旨，针对本标段具体情况，项目经理部将以项目经理为安全生产小组组长，亲自领导相关安全职能部门，实行层级责任制，对现场施工安全进行管理。安全机构管理体系如下：

项目经理
现场管理负责人
专职安全员
办公室
计财部
技术工程部
设备材料部
安全质量部
班组、队安全员

说明
a. 项目部设安全生产领导小组，项目经理任组长，为安全第一责任人；
b. 工地设专职安全员并有劳动部门颁发的上岗证，现场管理负责人全面协助其做好安全工作；
c. 各相关职能部门都设置兼职安全工作人员来做上下级安全指示的接口；
d. 班组长、分队长兼任本班组、分队的安全员。
支架及高处作业前逐级进行安全技术教育及交底，高处作业的设施和设备，在投入使用前，必须经检查确认完好后投入使用。
搭设支架作业人员，必须经培训，经考核合格后方可上岗作业。