年产70万㎡玻化砖气烧辊道窑设计.doc

年产70万玻化砖气烧辊道窑设计（窑炉课程设计） 学 院： 材料与化学工程学院 专业班级： 14级 材料工程技术 学生姓名： 柳 俊 峰 指导老师： 肖 素 萍 2016年 06月 24日11一、原始资料收集设计前必须根据设计任务收集所需的原始资料。设计原始资料如下：1.产量：年产700000地砖；2.产品规格:50050012 ()，密度：2.3kg/；3.年工作日：335天；4.燃料：液化石油气（热值100 ，主要成分丙烷，丁烷，气液共存压力0.881.47Mpa，出自热工手册）；5.坯入窑含水量：2；6.原料组成：CaO灼减7019.50.40.20.10.84.0 4.27.最高烧成温度：1250； 8.烧成合格率：90%；9.烧成制度：（1）温度制度：烧成周期48分钟；（2）气氛制度：全窑氧化气氛；（3）压力制度：预热带负压操作-40-25Pa烧成带微正压8Pa,冷却带正压；二、窑体主要尺寸的确定2.1进窑砖坯尺寸：产品规格：50050012 mm产品宽度500mm，考虑烧成收缩为5%，四周预留抛光尺寸为7mm,则：坯体尺寸=产品尺寸（1-烧成收缩）=500（1-5%）+27 mm2.2内宽的确定与排砖方法：由于现在的辊棒等材料性能的提高，且辊道窑大多采用吊顶结构，所以此次设计成宽体辊道窑。再根据产量，所用的燃料（液化石油气）等因素，所以暂定窑内宽B =2000mm 。而坯体离窑墙内壁一般有100200 mm 间隙，取150 mm。根据了解，横向的坯体是紧贴在一起，并没有留间隙。所以内宽等于砖坯尺寸每排片数砖坯离窑内壁的间距。则可排砖数为： 片故确定并排3片，则窑内宽 B=5403+1502=1920 最后定窑内宽为 1920 mm。2.3内高的确定：辊道窑的内高被辊子分隔成辊上高和辊下高两部分。对于辊上高的设置，要考虑以下四个方面：损坏的坯体能否顺利从辊棒之间掉下去，烧嘴的设置也要有一定的高度，气体与坯体之间的换热强度，气流通畅与燃烧空间。而对于辊下高的设置而言，主要是损坏的坯体能否顺利从辊棒之间掉下去即保证处理事故的方便。从传热角度来讲，烧成带以辐射为主，所以气体厚度要大点，内高稍高些。而预热带以对流换热为主，所以内高比烧成带低，使得横截面减小，流速加快，提高对流换热强度。再结合其它三方面，内高的设置如下（单位mm）： 温度较抵处：预热升温段400900 即110节 冷却降温段70080 即2227节温度较高处：烧成升温段9001250 即1018节 急冷降温段1250700 即1921节位置:第1-10，22-27节第11-18节第19-21节辊上高350450450辊下高350350350内总高700800800（单位mm）2.4烧成制度的确定：（1）温度制度：考虑到入窑水分比较低，可以快速升温而不会使坯体炸裂。烧成周期:48 min；各温度段的划分与升温速率：名称温度/时间/min升温速率/min-1长度比例/%窑前段4025063512.5预热带250105016.847.635烧成带1050125082516.7冷却带12508017.26835.8累计48100（2）气氛制度：全窑氧化气氛；（3）压力制度：预热带-15-10Pa，烧成带 8Pa；2.5窑长及各带长的确定：现在窑炉已经向宽体化、自动化、轻型化发展，已经有长300多米的宽体窑。其主要原因是现在的辊棒的质量的提高，还有各种材料的飞速发展。（1）窑长的确定 同一列砖砖距取20 mm ，则 装窑密度 所以窑长m 取54m此次采用装配式，由若干节联结而成。由于制品的尺寸是50050012，且辊棒在高温的时候会有一些变形。考虑这些因素，设计棍棒中心间距为100。设计每节20根棍棒，即每节长2000，节与节联接的长度为8。则节数 （节） 取节数为 27 节。因而窑长度为： mm （2）各带长的确定对于冷却带各段的设置：刚刚进入急冷阶段时，坯体仍处于熔融的朔性状态，不容易产生应力，可以急冷而不开裂，因为高温下的应力大部分被液相的弹性和流动性所补偿。该阶段要设置好急冷的控制温度。过低，产生风裂；过高，给缓冷造成压力，甚至也会产生风裂。而缓冷段主要是提供石英晶型转变的场所，故缓冷区要足够长，使降温过程平稳缓慢，安全度过石英晶型转换期。所以三段的时间分配分别为5.7，7.6，3.9分钟。据烧成曲线中温度的划分，各段长度：窑前段： mm 取 3 节 长度= mm预热带： mm 取 10节 长度= mm烧成带： mm 取 5节 长度= mm冷却带： mm 取 9节 长度= mm急冷段： （节） 取 3节 长度= mm缓冷段： （节） 取 4节 长度= mm快冷段： （节） 取 2节 长度= mm图2.5（2）窑炉各带划分及编号温度段（）时间（min）升温速率（/min）节数编号窑前段4025063531，2，3预热带2507508.856.854，5，6，7，87501050837.559，10，11，12，13烧成带10501250540314，15，1612503217，18急冷段12507005.796.5319，20，21缓冷段7004007.639.5422，23，24，25快冷段400803.982.05226，27（3）辊道窑窑头、窑尾工作台长度窑头工作台是制品进窑烧成的必经之路，也是使制品整齐有序进窑的停留之处。窑头工作台不宜太长，只要能满足要求即可，根据经验取值为3.3米。窑尾工作台是烧成后的产品从窑内出来，再经人工检验产品的部位。由于出窑产品温度一般高达80，所以窑尾的工作台不宜太短，目的是使制品有足够的时间冷却，根据经验取值为5.4米。（4）窑体总长度的确定窑体总长度542083300540062908 mm三、工作系统的确定辊道窑的工作系统包括排烟系统、燃烧系统、冷却系统、温度控制系统、传动系统等，下面是各系统的初步安排。1.排烟系统排烟风机及其管路主要作用是将预热带、烧成带中产品排放的废气及燃烧产生的废气排出窑外。为提高热效率，此次设计采用窑头集中排烟方式排烟，在窑前段第1节以及预热带第4节设置抽烟口，其中第4节为主抽烟口。每节在窑顶、窑底分别设置两个排烟口进行排烟，在各出烟口分别用圆管引出，汇总到上下排烟分管，最后汇总到窑顶的排烟总管中。设置一排烟分机，同时留一个风机备用。在总烟道上设置总风闸，防止烟气温度过高损坏风机，另在烟道上还设计了一过滤网。2. 燃烧系统为了利于烧成带温度的调节，同时由于所用燃料为高热值轻污染的液化石油气燃料，因此本设计采用北京神雾热能技术有限公司设计生产的LYS2系列液化气烧嘴，周围材质采用重质高铝砖耐火材料。3.冷却系统制品在冷却带有晶体成长、转化的过程，并且冷却出窑，是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气，余热风可供干燥或者作助燃风用，达到节能的目的。4.温度控制系统热电偶的设置应当适合。在关键点一定要设置热电偶，还有像在高温区要注意上下温差，所以上下应当都要设置。5.传动系统目前窑炉的传动方式有链传动、摩擦传动、螺旋齿轮传动、圆锥齿轮传动和直齿轮传动。链传动结构简单，造价低，早期的辊道窑大多采用链传动，但链传动不够平稳，链条较长时易发生爬行现象。摩擦传动比较平稳，但可靠性稍差。齿轮传动具有明显的可靠性和平稳性，不过，由于齿与齿之间为点接触，容易磨损，对安装和润滑要求较高。用的较多的是螺旋齿轮传动。电机带动传动装置也有两种形式：一是长轴传动，其特点是一台电机带动一根与窑长差不多的长轴，通过二级减速将动力分配若干组，长轴上装有离合器。一是多电机传动，特点是将窑分成若干组，几个模数段为一组，每组由一台电机传动，采用变频调速，所有电机可同时运行，每台亦可单独运行，我们现在使用的就是多电机传动。6. 窑体附属结构本设计将事故处理设在辊下，且事故处理孔下面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片。为加强窑体密封，应尽量少设置事故处理口，而为了便于处理事故，两侧墙事故处理一般采用交错布置形式，为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成“死角”，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线延长线与对侧内壁交点连线。经过计算，取事故处理孔尺寸为：辊下处理孔360115mm，辊上处理孔 230115 mm。根据同侧事故处理孔距离L2（b+c）=2b（1+B）/=2360（1+2008）/360=4018，经过计算，取L=4016mm。同时考虑到实际情况，结合一些先进窑炉的经验，具体布置如下：在低温段：40600之前，以及缓冷带，快冷带第2227节每3节设一辊上事故处理口，辊上事故处理口一共设置5个。全窑每2节之间设置一辊下事故处理口，从进窑的第2节开始布置。四、窑体材料确定整个窑体由金属支架支撑。窑体材料要用耐火材料和隔热材料。4.1窑体材料确定原则：耐火材料必须具有一定的强度和耐火性能以便保证烧到高温窑体不会出现故障。隔热材料的积散热要小，材质要轻，隔热性能要好，节约燃料。而且还要考虑到廉价的材料问题，在达到要求之内尽量选用价廉的材料以减少投资。窑体材料厚度的确定原则：（1为了砌筑方便的外形整齐，窑墙厚度变化不要太多。（2材料的厚度应为砖长或砖宽的整数倍；墙高则为砖厚的整数倍，尽量少砍砖。（3厚度应保证强度和耐火度。总之，窑体材料及厚度的确定在遵循以上原则得计出上，还要考虑散热少，投资少，使用寿命长等因素。4.2整个窑炉的材料表名称材质使用温度导热系数厚度低温段16节，2227节窑顶耐火层轻质粘土砖11500.35230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.1390窑墙耐火层轻质粘土砖11500.35230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑底耐火层轻质粘土砖11500.35130隔热层硅藻土砖1000以下0.1+0.000228t195中温段710节窑顶耐火层轻质粘土砖11500.80+0.00026t230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑墙耐火层轻质粘土砖11500.80+0.00026t230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑底耐火层轻质粘土砖11500.80+0.00026t130隔热层硅藻土砖1000以下0.1+0.000228t195高温段1121节窑顶耐火层轻质高粘砖14000.45230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑墙耐火层轻质高粘砖14000.45230隔热层硅酸铝耐火纤维束10000.13130窑底耐火层轻质高粘砖14000.45230隔热层硅藻土砖1000以下0.1+0.000228t195五、燃料及燃烧计算A、根据热工手册相关资料差得，液化石油气低发热量,在本设计中取平均热值100，主要成分丙烷、丁烷，气液共存压力0.881.47Mpa。B、液化石油气作为燃料有如下几个特点：（1）热值很高，是气体燃料中最高的。（2）理论空气量高达2430Nm3/Nm3，因此，助燃空气与之混合完全比天燃气更为困难。可以用空气或烟气先冲稀液化石油气，然后使用。但用空气稀释时，不得在着火浓度范围内以防爆炸。通常规定液化石油气体积浓度必须高于着火浓度范围上限的1.5倍。（3）火焰传播速度低，燃烧缓慢，但较天燃气快一些。（4）纯净。一般含硫少，是烧制高档陶瓷产品的优质燃料。（5）密度较大，约为同温度及压力下的空气的1.52.0倍，泄漏时往下沉，易与空气混合达到着火浓度范围内，遇火发生爆炸。（6）一般液化石油气蒸气压较高。在37.8时约为0.91.5Mpa。这作为气体燃料是有利的。但在使用中必须要求气化站减压阀良好，以保证安全。5.1理论空气量计算：根据热工手册计算液化石油气经验公式可得，理论空气量 取空气过剩系数1.15：实际空气量： 5.2烟气量计算：根据热工手册计算液化石油气烟气的经验公式可得，理论烟气量 （对液化石油气=4.5）实际烟气量： 5.3燃烧温度计算：理论燃烧温度： 已知，假设，则所以求得温度与假设温度相对误差所设合理，取高温系数0.8，实际温度 。比要求温度1250高出274，基本合理。燃料温度完全能达到燃烧要求，符合快速烧成条件，无需再通过预热助燃风即可满足要求，因此本窑不用热风助燃。六、物料平衡计算原料组成：CaO灼减7019.50.40.20.10.84.04.2玻化砖密度为，产品尺寸为50050012mm,每小时烧成制品质量： 每小时烧成干坯的质量： 每小时欲烧成湿坯的质量（含水量为2 %）： 每小时蒸发自由水的质量： 每小时从精坯中产生的CO2： 每小时从精坯中分解出来的结构水 七、热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算。预热带热平衡计算的目的在于求出燃料消耗热量，冷却带热平衡计算目的在于计算出冷空气鼓入量和热风抽出量。另外，通过热平衡计算可以看出窑炉的工作系统结构等各方面是否合理，哪项消耗最大，能否采取改进措施。热平衡分析:热支出项中，产品带走显热，物化反应耗热两项不可能减少。而其他几项则可采用适当措施节省能耗。对于烟气出窑温度适当控制在较低温度下。在资金允许的情况下，要减少窑体散热则可采用新型耐火材料，隔热材料，以达到节能减排的目的。八、工程材料概算8.1窑体材料概算：（1）轻质粘土砖的概算每块轻质粘土砖的体积第1节第10节，第22节第27节：取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需轻质粘土砖的数量为：块（2）轻质高铝砖每块轻质高铝砖的体积第11节第21节轻质高铝砖的体积:取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需轻质高铝砖的块数为： 块（3）硅藻土砖每块硅藻土砖的体积第1节第27节硅藻土砖的体积：取多余的砖的数量占总量的3.5%本窑共需硅藻土砖的块数为: 块（4）硅酸铝棉板的概算第1节第6节，第22节第27节共12节，每节的硅酸铝棉板的面积为：第7节第21节共15节，每节的硅酸铝棉板的面积为:本窑共需硅酸铝棉板的面积为：8.2钢材的概算：钢材的概算以窑的一节用钢材量为基准（1）方钢的概算：方钢使用604mm的钢材，侧横梁用钢长度上下横梁用钢长度（2）钢板的概算：在窑的底部铺设3mm的钢板，其用量（3）角钢的概算：角钢都使用56565等边角钢。底部角钢用量吊顶所用角钢为两根并排在烧成带用角钢固定烧嘴，其用量合计8.410.5=88.2m（4）全窑所用钢材量：方钢:钢板：5.3027=143.1角钢: 3、通过活动，使学生养成博览群书的好习惯。B比率分析法和比较分析法不能测算出各因素的影响程度。C采用约当产量比例法，分配原材料费用与分配加工费用所用的完工率都是一致的。C采用直接分配法分配辅助生产费用时，应考虑各辅助生产车间之间相互提供产品或劳务的情况。错 C产品的实际生产成本包括废品损失和停工损失。C成本报表是对外报告的会计报表。C成本分析的首要程序是发现问题、分析原因。C成本会计的对象是指成本核算。C成本计算的辅助方法一般应与基本方法结合使用而不单独使用。C成本计算方法中的最基本的方法是分步法。XD当车间生产多种产品时，“废品损失”、“停工损失”的借方余额，月末均直接记入该产品的产品成本 中。D定额法是为了简化成本计算而采用的一种成本计算方法。F“废品损失”账户月末没有余额。F废品损失是指在生产过程中发现和入库后发现的不可修复废品的生产成本和可修复废品的修复费用。F分步法的一个重要特点是各步骤之间要进行成本结转。()G各月末在产品数量变化不大的产品，可不计算月末在产品成本。错G工资费用就是成本项目。()G归集在基本生产车间的制造费用最后均应分配计入产品成本中。对J计算计时工资费用，应以考勤记录中的工作时间记录为依据。()J简化的分批法就是不计算在产品成本的分批法。()J简化分批法是不分批计算在产品成本的方法。对 J加班加点工资既可能是直接计人费用，又可能是间接计人费用。J接生产工艺过程的特点，工业企业的生产可分为大量生产、成批生产和单件生产三种，XK可修复废品是指技术上可以修复使用的废品。错K可修复废品是指经过修理可以使用，而不管修复费用在经济上是否合算的废品。P品种法只适用于大量大批的单步骤生产的企业。Q企业的制造费用一定要通过“制造费用”科目核算。Q企业职工的医药费、医务部门、职工浴室等部门职工的工资，均应通过“应付工资”科目核算。 S生产车间耗用的材料，全部计入“直接材料”成本项目。 S适应生产特点和管理要求，采用适当的成本计算方法，是成本核算的基础工作。()W完工产品费用等于月初在产品费用加本月生产费用减月末在产品费用。对Y“预提费用”可能出现借方余额，其性质属于资产，实际上是待摊费用。对 Y引起资产和负债同时减少的支出是费用性支出。XY以应付票据去偿付购买材料的费用，是成本性支出。XY原材料分工序一次投入与原材料在每道工序陆续投入，其完工率的计算方法是完全一致的。Y运用连环替代法进行分析，即使随意改变各构成因素的替换顺序，各因素的影响结果加总后仍等于指标的总差异，因此更换各因索替换顺序，不会影响分析的结果。()Z在产品品种规格繁多的情况下，应该采用分类法计算产品成本。对Z直接生产费用就是直接计人费用。XZ逐步结转分步法也称为计列半成品分步法。A按年度计划分配率分配制造费用，“制造费用”账户月末(可能有月末余额/可能有借方余额/可能有贷方余额/可能无月末余额)。A按年度计划分配率分配制造费用的方法适用于(季节性生产企业)