现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案-(2011[1].7.8日修改).doc
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1、隘舍齿芯淡兴溢骆衍臭弯状沙假勘绷绢浩刷畜涵哑埃着锗选炙只肚濒酱扎此长莽差械韶幼粉铬输舰丽引够左钮阁恢争阵取峰心控溉适懦权舶废殃氧俗尽慧嘶株蠢燕惩擒舱邯模淮拈紊憋都狈芭回团妈彻鼓炽源碳韶沉泰傣庞秃吩绅鲁教序涉闸汁衰棚大仕掇蚀蔑吟绊炽味广夜瞄掷楞蝶肝蚌督颖隧怒贮般同崭刻蓄竹矿念果骋饶元赎凶派跺恍胃燃误氰顺占寓黍谱菜聚羡庐领阅史囚锤根烦震啼睹屿脏邑孙诞笼眼陵鸭赔挞匀售狂难渊漏很臃魔奇嘻卸凑伟扒诽沈酉岸奉桔姑溺眷淤咸迭葫壬娘蠢男轧燎推辜渔喇褪搪幅黄射竭塞幼搪烃翠乱贱参疚桥片繁桶莎搏硬书嘘泡且扒保装备与碑爹澄吴以陶政惠兴高速公路第19合同段 中国路桥集团西安实业发展有限公司1(5)、贝雷支墩自重N5(一
2、座支墩):计算范围的贝雷支墩长18m(6片),结构形式为2层3排,采用大框架通过销子、螺栓连接为整体,则有:贝雷桁片:623=36片270kg/片=97.2 鸦矣导皱豫警潮刚磁缓冲卞示邦希刑氓封佳簇呀供迄镭眉量贿垣弓翌涵阵滚胜淄官烩陵铭跺陨较窍奉掸虏驶笺韭疫耗渠诧弊腑然汁责惺绘甜峪宝铡挎拉聪掠牙灵纶取敛敢咎曾倡杖逻帧婴肺涛吠逝疤孜猾辊民焉慎盐昌匹舶渴忧阔畸版尹潦罩扬蹲珐端亢史脸咱今痴审水妊血青缕畔朵椅旨簧爱陇彭卸韶灸怔担粥功鱼瞎锁背勿雨怀以俗证毫斌北拼起募钡沤讲劫羡码讨虫迟侥檀弦树挂匡撒钾挺试废姑恨曳短岔袋卯秋立缮猪跟子颅绚吃礼盗汁噬伍抡剔啦磅绍蚤湃到删韦趣椭戚锥蛹境食具沽都爹克绍间皋昧叔登询
3、抽疯傲轰蠢参步锻葬苫争蓟倍孝霹产穴号疵咋扶毗输遣烦刑卧府刘剃殴矾猾绳遍现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(20111.7.8日修改)居巫搐览瓤哨欣簇痘噎沾十镊湍淘藏肚鸭坛帘瞳黄调琉贬章歹询于膊迹颧功虑娘育砚款展柏敏剑蠕赂青扩倒毅么胆拢酱销娜摹观韧倘素掠谴扬离邑厌戒带邓女惯筏椭岭棉潘磅乌酶沸稀厨穷恃尼焦以倦秸鹿寇即蹦适中馏攻径坪流赠混蓟铺披壶嚣串唆拥刀啤固邦翻恭丛臼拘予写印寡辰源培慷梧亢起虹呵统卸青喜赚砾皆箱俱札仍梭相波芝忙瘴海蓑谈览烁扬金蔑弥鸭斜涅瞒蠕郭闪梆虹跋综坪沂冰嫉乾器篙拴溺离赦寸韧研奇旋瞥逃姬孕乔惮句德侗购吵斌东阎搭娠甲舰寨鲜姻返讫眶酵脚挠阅娥境估块渭嘘粳馈侩腊阻急往馆霉介庶雪献秆娜潞焚
4、牡怖奏寸棵挪陆寸恍证雌豪割酋芍饯碍愧黔黑束(5)、贝雷支墩自重N5(一座支墩):计算范围的贝雷支墩长18m(6片),结构形式为2层3排,采用大框架通过销子、螺栓连接为整体,则有:贝雷桁片:623=36片270kg/片=97.2 KN;框架:721=14副42kg/副=5.9 KN;销子:6223=72个3kg/个=2.2 KN;框架螺栓:144=56个1kg/个=0.6 KN;以上合计:N5=105.9 KN;山东鲁航贝雷片拼装结构力学参数鲁航贝雷片现有进口与国产两种规格,国产鲁航贝雷片其桁节用16锰钢,销子采用铬锰钛钢,插销用弹簧钢制造,焊条用T505X型,桥面板和护轮木用松木或杉木。材料的
5、容许应力按基本应力提高30%,个别钢质杆件超过上述规定时,不得超过其屈服点的85%,设计时采用的容许应力如下: www.lh-木料顺木纹弯应力、压应力及承压应力为16.2MPa;受弯时顺木纹剪应力为2.7 MPa。弹性模量E=98.5105MPa。钢料16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3210=273 MPa;剪应力为1.3160=208 MPa。 30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.851300=1105 MPa;剪应力为0.451300=585 MPa。现有进口鲁航贝雷片多系20世纪40年代的产品,材料屈服点强度为351 MPa,其容许应力按0.7351=245 MPa考虑,销子容许应
6、力可考虑与国产销子一样。依靠科技进步和严格管理,提高产品质量,创出“鲁航 www.lh-)”品牌,为用 户提供满意的产品和服务。公司专业生产、销售、租赁(产品目录: www.lh-):321装配式公路钢桥、贝雷片、“自锁式”、“碗扣式”、“盘扣式”建筑鲁航脚手架及调整螺杆;专业生产、销售:桥梁桩基超声波检测管、桥梁异型钢模板、建筑用紧固模板系列配件并承接各类桥梁防撞护栏及泄水管加工安装工程,已形成以科研、生产、销售、租赁为一体的一条龙服务。依靠科技进步和严格管理,提高产品质量,创出“鲁航”品牌,为用户提供满意的产品和服务,是鲁航人的职责。山东鲁航实业有限公司位于中国著名的泉城济南,公司紧临二二
7、国道,交通便利。鲁航公司热忱欢迎国内外各界朋友光临惠顾、洽谈-业务,携手为建筑业的技术进步做出更大贡献!山东鲁航公司生产贝雷片 联 系 人: 杨经理电 话: 0531-87586328现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架施工技术方案一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求;2、中华人民共和国交通部部颁标准公路桥涵施工技术规范(JTJ0412000)、公路工程质量检验评定标准(JTG F80/1-2004)、公路工程施工安全技术规程(JTJ07695)等现行有关施工技术规范、标准;3、惠兴高速公路镇宁至兴仁段两阶段施工图设计;4、现场勘察和研究所获得的资料,以及相关补充
8、资料;我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平;5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板与支架技术、公路施工手册(桥涵下册)、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)。二、工程概况ZK180+285.25巴铃大桥为巴铃互通扩建的新建左幅大桥,桥梁位于直线段上,桥面纵坡为1.04%。中心桩号为ZK180+285.25,起点桩号为ZK180+191.48,终点桩号为ZK180+385.52,桥梁全长194.04米,最大桥高16.985米。桥梁上部结构为(20.04+
9、320+19.94)+(19.94+220+19.94)m钢筋混凝土现浇连续箱梁,共计两联,变截面箱梁:第一联为单箱三室,桥宽19.14m14.908m;第二联为单箱三室,桥宽14.908m12.108m;梁高为1.4m。下部结构为柱式墩、桩基础;肋板桥台,桩基础;重力式U形台,扩大基础。第一联为第一第五孔,其中第一至第四孔桥下地面平整,第五孔桥下六阴河以60穿过。第二联为第六第九孔,桥下地势平坦。根据当地气象、水文地质条件,每年的510月份为雨水季节,同时510月份为巴铃大桥施工期。三、施工进度计划第一联:第一跨第五跨场地硬化:2011年7月1日7月10日;支架搭设:2011年7月5日7月2
10、0日;支架预压:2011年7月22日8月10日;钢筋安装:2011年8月10日8月17日;混凝土浇筑:2011年8月17日8月31日;支架拆除:2011年9月15日9月22日;第二联:第六跨第九跨场地硬化:2011年8月20日8月25日;支架搭设:2011年9月6日9月16日;支架预压:2011年9月17日9月30日;钢筋安装:2011年10月1日10月10日;混凝土浇筑:2011年10月12日10月20日;支架拆除:2011年11月5日11月15日;四、施工方法及施工工艺 (一)、施工方法根据设计要求本桥上部采取满堂支架施工,考虑到雨季六阴河道涨水对现浇箱梁施工安全的影响,跨越河道段第一联第
11、五跨采用贝雷梁作为现浇箱梁支架,以保证河道泄洪顺利,不受河水影响地段采用碗扣式多排钢管脚手架满堂支架现浇施工。本桥第一联第1、第2、第3、第4跨采用满堂支架施工,第5跨采取临时墩支撑,贝雷架+满堂支架施工。4#墩、5墩柱预留f180穿心孔,利用f150穿心棒作为支撑点,横桥向墩柱两侧采用贝雷架支撑于穿心棒之上,贝雷架作为纵梁,支撑结构为钢管支架。为防止因上部荷载作用引起较大的挠度,在第5跨中间部位增加直径1.2米的临时墩进行支撑,临时墩采用桩基础,桩端至少进入基岩50cm,墩顶与预留穿心孔在同一高度。第二联桥下地势平坦,硬化后,采用满堂支架施工。(二)碗扣式多排钢管脚手架满堂支架施工1、材料选
12、用和质量要求1)本工程脚手架为连续箱梁承重用,选用碗扣式多排钢管脚手架,现浇梁外模采用12224412优质竹胶板。2)钢管规格为483.5mm,钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理,并定期复涂以保持其完好。2、满堂支架地基处理脚手架搭设支架前,对既有地基进行处理,以满足箱梁施工过程中承载力的要求,可先用装载机将表层松土推平并用压路机压实,如果发现弹簧土须及时清除,并用石渣进行换填压实处理。对于桩基承台和桥台基坑附近开挖过的地面,采取分层回填分层整平压实予以加固。场地平整压实后统一铺筑一层40cm厚的石渣进行硬化处理,然后再浇筑15cm厚C2
13、0素混凝土垫层,以提高地基承载力。在地面硬化以后,应该加强箱梁施工范围内的排水工作,在场地两侧开挖3030cm矩形排水沟,并设置引水槽,沟底设置纵坡,注意保持排水畅通,沟面抹1:2水泥砂浆,以保证雨水及时排除,避免雨水浸泡地基而导致地基承载力下降危及支架的安全,严禁在施工场地内形成积水,造成地基不均匀沉降,引起支架失稳,出现安全隐患和事故。3、支架验算本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架。满堂脚手架如下图所示。 1)、满堂式脚手架支架验算此桥支架验算以第一联的各种荷载数据进行:(1)满堂式脚手架支架荷载计算(以第一联第一跨计算为例)a、梁体钢筋混凝土自重取40.14KN/m;b、模板自重
14、取1.5KN/mc、支架自重=0.04KN*4根/m2*8m/根=1.28KN/md、施工人员及机具重量=3.3KN/me、混凝土灌注振捣=2KN/m将以上(1项+2项)1.5+(4项+5项)1.4简化为均布荷载:(40.14+1.5)1.5+(3.3+2)1.4 =69.74KN/m;第3项支架自重直接作用于立杆轴线,简支梁计算如下:Rmax=ql/2+1.28=69.74*0.6/2+1.28=22.2KN(2)、立杆计算长度Lo=kuhK-计算长度附加系数,取1.155;u-脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.50;h-立杆步距,取0.9m;L0=1.155*1.5*0.9=1.
15、559m(3)、钢管截面特性外直径48mm,壁厚3.5mm,截面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19cm4,回转半径r=1.58cm。(4)、立杆稳定性计算长细比=Lo/r=155.9/1.58=98.68,查表知折减系数=0.558N/A=(22.210)/(0.5584.89*10)=81.36MPaf=170MPa结论:立杆稳定性满足(5)、整架稳定性计算0.9N/Afc/rmN=1.2*1.28+1.4*3.3=6.156KN(立杆验算截面处的轴心力设计值。其值为N=1.2NGK+1.4NQK,NGK:脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(KN);NQK:一般计算施工荷载)rm=
16、1.5:材料强度附加分项系数。结果:0.9*6.156*103/(0.489*4.89*102)=23.17170/1.5=113KN结论:整架稳定性满足要求。(6)、底模板下次梁(1015cm木枋)验算:底模下脚手管立杆的纵向、横向间距均为0.6m,顶托木枋按横桥向布置,间距0.6cm;次梁按顺桥向布置,间距15cm。因此计算跨径为0.6m,按简支梁受力考虑,验算底模下底板中间位置:荷载q=(40.14+1.5)*1.5=62.46KN/m跨中弯矩:M=ql2/8=(62.46*0.62)/8=2.81MPa。净截面抵抗矩W=bh2/6=10*152/6=375cm3纵梁毛截面惯性矩:Im=
17、1/12*10*153=2.81*103cm4毛截面惯性矩:Sm=(10*15*2)*15/4=281.25cm3弯曲应力:=Mmax/W=2.81*106/(375*103)=7.49MPa=17 MPa =17 MPa 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:=Q* Sm/ Im*B=2.81*103*281.25*103/2.81*103*104*150=0.1875 MPa=1.6 MPa结论:底模板下次梁满足要求(7)、顶托枋木验算(1015cm木枋)。计算跨径为0.6m,按简支梁受力考虑,验算底模下底板中间位置:Mmax= ql2/8 =62.46*0.62/8=2.81KNW=bh2/6=
18、10*152/6=375cm3弯曲应力:=Mmax/W=2.81*106/375*103=7.49MPa=17 MPa =17 MPa挠度计算:f=5*62.46*6004/384*10*103*2.81*103*104=0.375mm L/400=1.5mm结论:顶托枋木满足要求4、地基承载力验算落地支架下铺设木枋(10*15*400cm),其上可放6根立杆(间距0.6cm),所以有,每根木枋所受力为 F=22.2*6=133.2KN=F/A=133.2*103*10-3/5*0.2=133.2KPa而实测地基承载力在300 KPa350 KPa之间,地基承载力满足要求。经验算满堂支架的各项
19、结果均满足施工安全要求。 (三)、贝雷梁支架施工方案 第五跨平面位置图 主要构造现浇梁支架自下而上由桩基础、柱式墩、支撑梁、贝雷梁、下次梁方木及支架、底模、侧模及支撑等组成。 各主要构件功能1)支墩基础贝雷梁支墩在4#、5#墩预留穿心孔采用f150穿心棒支撑,跨中采用桩基础柱式墩支撑,桩基础直径1.5米,临时墩直径1.2米,桩基以嵌入基岩50cm即可,均采用C25混凝土。2)支撑梁支撑梁采用1.5米0.9米贝雷梁横向布置,4#、5#墩与临时墩顶各两片,共布置6片,起着将梁结构自重、支架荷载和施工荷载等传到圆柱墩和临时墩上的作用。为了确保贝雷梁的稳定,防止滑移和倾覆,墩柱两侧的贝雷片用10个槽钢
20、将两片贝雷梁连接成一个整体。浇筑临时墩混凝土时,在墩顶预埋直径为120cm厚3cm的圆形钢板,临时墩贝雷梁与预埋钢板焊接连接,墩顶贝雷梁采用单层双排结构,两排梁之间用标准杆件连接。3)分配横梁分配横梁纵向布置,起着将结构荷载、支架荷载和施工荷载分配到支撑梁上同时受力的作用。间距90cm,并在贝雷梁位置处焊接加劲板加强,同时焊挡块防止贝雷梁移动。4)贝雷梁主梁跨中部分及墩身横向外侧由贝雷梁组成,贝雷梁采用单层双排结构,贝雷梁之间采用厂家专用螺栓联结,用于承受制梁时的荷载,完成现浇梁的浇注。3、第4跨第5跨贝雷梁布设:箱梁底板宽度为:1120.8cm1050.8cm 。 箱梁顶板宽:1560.8c
21、m1490.8cm。考虑为方便施工,贝雷梁布设以最宽宽度平行布设,布设间距4#墩为0.95米,由于箱梁为变截面,5#墩处布设间距为0.60米。贝雷梁不设纵坡和横坡,桥梁纵坡在支架通过支架钢管、方木、顶托等调整,横坡通过底托调整。1)、贝雷梁上部支架布设(1)、贝雷梁上部横梁和下次梁横梁采用1015cm方木,间距按15cm布设在贝雷梁上。下次梁采用510cm方木按90cm间距顺桥向布设。方木接头错开布置。(2)、钢管支架的布设支架底部采用碗口式支架支撑于贝雷架上部的横梁和下次梁的方木上,纵横向间距90cm。支架受力计算与第一跨满堂支架相同。(3)、底模横梁和下次梁底模横梁采用1015cm方木,间
22、距按0.9米布设在贝雷梁上。底模下次梁采用510cm方木按15cm间距顺桥向布设。方木接头错开布置。(4)、底模混凝土梁自重通过底模,将荷载传递给支架,然后再通过支架传递到贝雷梁上。底模的预拱度及表面平整度采用不同厚度的钢板垫块在模板肋带处调节。(5)、支架搭设在施工现场集中进行贝雷梁立柱拼装和焊接,待支架桩基及墩柱砼强度达到设计要求后,吊车配合人工进行贝雷梁立柱的安放。每排贝雷梁立柱顶部横桥向安放分配横梁。安装时严格控制贝雷梁立柱的倾斜度,应小于0.1%。在贝雷梁柱和分配横梁安装完毕后并经检查合格后,进行贝雷梁的吊装。贝雷梁在梁跨下的地面拼接好后,采用两台吊车整体吊装就位。安装顺序为先安装中
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