桥梁支架模板计算.docx

(六)、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用6mm 厚钢板， 10 竖带间距， 14 横带间距，竖肋采用10 槽钢，间距 30cm，横肋采用 14 槽钢，间距 100cm。横肋采用 214a 工字钢，拉杆间距 150cm。拉杆采 用20 圆钢承台尺寸：钢桁梁部分 11.418.43.5m。模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起 吊设备立模、拆模。根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面 涂刷脱模油， 保证拆模顺利并且不破坏砼外观。 安装模板时力求支撑稳固， 以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模 板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板及承台尺寸刚好一 致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装 后比承台实际尺寸宽出 10cm，便于模板支护及加固。模板及模板的接头处， 应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型 顺直，内部尺寸符合设计要求。模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理 工程师签证后方能浇筑砼。5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然 后报验监理， 经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。 砼浇注前， 要把模板、 钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好 记录。砼浇注采用商品砼。浇筑的自由倾落高度不得超过 2m，高于 2 m 时要用流槽配合浇筑，以 免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为 30 cm 左右，前后两层的间距在以上。砼的振捣使用时移动间距不得超 过振捣器作用半径的 1.5 倍；及侧模应保持 510cm 的距离；插入下层砼 510cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其 他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉， 不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况， 当 发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应 及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩 柱接头处进行拉毛， 露出砼中的大颗粒石子， 保证墩柱及承台砼连接良好。 砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。6、养护及拆模混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后 再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于 7 天，每天撒水的 次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模 板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂 抹脱模剂， 等待下次使用。 拆除后应对现场进行及时清理， 模板堆放整齐。7、基坑回填拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填 时应分层进行8、承台模板计算承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用6mm 厚钢板， 10 竖带间距， 14 横带间距，竖肋采用10 槽钢，间距 30cm，横肋采用 14 槽钢，间距 100cm。横肋采用 214a 工字钢，拉杆间距 150cm。拉杆采 用20 圆钢承台尺寸：钢桁梁部分 11.418.43.5m。1)、荷载计算1t0 k1k2 v 2 计算：12451 2 2=43kpa2)、面板计算面板采用6mm 厚钢板， 10 竖带间距， 14 横带间距，取 1m 板宽 按三跨连续梁进行计算。竖肋间距 30cm。面板荷载计算q=431 43kN /m 43有效压头高度： h= = 24 =材料力学性能参数及指标1 1W bh 2 = 1000 62 = 6.0 103 mm36 61 1I = bh3 = 1000 63 = 1.8 104 mm412 12 =bh=10006 6000 mm 2 1011 10 4 10_ 12 103 Nm2 1011 6103 10_ 6 109 N面板结构计算采用清华大学 SM Solver 进行结构分析。kN.m kN强度计算M 0.39 *106= = 6 *103 =35Mpa =145Mpa ，合格。Q 7.74 *103 = A = 6000 =1.29Mpa =85Mpa ，合格。刚度计算f=l/400 ，合格。3)、竖肋计算竖肋采用10 槽钢，间距 30cm，横肋采用14 槽钢，间距 100cm。 荷载计算按最大荷载计算： q = p 0.3 = 43 0.3 = 12.9kN /m。材料力学性能参数及指标 106 mm4 104 mm3A=1274 mm2 1011 10 6 10_ 12 105 Nm2 1011 103 10_ 6 108 N结构计算采用清华大学 SM Solver 进行结构分析。M max =0.323kNm Qmax=3.9kN强度计算M 0.323*106 = = 3.96 *104 =8.2Mpa =145Mpa ，合格。Q 3.9 *103 = A = 1274 =3. 1Mpa =85Mpa ，合格。刚度检算f=l/400 ，合格。最大支反力 R max = R 2= R 3=7. 1kN。4)、横肋计算横肋采用 214a 工字钢，拉杆间距 150cm。荷载计算将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算， P 7. 1kN。材料力学性能参数及指标I=2106 10 7 mm4W=2104 105 mm3 =bh=21851 3702mm 2 1011 10 7 10_ 12 106 Nm 2 1011 103 10_ 6 108 N结构计算采用清华大学 SM Solver 进行结构分析。M max =6.4kNm Qmax=18.5kN强度计算 = Mmax = 6.4 106 = 40MPa = 145MPa w 1.61105 ，合格。T = Q = 18.5 103 = 5MPa T = 85MPa A 3702 ，合格。刚度计算f = 0.3mm l 400 = 3.75mm ，合格。最大支反力： R 37kN。5)、拉杆计算拉杆采用 20 圆钢，按最大拉力计算。 = 37 103 = 118MPa = 145MPa314 ，合格。(七)、桥墩施工方案及模板计算桥墩采用柱式桥墩，桥墩采用矩形台状形式，横桥向布置 3 个桥墩， 中墩根部横向宽 8.8m，纵桥向长 3.5m顶部横向宽 6m，纵桥向长 2.5m； 两侧边墩根部横向宽 6 5m，纵桥向长 3.5m顶部横向宽 3.7m，纵桥向长 2.5m。1 、测量放线：在承台顶面准确放出墩柱中线并标注十字和钢模板外边线，以利于钢模板吊装就位；经驻地监理检查合格后并约请总监办进行验收，合格后方 可进行钢模板安装。2 、凿毛处理：墩柱、肋板钢筋绑扎前要将墩柱范围内的承台进行凿毛处理，以利于 承台砼及墩柱砼的良好结合。3 、钢筋：当钢筋进场时，向监理工程师提供钢筋的出厂质量证书，并分批取样 进行试验，每 60 吨作为一批进行取样，一次进料不够也作为一批取样， 所用钢筋直径大于 12 mm 时应作机械性能和可焊性试验。经试验符合规 定的钢筋，必须按品种、规格、牌号分别设置标志牌，垫好方木、码放整 齐，上盖苫布。钢筋使用前进行调直、除锈、去污。焊接接头同规格、同品种、同一厂家的钢筋每 300 个接头取样 1 组(3 根)进行力学性能检测或每加工批进行抽样检测。直螺纹接头每加工批或 500 个接头进行抽样检测， 取样数量不少于 75 个接头， 检测其外观和拧紧 力矩，并取 3 根接头进行抗拉强度检验。直螺纹接头检验：套筒进场检验有保护端盖、套筒内无杂物；套筒外 观螺纹牙型饱满，表面无裂纹，表面及内螺纹不得有严重锈蚀及其他肉眼 可见的缺陷。4、钢模板：绑扎完钢筋笼后即可吊装墩柱钢模板。采用 16T 吊车吊装对位。吊车 必须设专人指挥，并特别注意安全。对位时，下口先对准测量标注的钢模 板外线，用木楔子和定位钢筋固定钢模板下口；在钢模板上十字方向拉出 四根带导链的钢丝绳和地锚连接，然后调整导链长度用全站仪校正钢模板 上口，确保钢模板上口中心及墩柱在承台上的投影中心(即测量放线的墩 柱中心)吻合；吻合后固定导链以保证钢模板的稳定性、位置准确，然后 用全站仪或经纬仪检测钢模板的竖直度。5 、混凝土浇筑：c-混凝土的重力密度(kN/m3)取 25 kN/m3。混凝土采用商品砼，坍落度为 10- 14 厘米，进场后严格检查坍落度、 和易性，不合格产品严禁使用。浇筑前应将钢模板内杂物、已浇承台上的 泥土清理干净。钢模板、钢筋自检和现场监理验收合格后，方可进行混凝 土的浇筑。混凝土浇筑采用泵车进行，分层浇筑混凝土，每层浇筑厚度不 大于 30cm，采用插入式 50 型振捣棒分层振捣，振捣间距为 40cm，插入下 层砼 5cm ，振捣至混凝土表面泛浆、平坦无明显下降、无气泡溢出时为止。 砼浇注过程中随时监控墩柱的竖直度，发现偏差较大的情况后，及时用导 链进行调整纠正。6 、养生：在墩柱外围包裹两层土工布，进行洒水养生。7 、基坑回填：回填要分层进行，每层厚度为 15 厘米，可设置立杆划线标注；回填压 实可采用小型震动夯 ,但要注意保护墩柱成品，墩柱周围的回填采用人工 木夯夯实。8、施工过程中应急处理措施(1)、施工时遇断电时，迅速启动备用发电机保证墩柱施工顺利进行。(2)、施工中，注意对易发生的质量问题采取有针对性的事前、事中、 事后控制措施，避免发生质量问题和事故。9、桥墩模板计算(1)、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1)、新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照建筑工程大模板技术规程 (JGJ74-2003)附录 B，模板荷载及 荷载效应组合 B.0.2 规定，可按下列二式计算，并取其最小值：F = 0.22 t b b V 1/ 2c 0 1 2F = Hc式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)。t0-新浇混凝土的初凝时间( h) ,可按实测确定，现场提 供初凝时间要求为 6 小时， 当缺乏实验资料时， 可采用 t=200/(T+15)计算。T-混凝土的温度(25C)。V-混凝土的浇灌速度( m/h) ; 现场提供的浇筑速度不大于为 2 m/h。H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 (m) ;取。1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂 取 1.2，该工程取 1.2。2-混凝土坍落度影响系数， 当坍落度小于 100mm100mm，取 1.15。 本计算方案以混凝土坍落度高度为 180mm,取 1.15。F = 0.22 t b b V 1/ 2c 0 1 2F = Hc=25x18=450kN/m2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值， F=64.4kN/m2 作为模板 水平侧压力的标准值。2)、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值 4kN/m2 (泵送混凝土) 3)、振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值 4kN/m2 (作用范围在新浇筑 的混凝土侧压力的有效压头高度之内)(2)、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数 :新浇混凝土时对模板侧面的压力 r1=1.2;1)、总体水平侧压力的设计值为模板受力分析采用总体水平侧压力设计值 2)、模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值(3)、模板的计算已知:墩身的最大截面为 8800*3500 及结构形式 ,两端圆弧最大半径 R950;现选取 3700*2000 的平模板,面板为 6mm，竖边框为 2000*120*14 的 钢板，横边框为 3700*120*14 的钢板，竖筋为12#槽钢，间距 360mm,横筋 为 8*120 的钢板间距 400mm，背楞竖向间距为 1000mm;圆弧模板:面板为 6mm, 连接法兰为 14*120 的钢板，竖边框为 14*120 的钢板，环筋 12*120 的钢 板(通长)间距 400mm，竖筋为12#槽钢；模板连接螺栓为 M20*65；1)、平模面板强度的计算面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距 360mm， 横筋间距 400mm，背楞水平间距 1000mm,所以面板支撑空间最大距离为 360mm*400mm。所以 面板所承受的侧压力pa220.6 Mpa以上面板强度，刚度均能满足施工要求。2)、模板竖筋校核:模板竖筋用料为12#槽钢，间距 360mm*400mm，材料长度 2000mm, 间隔 400mm 及横筋相连。所以 竖筋所承受的侧压力为pa220.6 Mpa以上竖筋强度和刚度均满足施工要求3)、模板背楞校核:模板背楞用料为双14#a 槽钢，拉杆水平间距间距 1300mm，竖向背楞 间距 1000mm。最大应力 :203Mpa220.6 Mpa以上背楞强度和刚度均满足施工要求4)、对拉杆的受力计算模板对拉栓(25 精轧螺纹钢)：已知新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 77.28KN/m2,拉杆竖向最大间 距 1000mm，横向最大间距 1300mm ,所用拉杆为 PSB785, PSB785, 25 精轧螺纹钢抗拉强度是 980N/平方毫米。所以拉杆的承载力就是： 980x 481050N.100464N481050N通过以上数据显示能满足施工要求3、支架施工(8)、模板及支架受力计算 1)、受力计算说明根据现场考察及相关要求，本工程主体桥梁结构现浇支架采用 WDJ 碗扣式多功能脚手架组拼整个支架的方案。具体方案说明如下：碗 扣 式 满 堂 支 架 用 由 立 杆 可 调 底 座 (KTZ-60)、 立 杆 (LG- 180) 或 (LG- 120)、立杆可调托座(KTC-60)、横杆(HG-90 或 HG-60)等 WDJ 碗扣式 构件组合而成满堂支架。在纵向立竿间距 90cm 等间距布置， 在横向按 90cm 布置，节点处按加密至 60 cm 布置。在混凝土顶板下方，立杆可调托座 (KTC-60)上方横向按立杆间距布置 150150mm 方木,在横向方木上方纵向 按照间距不超过 25cm 铺设 10080mm 方木，方木上方为竹胶板底模。底 模纵横向坡度可通过立杆可调托座(KTC-60)调整至要求标高。2)支架荷载计算砼结构换算砼厚 1m，荷载计算：根据 JGJ166-2008 工程施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：钢筋砼容重 =25KN/m3。每平米砼自重 Q2=6.25KN/m2 (每米平均重 量)；模板及支架自重荷 Q1=1.5KN/m2；振捣荷载 2.0KN/m2；施工人员和设备荷载脚手架施工荷载 1.0KN/m2。Q3=2.0+1.0=3.0KN/m2；故总的面荷载：q=Q1+Q2+Q3=1.5+6.25+2+1=10.75KN/m2。最不利组合荷载：33)、模板竹胶板验算模板竹胶板厚 16mm，底模板截面特性：惯性矩(200mm 宽度)I=bh3/12=200163/12=68266mm4截面边缘至主轴的距离， ymax=h/2=16/2=8mml=200mm(纵向方木间距)、强度条件模板计算时候按照最大荷载进行计算。顺桥向截面线荷载：f M/W=My/I=(ql2/8) 2502/8)8/68266fm=11MPa 竹胶板强度满足要求 (fm=11MPa 根据木结构设计规范查 得)、刚度条件：模板所受弯矩按多跨连续梁考虑 (本方案按三等跨连续梁进行计算) , 最大挠度计算：vv=L/4002504/(1001 104v根据上述计算，底模板在横梁的位置满足设计要求。4)、纵向方木分配梁检算本施工方案中支模架底面纵向分配梁采用 10cm8cm 方木，长度不小 于 3m，按间距 0.25m 布置。方木采用东北落叶松，布置方式为短边水平， 长边竖直， 具体示意图如附图。 则每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：根据受力情况，其受力模型简化为受匀布荷载的简支梁。计算按照最 大荷载计算，则：截面抵抗矩 I=bh3/12=10截面惯性矩 W=bh2/6=10、抗弯承载能力检算MPafm=15MPa(东北落叶松 fm=15MPa 根据木结构设计规范查得)、抗剪承载能力检算3Vmax/2A=3103/(100MPafv=1.3MPa(东北落叶松 fv=MPa 根据木结构设计规范查得)、挠度检算f=5ql4/(384EI)=5108/(38410000f通过以上较大荷载演算得知，纵向分配梁采用 10cm8cm 方木能够满 足施工及设计要求。5)、横向方木分配梁检算本施工方案中在横向采用 15cm15cm 方木横梁，按照间距 0.9m 布置， 每根支架立杆上布置一根横木。布置方式为短边水平，长边竖直，具体示 意图如附图。每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：截面抵抗矩 I=bh3/12=15153/12=4219cm4截面惯性矩 W=bh2/6=15本施工方案将结构受力模型简化为受均布荷载的简支梁，则： 、抗弯承载能力检算MPafm=15MPa(东北落叶松 fm=15MPa 根据木结构设计规范查得)、抗剪承载能力检算3Vmax/2A=3103/(150MPafv=1.3MPa(东北落叶松 fv=MPa 根据木结构设计规范查得)、挠度检算f=5ql4/(384EI)=5108/(384100004219f6)、碗扣式钢管支架检算本施工方案采用483.5Q235 碗扣式钢管脚手架。立杆横向除采用 间距 0.9m，纵向横梁处间距为 0.9m ，横杆步距为。则根据碗扣式脚手架的受力特性，结合纵向方木受力分析图，现对碗 扣式脚手架的主力杆进行受压承载能力检算。立杆检算承载分别取顶底板 部位荷载和最不利荷载组合。总的面荷载：q=Q1+Q2+Q3=1.5+6.25+2+1=24.5KN/m2。最不利组合荷载：3每根立杆受正向压力为：0.90.9=11.5KNp=30KN ，符合要求。483.5钢管截面特性查表得：A=2， I=4， W=3， i=、立杆强度验算： 102=27.75N/mm2 =205N/ mm2 ，故立杆强度满足要求。为立杆许用应力，取 205N/mm2、立杆稳定性验算：立杆的柔度= L/i=2立杆的长度系数，一端固定，另一端自由的立杆，取 2。L立杆上端伸出顶层横杆的距离，取。i立杆回转半径，查表为。由查表知压杆的折减因数N/489)=25.7N/mm2=205N/mm2在施工中加设一定数量的斜杆，以增强脚手架的稳定性，提高脚手架 的整体承载力，保证施工安全。(八)、现浇箱梁的施工方案及模板计算本工程高架桥全线箱梁采用满堂支架现浇施工工艺，支架形式采用碗 扣式支架。根据本投标人对施工现场的调查情况，德胜东路为杭州城北东 西走向主干道，施工过程中必须保证本线路通行。由于辅道目前机动车不 能通行，故在浇注过程中，必须以门洞形式搭设支架以保证德胜东路的交 通通畅。 门洞采用贝雷片为承重支墩， 贝雷片纵、 横梁的支架的施工方案， 尽可能留出道路空间以保证车辆正常通行。根据本工程工期紧张的特点， 本公司只考虑模板、 支架周转 2 次使用。1、支架施工全线连续梁均采用满堂碗扣式支架现浇，支架安装应具有足够的强 度、刚度，并按施工规范要求以不少于恒载的100%荷载进行预压，以尽可 能减少支架的非弹性变形，预压必须保证连续 48 小时以上无明显沉降， 且支架的弹性变形在 5 毫米以内。(1)、支架基础连续梁支架基础利用既有德胜东路面，中央绿化带部分清除表面耕植 土后，铺筑 10cm 碎石，并夯实，然后浇筑一层 40cm 厚的 C20 混凝土，基 础中布置钢筋，并要严格控制顶面标高及水平度。混凝土浇筑时要做好预 埋件的预埋工作。(2)、支架搭设支架搭设前，必须进行认真的技术和安全作业交底，严格按照要求进 行。同时对支架、配件、加固件按照要求进行检查、验收，严禁使用不合 格的支架和配件。钢管应平直，平直度允许偏差为管长的 1/500；两端面 应平整。采用全站仪架设在附近的控制网点上，采用极坐标法，按施工图纸的 要求放样出箱梁支架的搭设控制线并及时进行复核。支架搭设从一端向另一端进行， 并逐层改变搭设方向， 不得相对进行。搭设完一步架后，及时按照规范要求检查并调整其水平度及垂直度，保证 其位置的准确性。交叉支撑、水平架或脚手板要紧随支架的安装及时同步 设置。支架采用483.5Q235 碗扣式脚手架。施工前，技术人员将碗扣架 纵横位置用墨线在片石砼硬化面标出，在纵横十字交叉处安设及立杆可调 底座，将底座高度调至同一水平。立杆的搭配组合及底座的调节高度应根 据现场的情况及梁板底面标高等计算确定。支架纵向间距 6090cm， 横向采取 60cm 间距， 纵横向坡度通过组合扣 碗立杆高度来达到设计要求的标高。碗扣接头是碗扣式脚手架的核心构造。组装时，先将上碗扣搁置在限 位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头及立杆密贴，待全部接 头插入后，将上碗扣套下，并顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣 被限位销卡紧不再转头为止。杆件组装顺序：立杆底座 立杆 横杆 斜杆 接头锁紧 上层立杆 立杆连接销 横杆。把好碗扣式脚手架的质量关，必须保证立杆的垂直度和横杆的水平 度，接头连接牢固，再继续搭设上部脚手架。在搭设过程中，应注意调整 整架的垂直度，要求整架垂直度小于 1/500。支架的垂直度(表现为支架竖管轴线的偏差)和水平度(架平面方向 和水平方向)对于确保支架的承载能力至关重要，其注意事项为：严格控制每层支架的垂直度和水平度。在安装碗扣支架时逐步地、仔 细地调整好，使支架竖杆在两个方向的垂直偏差都控制在 2mm 以内，支架 每步的水平偏差控制在 5mm 以内，随后在支架的顶部和底部用大横杆和扫 地杆加以固定。安装支架时，上下支架竖杆之间应对齐，对中的偏差不大于 3mm，同时注意调整支架的竖直度和水平度。支架纵向必须按规范设置剪刀撑杆及扫地杆，将各排支架牢固地连接 在一起。增加支架稳定性，纵向每隔 5 排立杆设 1 道横向剪刀撑，横向根 据梁宽设置纵向剪刀撑，一般在每 5 排均应设一道纵向剪刀撑。剪刀撑均 及 5-6 根立杆联系， 及地面夹角成 4560， 并要将各道剪刀撑联结成 整体，剪刀撑钢管和立杆用旋转扣件扣紧。剪刀撑要求在支架高度内上下 贯通。(3)、分配梁、承重梁及底模支架可调上托顶部横向向架设 20cm15cm 纵方木，间距同支架间距， 长边竖直，短边水平。在横方木上纵向布置 10cm12cm 横方木，间距为 0.3m。再在横方木上铺设钢模板作为底模。底模通过调整顶托准确设置梁 底纵横坡度，模板面平整度及相邻板面高低差调至 1mm 范围以内，为确保 底模模板拼缝处不漏浆， 施工时缝间夹设密封条， 后用原子灰摸缝、 打磨。(4)、加固杆件、剪刀撑必须及支架同步搭设，横向剪刀撑间距不超 过，纵向剪刀撑在支架外侧各设置一挡，腹板底各设一挡。剪刀撑的斜杆 及地面倾角为 4560。 水平剪刀撑按每两层设置一道。 每片支架设纵向 扫地杆，两根通长设置，每层支架以次类推。连接采用扣件的规格应及所 连钢管外径相匹配，扣件螺栓拧紧扭力矩宜为 50-60N.m，并不得小于 40 N.m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 100mm。(5)、支架验收：支架搭设完毕或分段搭设完毕，及时按照规范要求 对支架的搭设质量进行检查，经检查合格后方可交付使用，由单位工程负 责人组织有关人员进行检查验收，填写检查验收记录表。支架变形控制：浇筑混凝前按照设计要求的荷载进行预压，消除支架 非弹性变形及部分地基沉降，支架预压时间不得少于 7 天，且连续 3 天累 计沉降不大于 3mm 方可视为稳定，支座位置处的地基应避免被水浸湿，立模时要预留支架变形量。对支架进行预压，消除非弹性变形，并精确测算 弹性变形值，为立模预拱提供数据。支架的安装、模板的定位、混凝土的浇筑及预应力的张拉严格按程序 进行。严格按监控给出的立模高程立模，混凝土浇筑过程中及时调整模板。认真进行已浇梁的观测，并及时地进行分析。预应力箱梁线形受到不断增加的箱梁自重荷载、混凝土徐变、预应力 作用以及日照引起的温差等因素的影响，为控制好线形，施工中应会同设 计、监理及监控单位做好施工的动态管理工作。(6)、支架预压模板及支撑系统搭设好后要进行预压，预压采用砂袋堆载，根据箱梁 荷载分布堆放在支架上， 总重量为 1.0 倍砼重量， 以消除支架非弹性变形， 同时观测变形量并调整其标高。搭架、立模作业程序完成以后，对地基沉降进行固定多点测量，记录 沉降值，作为初始值。支架竖杆搭设高度应预留弹性和非弹性下沉量。预压前事先布好沉降观测网，沉降观测点布设在顶板底模板上，测点 布设沿纵向分别在墩中心、梁跨中部、梁跨1/4 位置、 1/8 位置布设测点， 并在对应的地面上布置观测点位。采用砂袋加载的方法进行预压，砂袋总重量为顶板总恒载(不包括翼 板部分的荷载)的 100%，尽可能克服支架施工的非弹性变形。预压的纵向 宽度按照测量所测设的梁两侧外边线为准。加载过程分别按照总荷载的 50%、 80%、 100%分阶段加载。加压过程中，每天定点观测所布观测点的变 形情况，直至加压 100%,之后持续观测 48h 左右，若沉降速率符合要求并 趋于稳定，再逐级进行卸载。根据每天观测数据，绘出沉降量随荷载及时 间的变化曲线，确定支架最终沉降量。根据支架及基础在预压、卸载阶段的弹性变形以及非弹性变形，正确设置预拱度。模板各部位标高调整后， 即可进行现浇梁部施工。(7)、支架拆除： 在箱梁预应力张拉压浆结束， 砼强度经试验达到 100% 后可以进行支架拆除。 拆除支架前， 先清除脚手架上的材料、 工具和杂物。 拆除支架应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。支架拆除按照先搭后拆、后搭先拆的原则进行。拆除前要先清理掉支 架上的杂物。通过放松顶托拆除掉上部的方木和模板。然后逐层从上向下 进行支架拆除。支架拆除顺序为先拆除各种纵横向剪刀撑，再逐层拆除横 杆和立杆。拆除过程中严禁上下层同时作业。同时凡已松开连接的杆、配 件应及时拆除运走， 避免误扶、 误靠。 拆除下的所有材料要吊放到地面上， 严禁向下抛掷。在进行支架拆除过程中，要保证支架下的防护网和防护板 全部铺设，以防止拆除过程中出现掉下任何物体伤及行车及行人。(8)、模板及支架受力计算1)、受力计算说明根据现场考察及相关要求，本工程主体连续箱梁结构现浇支架采用 WDJ 碗扣式多功能脚手架组拼整个支架的方案。具体方案说明如下：碗 扣 式 满 堂 支 架 用 由 立 杆 可 调 底 座 (KTZ-60)、 立 杆 (LG- 180) 或 (LG- 120)、立杆可调托座(KTC-60)、横杆(HG-90 或 HG-60)等 WDJ 碗扣式 构件组合而成满堂支架。在纵向立竿间距 90cm 等间距布置， 在横向按 60cm 布置。在混凝土顶板下方，立杆可调托座(KTC-60)上方横向按立杆间距布 置 150150mm 方木,在横向方木上方纵向按照间距不超过 25cm 铺设 100 80mm 方木， 方木上方为竹胶板底模。 底模纵横向坡度可通过立杆可调托 座(KTC-60)调整至要求标高。2)支架荷载计算砼结构换算砼厚 1m，荷载计算：根据 JGJ166-2008 工程施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：钢筋砼容重=25KN/m3 。每平米砼自重 Q2=20KN/m2 (每米平均重量)； 模板及支架自重荷 Q1=1.5KN/m2；KN/m2；施工人员和设备荷载脚手架施工荷载 1.0KN/m2。Q3=+1.2；故总的面荷载：2。最不利组合荷载：3=30KN/m23)、模板竹胶板验算模板竹胶板厚 16mm，底模板截面特性：惯性矩(200mm 宽度)I=bh3/12=200163/12=68266mm4截面边缘至主轴的距离， ymax=h/2=16/2=8mml=200mm(纵向方木间距)、强度条件模板计算时候按照最大荷载进行计算。顺桥向截面线荷载： q 线=q 面*l=30*0.20=6.0KN/mf M/W=My/I=(ql2/8) ymax2502/8)8/68266fm=11MPa 竹胶板强度满足要求 (fm=11MPa 根据木结构设计规范查 得)、刚度条件：模板所受弯矩按多跨连续梁考虑 (本方案按三等跨连续梁进行计算) , 最大挠度计算：vv=L/400ql4 2504/(1001 104 v=L/400根据上述计算，底模板在横梁的位置满足设计要求。4)、纵向方木分配梁检算本施工方案中支模架底面纵向分配梁采用 10cm8cm 方木，长度不小 于 3m，按间距布置。方木采用东北落叶松，布置方式为短边水平，长边竖 直，具体示意图如附图。则每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：q=30根据受力情况，其受力模型简化为受匀布荷载的简支梁。计算按照最 大荷载计算，则：截面抵抗矩 I=bh3/12=10834截面惯性矩 W=bh2/6=10823跨中最大弯矩 Mmax=ql2 2跨中最大剪力 Vmax、抗弯承载能力检算Mmax103MPafm=15MPa(东北落叶松 fm=15MPa 根据木结构设计 规范查得)、抗剪承载能力检算3Vmax/2A=3103/(100MPafv=1.3MPa(东北落叶松 fv=MPa 根据木结构设计规范查得)、挠度检算f=5ql4/(384EI)=54108/(38410000f=L/400通过以上较大荷载演算得知，纵向分配梁采用 10cm8cm 方木能够满 足施工及设计要求。5)、横向方木分配梁检算本施工方案中在横向采用 15cm15cm 方木横梁， 按照间距 0.9m 布置， 每根支架立杆上布置一根横木。布置方式为短边水平，长边竖直，具体示 意图如附图。每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：q=30截面抵抗矩 I=bh3/12=15153/12=4219cm4截面惯性矩 W=bh2/6=15152 3本施工方案将结构受力模型简化为受均布荷载的简支梁，则：跨中最大弯矩 Mmax=ql2 2最大剪力 Vmax、抗弯承载能力检算Mmax/W 1 。 .8103MPafm=15MPa(东北落叶松 fm=15MPa 根据 木结构设计规范查得)、抗剪承载能力检算3Vmax/2A=3103/(150MPafv=1.3MPa(东北落叶松 fv=MPa 根据木结构设计规范查得)、挠度检算f=5ql4/(384EI)=54108/(38410000f=L/400 6)、碗扣式钢管支架检算本施工方案采用 48碗扣式钢管脚手架。立杆横向除采用间距 0.9m，纵向横梁处间距为 0.6m ，横杆步距为。则根据碗扣式脚手架的受力特性，结合纵向方木受力分析图，现对碗 扣式脚手架的主力杆进行受压承载能力检算。立杆检算承载分别取顶底板 部位荷载和最不利荷载组合。总的面荷载：2。最不利组合荷载：3=30KN/m2每根立杆受正向压力为：N=300.60.9=KNp=30KN ，符合要求。483.5钢管截面特性查表得：A=2， I=4， W=3， i=、立杆强度验算： 103102=39.75N/mm2 =205N/ mm2 ，故立杆强度满足要求。为立杆许用应力，取 205N/mm2、立杆稳