两跨排架柱计算书.doc

混凝土结构课程设计计算书
一、 设计资料
（一）、设计题目
级别
跨数
跨度
吊车起重量
吊车轨顶标高
基础底面标高
A
1
18
15
+7.8
-2.000
B
1
18
15
+7.5
-1.800
C
1
18
15
+7.8
-2.200
D
1
18
20
+8.4
-1.800
E
1
18
20
+8.4
-2.000
F
1
18
20
+8.1
-2.000
有一金工车间，不考虑抗震设防，采用装配式混凝土柱的等高排架结构，不设天窗，车间长度60米，柱距6米，跨数、跨度见表1，吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车，起重量见表1.
表1：

（二）已知资料
1采用卷材防水屋面，屋面恒荷载（包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁）为1.4KN/m²（水平投影面积）。
2 屋面活荷载0.7KN/m ²,屋面没有积灰荷载。
3雪荷载标准值0.4KN/m ²,风荷载标准值0.35KN/m ²,屋面坡度角α=11。21′。
4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m ²
5在柱距6米范围内，基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300～350KN（吊车轨顶标高，低的取小値，高的取大値）此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。
6室内地坪标高±0.00米，室外地坪标高-0.300米。
7柱顶至檐口顶的竖向高度h=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h=1.2m.
8混凝土强度等级，排架柱用C30，柱下扩展基础用C20。
9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋，柱箍筋用HPB235级钢筋。
10吊车有关技术参数可查阅专业标准《起重机基本参数和尺寸系列》（ＺＱ１—６２－ZQ8-62）或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。

二、设计内容
（一）单层厂房结构计算书
1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。
2、计算各种荷载作用下的排架内力（计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架内力分析）。
3 排架边柱内力组合
4、排架柱设计（截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计）。
5、排架柱下扩展基础的设计（基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配筋验算）。
（二）、单层厂房结构设计施工图
用铅笔绘制一号图一张
1±0.000结构平面布置图，1:200
2装配式边柱施工图，1:200
3边柱下一个扩展基础的平面与剖面，1：25～1：40
4施工说明

三、吊车的选用
根据课程设计的要求和吊车的起重量表1，基础布置的方便，选用Ａ级别吊车四台。每跨两台。
四、单层厂房平面布置和剖面结构布置
厂房布置为双跨，跨度分别为18米，长度60米，排架间距为6米排架柱。
图1：基础布置简图：
图2：横向结构剖面布置简图：

五、计算简图及主要结构构件选型
1、计算简图
本装配车间工艺无特殊要求，荷载分布均匀。故选具有代表性的排架进行结构设计,不考虑山墙的空间作用，排架的负荷范围如图-1所示。结构计算简图如图-2所示。

下面来确定结构计算简图中的几何尺寸。

图-3 排架的负荷计算范围

图-4 结构计算简图
2、柱截面几何参数的确定
(1)、基础的埋置深度及基础高度：
基础底面至室内地面为2.0m，初步估计基础的高度为1.0m，则车间基础顶面标高为-1m。
(2)、牛腿顶面标高确定：
轨顶标高为7.8m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。可得牛腿顶标高7.8-1.1=6.7m。
(3)、上柱标高的确定：
轨顶至屋架下弦高度为2.5m，即上柱顶的标高为2.5+7.8=10.3m。
(4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸：
上柱高：HU =2.5+1.1=3.6m，估算柱的总高度：.H=10.3+1=11.3m，边柱插入基础深度按800mm，中柱插入深度按1000mm,边柱和中柱柱底的的高度是一样的，因此柱预制长度为12.1m。
(5)、柱截面确定：上、下柱均选矩形截面。
轨顶至基础顶面高度为H=8.8m,牛腿顶面至基础顶面高度=7.7m.
对于本设计边柱，即A，C轴柱应符合下列要求：上柱截面尺寸≥400mm×400mm
下柱截面高度h≥H/11=800mm,柱得截面宽度b≥H/20=385mm并大于400mm。
故：上柱取500*500mm
下柱取500*800
对于本设计中柱，即B轴柱：
由于由于屋面竖向荷载产生的两跨偏心弯矩相互抵消，由屋面传递的偏心距为零，而屋架与柱铰接，只向柱传递轴向力，轴向力比边柱增大。
对于吊车荷载来说，作用在下柱上竖向荷载在计算排架两跨吊车荷载组合都达到最大时最大，因此产生的最大轴向力比边柱增大。
作用在吊车上柱的吊车横向力在计算排架左右两跨吊车荷载组合作用下都达到最大且运动方向相同时最大。
故： 上柱取500*600mm
下柱取500*1200mm

(6)、截面几何特征和柱的自重计算
截面几何特征包括：截面面积A，排架方向惯性矩IX和回转半径i，柱的自重用G表示。
（a）A，C轴柱截面几何特征：
上柱：A=500×500=250×103mm2
G=25×0.5×0.5×3.6=22.5KN/m
IX=（1/12）×500×5003=5208*106 mm4
i=（IX/A）1/2=（5208×106÷250×103）1/2=144.3mm
下柱：A=500×800=400×103mm2
IX=(1/12)×500×8003=2133×10mm
i=（IX /A）1/2=230.9mm
G=0.5×0.8×7.7×25=77KN
（b）中柱B轴柱截面几何特征：
上柱：A=500×600=300×103mm2
G=25×0.30×3.6=27KN
IX=1/12×500×6003=9000×106mm4
i=（IX/A）1/2=（9000×106÷300×103）1/2=173.2mm
下柱: A=500×1200=600×103mm2
G=25×0.5×1.2×7.7=115.5KN
IX=(1/12)*500*12003=7200×107mm4
i=（I/A）1/2=（7200×107/600×103）1/2=346.4mm
为便于后面使用，各柱的截面几何特征列于表-2。

柱号
A
（*103㎡)
I
（*106mm4）
i
（mm）
G
（KN）
A，C上柱
250
5208
144.3
22.5
A，C下柱
400
21330
230.9
77
B上柱
300
9000
173.2
27
B下柱
600
72000
346.4
115.5

表-2 各柱的截面几何特征
3、吊车梁的选型:吊车梁选用6m钢筋混凝土T型等截面吊车梁，梁高为900mm,上翼缘宽度500mm,腹板厚度160mm,在两端渐变成250mm厚。
4、抗风柱选型：屋架下弦以下取500×700，以上取500×350,在吊车梁标高处设置抗风横梁。抗风柱与屋架上弦采用弹簧板连接。纵向中轴线不设抗风柱，山墙和排架柱之间空隙用砖砌严。
5、设一组柱间支撑，在厂房中部设置，柱间支撑上部同时在厂房端开间设置。

六、荷载计算
1、恒载，由于屋面荷载线匀布，根据简图，每跨承担的竖向力由应跨两边柱平均分担。
AB、BC跨屋盖自重、屋面梁自重、屋架自重之和为G=1.4*6*18=151.2kN

故A、B、C柱顶竖向力为F= F=75.6KN F=2×75.6=151.2KN

2、活荷载计算：
屋面匀布活荷载为0.7KN/m²、雪荷载0.4KN/ m2、积灰荷载为0，取屋面活荷载标准值为0.7KN/ m2 ，则排架所受的活荷载：
AB跨、BC跨所受的活荷载为0.7×6×18=75.6KN、
A、B、C柱顶所受竖向活荷载为F2AK=F2CK=37.8KN、F2BK=75.6KN

3吊车荷载计算：

图5：轨顶吊车反力影响线示意图

对于A、C边跨柱参与组合的吊车数为两台，A、C柱是对称的，因此，只算A柱。
对于A柱竖向荷载F3AK：
其组合的最大与最小标准值分别为Dmax.k、Dmin.k，横向力标准值Tk、横向力最大组合标准值Tmax.k。
m1=24.1t，m2=5.3t，Q=15t，Pmax.k=165KN
Pmin.k=(G1k+G2k+G3k)/2-165=(24.1+5.3+15)×10/2-165=57KN
Dmax.k=βPmax.k∑yi=0.9×165×(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=314.3KN
Dmin.k= Dmax.k× =314.3×=108.6KN
Tk=αβ(m2+Q)×10/4 =0.1×0.9(5.3+15) ×10/4=4.57KN
Tmax.k=βTk∑yi=0.9×4.57(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=8.72KN
对于中柱B，在排架计算范围内有五种吊车的竖向荷载F3BK：
① 柱只受一跨两吊车参与组合的最大竖向荷载Dmax.k=314.3KN；
② 柱只受一跨两吊车参与组合的最小竖向荷载Dmin.k=108.6KN
③ 柱受到两边分别为Dmax.k、 Dmin.k的吊车竖向荷载作用，大小为0.8/0.9(Dmax.k+Dmin.k)=0.8/0.9(108.6+314.3)=375.91KN；
④ 柱受到两边均为Dmax.k吊车竖向荷载作用,大小为2Dmax.k×0.8/0.9=2×314.3×0.8/0.9=558.76KN；
⑤ 柱受到两边均为 Dmin.k吊车竖向荷载作用,大小为2Dmin.k×0.8/0.9=2×108.6×0.8/0.9=193.07KN。

图6： 柱受外力作用详图
4、风荷载计算

图7：风荷载计算简图
Uz=1+(10.3＋０.３-10)=1.0１７
q1k=Uz·Us·W0·B=1.0１７×0.8×0.35×6=1.７１/KN/m(→)
q2k=Uz·Us·W0·B=1.0１７×0.5×0.35×6＝1.0７KN/m(→)
q1=rQ·q1k=1.７１×1.4=2.3９KN/m(→)
q2= rQ·q2k=1.0７×1.4=1.５KN/m(→)
风向向右时，力的方向相反。
檐口高10.3+2.1=12.4m
Uz=1+
k=[(0.8+0.5)×2.1+(0.5-0.6) ×1.2]×1.08×0.35×6
=5.92KN（→）
5、梁和轨道荷载计算：
边柱牛腿处：F4AK=35+0.8*6=39.8KN。其偏心距e=400+50=450mm
对于中柱牛腿处：F4BK左=F4BK右=39.8KN 。其偏心距：e3B左=e3B右=650mm。

七、各荷载引起的排架内力分析及排架柱控制截面内力计算
1、柱顶永久荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为100mm,中柱为轴心受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。

图8：柱顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作 图9：牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作
用简图 用简图
一、柱顶受到永久荷载偏心力矩作用时：
M1AK=0.1×75.6=7.56KNm() M1CK=0.1×75.6＝7.56KNm()
(1)计算剪力分配系数：
参数：λ=HU/H= 3.6/11.3=0.319
A、C柱参数 　 n＝ＩＵ／Ｉｌ=5208×106/2133×10=0.244
B、柱参数 　 n＝ＩＵ／Ｉｌ=9000×106/7200×107=0.125
对于A、C柱: 查表得 C1=1.81,单位力柱顶水平位移： △ｕＡ＝△ｕc＝Ｈ³／（Ｃ１ＥｃＩｌ）=11.3³×10/(1.81EC×2133×10)=37.37/EC(mm)
对于B柱: 查表得 C1=2.12 单位力柱顶水平位移： △ｕB=H³/(2.12×Ｅｃ×Ｉｌ)
=11.3³×10/(2.12EC ×7200×10) =9.45/ EC(mm)
剪力分配系数:ηＡ＝ηＣ＝(1/△ｕＡ)/(1/△ｕＡ+1/△ｕB+1/△ｕc)
=(1/37.37)/(1/37.37+1/37.37+1/9.45)
=0.0267/(0.0267+0.0267+0.106)=0.168

ηB=(1/9.45)/ (0.0267+0.0267+0.106)=0.664
(2)计算各柱顶剪力
M1AK=0.1×75.6=7.56KNm() M1CK=0.1×75.6＝7.56KNm()
RA= (M1AK/H)×C1=(7.56/11.3)×1.81=-1.21KN(←)
RC=1.21KN（→） , VA=ηＡ（- RA- RC）+ RA=0-1.21=-1.21KN
VC=ηＣ（- RA- RC）+ RC=0+1.21=1.21KN
图10：受柱顶永久荷载作用各控制截面内力图
二、牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作用:
M1AK=0.15×75.6=11.34KNm() M1CK=0.15×75.6＝11.34KNm()
(1) 计算各柱顶剪力:对于A、C柱 C3=1.23,对于B柱：C3=1.1
柱顶不动饺支座反力：RA=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN(→)，RC=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN(←)。
柱顶剪力：VA=ηＡ（- RA- RC）+ RA=0+1.23=+1.23KN
VC=ηＣ（- RA- RC）+ RC=0-1.23=-1.23KN
故：在永久荷载作用下，各柱顶总剪力VA=1.23-1.21=0.02KN， VC=-1.23+1.21=-0.02KN
各控制截面内力见图10。
2、柱顶活荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为100mm，中柱为轴心受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。

图11：柱顶受到柱顶活荷载偏心力矩作用 图12：牛腿顶受到柱顶活荷载偏心力矩作用
一、柱顶受到活荷载偏心力矩作用时：
M2AK=0.1×37.8=3.78KNm() M2CK=0.1×37.8＝3.78KNm()
柱顶不动铰支座的反力： RA= (M1AK/H)×C1=(3.78/11.3)×1.81=-0.605KN(←)，
RC=0.605KN（→）
VA=ηＡ（- RA- RC）+ RA=0-0.605=-0.605KN
VC=ηＣ（- RA- RC）+ RC=0+0.605=0.605KN
二、牛腿顶受到活荷载偏心力矩作用：
M2AK=0.15×37.8=5.67KNm() M2CK=0.15×37.8＝5.67KNm()
柱顶不动饺支座反力RA=5.67×1.23/11.3=0.617KN(→) RC=5.67×1.23/11.3=-0.617KN(←)
VA=ηＡ（- RA- RC）+ RA=0+0.617=0.617KN
VC=ηＣ（- RA- RC）+ RC=0-0.617=-0.617KN
故柱顶在活荷载作用下，柱顶受到的总剪力为VA=0.617-0.605=0.12KN，VC=-0.12KN

图13：受柱顶活荷载作用各截面内力图
3、牛腿顶受到上柱自重力和吊车梁及轨道重力偏心力矩作用：
A、C柱偏心受压，B柱由于两边偏心力矩相互抵消，为轴心受压
M4AK=-22.5×0.15+39.8×0.45=14.54KNm()
M4CK=-14.54KNm()
边柱柱顶不动饺支座反力和剪力,A、C对称：
RA=14.54×1.23/11.3=-1.58KN(←) RC=14.54×1.23/11.3=1.58KN(→)
VA=ηＡ（- RA- RC）+ RA=0-1.64=-1.58KN
VC=ηＣ（- RA- RC）+ RC=0+1.64=1.58KN
VB=0
图14：A、B柱在自重和牛腿顶永久荷载作用下内力图
4、柱受风荷载作用:
按排架分别受屋架以上部分风的集中力k 作用围护墙所受风的匀布荷载q1K、q2K作用，风的作用按到基础顶考虑，剪力分配时按左风和右风考虑。受匀布荷载时，各柱顶不动饺支座反力
查表得C11=0.352 RA=Ｃ１１Ｈｑ１Ｋ＝０.３52×１１．３×１．７１＝-６．80ＫＮ（←），Rc=0.352×11.3×1.07=-4.26KN(←), k=5.92 KN
则各柱柱顶剪力为：VA=ηA（k-RA-RC）+RA=0.168（5.92+6.8+4.26）-6.8=-3.95KN
Vc=ηc（k-RA-RC）+RC=0.168（5.92+6.8+4.26）-4.26=-1.41KN
VB=ηB（k-RA-RC）=0.664（5.92+6.8+4.26）=11.27KN
图15: A、B在风荷载作用下作用下内力图
5、吊车水平荷载作用
Tmax.K=8.86KN,作用位置，y1=2.5m y1/Hu=2.5/3.6=0.694≈0.7
查表对于A、C柱 C5=0.62，对于B柱C5=0.57，排架荷载组合分四种情况
第一种：计算范围内左跨有两台吊车水平荷载组合情况。
RA=±0.62TMAX.k=±5.49KN，ＲＢ＝±0.５7TMAX.K=±5.05KN
ＶＡ＝０.１６８（５.４９5.05）±５．４９＝±３.７2ＫＮ
Vc＝０.１６８（５.４９5.05）＝１.７7ＫＮ
ＶＢ＝０.６６４（５.４９5.05）±5.05＝1.95ＫＮ
ＶＢ和Vc方向相同，ＶＡ方向和ＶＢ方向相反

图16：A、B柱在第一、二种吊车水平荷载作用下内力图

第二种：计算范围内右跨有两台吊车水平荷载组合情况。
同理RC=±0.62TMAX.k=±5.49KN，ＲＢ＝±0.５7TMAX.k=±5.05KN
ＶＡ＝±1.77ＫＮ，Vc＝3.79ＫＮ
ＶＢ＝±1.95ＫＮ
ＶＢ和VA方向相同，ＶC方向和ＶＢ方向相反
第三种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相反：RA=±0.62TMAX=±5.49KN，RC=±0.62TMAX=±5.49KN，RB=0；VA=±5.49KN；VC=5.49KN，VA、VC方向相反。VB=0

图17：A、B柱在第三种吊车水平荷载作用下内力图
第四种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相同：方向同时向右时，RA=RC=5.49KN（←），
ＲＢ＝０.５7×０.８÷０.９×２×TMAX
＝０.５7×０.８÷０.９×２×８.８６＝-８.98ＫＮ（←）
ＶＡ＝ＶＣ＝０．１６８（－ＲＡ－ＲＢ－ＲＣ）-ＲＡ
　　　　　　＝０.１６８（２×５.４９＋８.98）-５.４９
　　　　　　＝-２.14ＫＮ
ＶＢ＝０.６６４（２×５.４９＋８.98）-8.98
＝4.27ＫＮ
吊车水平力方向同时向左时，同理：RA=RC=5.49KN（→），
ＲＢ＝８.98ＫＮ（→）；ＶＡ＝ＶＣ＝２.13ＫＮ，
ＶＢ＝-4.27ＫＮ，VA和VC方向相同，VA、VB相反。即，VA=±2.13ＫＮ
ＶＢ＝4.27ＫＮ，
图18：A、B受第四种吊车水平荷载组合内力图
6、 吊车垂直荷载作用，计算范围内有八种垂直荷载组合情况
第一种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,跨左柱荷载为DMAXK、右柱为DMINK；M3Ak=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×108.6=70.59KN()

图19：吊车垂直荷载荷载第一种情况计算简图及内力图

不动铰支座反力RA=141.44×1.23/11.3=-15.40KN(←)，
RB=70.59×1.1/11.3=6.87KN(→)
柱顶剪力VA=0.168（-RA-RB）+RA=0.168(15.4-6.87)-15.40=-13.97KN
VC=0.168(-RA-RB）=0.168(15.40-6.87)=1.43KN
VB=0.664（-RA-RB）+RB=0.664(15.40-6.87)+6.87=12.53KN
第二种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,左柱荷载为DMINK、右柱为DMAXK；M3Ak=0.45×108.6=48.87KNm(),M3BK=0.65×314.3=204.3KN()
不动铰支座反力RA=48.87×1.23/11.3=-5.32KN(←)，
RB=204.3×1.1/11.3=19.89KN(→)
柱顶剪力；VA=0.168（-RA-RB）+RA=0.168(5.32-19.89)-5.32=-7.77KN
VC=0.168(-RA-RB）=0.168(5.32-19.89)=-2.45KN
VB=0.664（-RA-RB）+RB=0.664(5.32-18.89)+18.89=9.88KN

图20:在第二种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

第三种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为DMAXK、右柱为DMINK；和第二种情况对称布置。内力和第二种情况对称，故VA=2.29KN，VC=7.61KN、VB=-16.6KN。
图21:在第三种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

第四种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为DMINK、右柱为DMAXK；和第一种情况对称布置。内力和第一种情况对称，故VA=-1.43KN，VC=13.97KN、VB=-12.53KN。

图22:在第四种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

第五种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMAXK、DMINK、DMAXK、DMINK; 牛腿顶面偏心距：
M3AK=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×314.3-0.65×108.6=133.71KNm(), M3CK=0.45×108.6=48.87KNm().

图23:在第五种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图
柱顶不动饺支座反力：RA=141.44×1.23/11.3=-15.4KN(←)，
RB=133.71×1.1/11.3=-13.02KN(←)
RC=48.87×1.23/11.3=5.32KN（→）
柱顶剪力： VA=-ηA（RA+RB+RC）+RA=-0.168(-15.4-13.02+5.32)-15.4=-11.52KN
VB=-ηB（RA+RB+RC）+RB=-0.664(-15.4-13.02+5.32)-13.02=2.32KN
VC=-ηC（RA+RB+RC）+RC=-0.168(-15.4-13.02+5.32)+5.32=9.2KN
第六种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMINK、DMAXK、DMINK、DMAXK; 受力情况与第五种情况对称，剪力和第五种情况对称：
VA==-9.2KN
VB=-2.32KN
VC=11.52KN
图24:在第六种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

第七种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMINK、DMAXK、DMAXK、DMINK：牛腿顶面偏心距：
M3AK=0.45×108.6=48.87KNm(),M3BK=0, M3CK=0.45×108.6=48.87KNm().
不动铰支座反力RA=48.87×1.23/11.3=-5.32KN(←)，
不动铰支座反力RC=48.87×1.23/11.3=5.32KN(→)，
VA==-5.32KN
VC=5.32KN
VB=0
图25:在第七种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

第八种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMAXK、DMINK、DMINK、DMAXK：牛腿顶面偏心距：
M3AK=0.45×314.03=141.31KNm(),M3BK=0, M3CK=0.45×314.3=141.31KNm().
不动铰支座反力RA=141.31×1.23/11.3=-15.38KN(←)，
不动铰支座反力RC=141.31×1.23/11.3=15.38KN(→)，
VA==-15.38KN
VC=15.38KN
VB=0
图26:在第八种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图

图27：A、B柱控制截面位置及受力详图

表3：A住控制截面内力表
荷载名称
荷载序号
控制截面Ⅰ—Ⅰ
控制截面Ⅱ—Ⅱ
控制截面Ⅲ—Ⅲ
VK（KN）
MＫ
（KNm）
NＫ
（KN）
VK（KN）
MK
（KNm）
NＫ

VK
（KN）
MK
（KNm）
NK
（KN）
屋架永久荷载
1
0.02
-7.49
-75.6
0.02
-18.83
-75.6
0.02
-18.68
-75.6
屋面活荷载
2
0.12
-3.35
-37.8
0.12
-9.02
-37.8
0.12
-8.1
-37.8
吊车竖向荷载
3
-13.97
-50.29
0
-13.97
91.15
-314.3
-13.97
-16.4
-314.3
4
-7.77
-27.97
0
-7.77
20.9
-108.6
-7.77
-38.93
-108.6
5
2.45
8.82
0
2.45
8.82
0
2.45
27.69
0
6
-1.43
-5.15
0
-1.43
-5.15
0
-1.43
-16.16
0
7
-11.52
-41.47
0
-11,52
-99.97
-314.3
-11.52
11.27
-314.3
8
-9.2
-33.12
0
-9.2
15.75
-108.6
-9.2
-55.09
-108.6
9
-5.32
-19.15
0
-5.32
29.72
-108.6
-5.32
-11.24
-108.6
10
-15.38
-55.37
0
-15.38
85.94
-314.3
-15.38
-32,49
-314.3
柱及梁自重力
11
-1.58
-5.69
-22.5
-1.58
8.85
-62.3
-1.58
-3.32
-139.3
吊车水平荷载
12
±5.14
±3.65
0
±5.14
3.65
0
±5.14
±45.23
0
13
±7.09
±5.14
0
±7.09
5.14
0
±7.09
±62.39
0
14
±3.37
±9.66
0
±3.37
9.66
0
±3.37
±16.29
0
15
±6.73
±7.67
0
±6.73
7.67
0
±6.73
±53.89
0
风荷载
16
2.21
3.14
0
2.21
3.14
0
15.4
64.54
0
17
-2.24
-1.86
0
-2.24
-1.86
0
-10.7
-52.38
0

43

八：排架柱A的内力组合表（荷载效应的基本组合）
表4：排架柱A的内力组合表
控制截面
荷载组合

内力组合
恒荷载+0.9（任意两种或两种以上活荷载）
恒荷载+任意一种活荷载

组合项目
M
（KN·m）
N V
（KN）
组合项目
M
（KN·m）
N V
（KN）

Ⅰ
∣
Ⅰ
+Mmax及相应N
rG(1+11)+0.9rQ（5+14+16）
+Mmax=1.2(-7.49-5.69)+0.9×1.4(8.82+9.66+3.14)
=11.42
N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×（0+0+0）
=117.72
rG(1+11)+rQ×14
+Mmax=1.2(-7.49-5.69)+1.4×（9.96）=-2.29
N=1.2(75.6+22.5)
=117.72
-Mmax及相应N
rG(1+11)+0.9rQ（2+10+14+17）
-Mmax=1.2(-7.49-5.69)+0.9×1.4(-3.35-55.37-9.66-1.86)
=-104.32
N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×(37.8+0+0+0)
=165.34
rG(1+11)+rQ×10
-Mmax=1.2(-7.49-5.69)-1.4×
（-55.37）=-93.33
N=1.2(75.6+22.5)
=117.72
Nmax及相应M
同-Mmax一样

rG(1+11)+rQ×2
M=1.2(-7.49-5.69)-1.4×
（-3.35）=-20.51
Nmax=1.2(75.6+22.5)+1.4
×37.8=170.64

Nmin及相应M
rG(1+11)+0.9rQ（10+14+17）
M=1.2(-7.49-5.69)+0.9×
1.4(-55.37-9.66-1.86)
=-100.1
N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×（0+0+0）
=117.72
同-Mmax一样

Ⅱ
∣
Ⅱ
+Mmax及相应N
rG(1+11)+0.9rQ×（3+14+16）
+Mmax=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(91.15+9.66+3.14)
=119
N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(314.3+0+0+0)
=557
rG(1+11)+rQ×3
+Mmax=1.2(-18.83+8.85)+1.4×91.15
=115.63
N=1.2(75.6+62.3)+1.4×314.3
=557
-Mmax及相应N
rG(1+11)+0.9rQ（2+7+14+17）
-Mmax=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4(-9.02-99.97-9.66-1.86)
=-163.82
N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(37.8+314.3+0+0)
=604.57
rG(1+11)+rQ×7
-Mmax=1.2(-18.83+8.85)+1.4×(-99.97)=-151.93
N=1.2(75.6+62.3)+1.4×314.3=553.24
Nmax及相应M
同-Mmax一样

同-Mmax一样

Nmin及相应M
rG(1+11)+0.9rQ×(6+14+17）
M=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(-5.15-9.66-1.86)=-32.98
N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(0+0+0)=160.98
rG(1+11)+0.9rQ×14
M=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(-9.66)=-24.15
N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(0+0+0)=160.98

Ⅲ
∣
Ⅲ
+Mmax及相应N、v
rG(1+11)+0.9rQ（5+13+16）
+Mmax=1.2(-18.68-3.32)+0.9×1.4(27.69+62.39+64.54)
=168.42
N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×（0+0+0）=257.88
V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4（2.45+7.09+15.4）
=30.45
rG(1+11)+rQ×16
+Mmax=1.2(-18.68-3.32)+1.4×(64.54)=63.06

N=1.2(75.6+139.3)=253.44
V=1.2（0.12-1.58）+1.4×15.4=19.81

-Mmax及相应N、V
rG(1+11)+0.9rQ（2+8+13+17）
-Mmax=1.2(-18.68-3.32)+0.9×1.4(-8.1-55.09-62.39-52.38)
=-250.63
N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×(37.8+314.3+0+0)=701.53
V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4×（0.12-9.2-7.09-10.7）
=-35.73
rG(1+11)+rQ（13）
-Mmax=1.2(-18.68-3.32)
×1.4(-62.39)=-113.75

N=1.2(75.6+139.3)=253.44
V=1.2（0.12-1.58）+1.4（-7.09）=-11.68
Nmax及相应M、V
rG(1+11)+0.9rQ（2+10+13+17）
M=1.2(-18.6