真三轴应力下塑性混凝土的变形与强度.pdf

1 茴 年 月 ， ⋯■～_ -_ r ’ -， 文 章 编 号 ： 一 一 真三轴应力下塑性混凝土的变形与强度 王 四巍 ， 张晨 ， 李常虎 ( 1 ． 华北水利水 电大学 岩土工程与水工结构研究院， 河南 郑州 ； ．中国电力建设集团有 限公司 西北勘测设计研究 院有限公司 ， 陕西 西安 摘 要 ：通过 侧压 恒 定和侧 向位 移近 似恒 定 的 2类 真 三 轴压 缩 试 验 ， 研 究 了三 向应 力下 塑 性混 凝 土 的变形 、 破 坏和 强度． 在 侧 压恒 定的 真三 轴试 验条件 下 ， 塑性 混凝 土侧 压 从 至设 定 值 过 程 中产 生 了压缩 变形 ， 此后 ， 侧 向应 力和 应 变 均保 持 稳 定 ， 侧 向 由压 缩 变 形转 变为 膨 胀 变 形 ， 但 侧 向应 力大 小稳 定 ， 塑性 混凝 土 强度 与侧 向应 力大 小密切 相 关 ； 在 侧 向位 移 近似 恒 定 的 真三 轴 试验 条 件 下 ， 侧 压随着轴压增加而增大， 强度可达单轴强度 9 倍 以上． 塑性混凝土在真三轴压缩作 用下的变形过程 为 ： 在轴向应力一 应变曲线上 ， 轴向压缩初期至直线上升段 ， 侧向在侧压作用下产生变形 ， 约束 阻止 了膨 胀 变形 的过 早 出现 ， 延 迟 了膨 胀 变形 的产 生 ， 提 高 了 最 大体 积 压 缩 值 ， 增 强 了试件 的 抗 裂 性 能 ， 提 高 了轴 向抗压 缩 变形 能力 ， 增 大 了强度 ； 当轴 向压 缩达 到 一 定 程度 时 ， 侧 向 变形 由压 缩 转 变 为膨 胀 ， 体积很 快 压缩 至 最小 ， 抗 压 强度也很 快达到 峰 值 ； 之后 ， 轴 向 变形加 速 发展 ， 膨胀 变形 由于 侧向约束而发展较慢， 轴向应力缓慢下降． 在单轴作 用下， 峰值后轴向压 缩加速发展 ， 膨胀 变形 由 于无 约束 而快 速发展 ， 轴 向应 力 快速 下降． 关 键 词 ：塑性 混凝 土 ；真 三轴 试验 ；变形 ；应 力～ 应 变曲线 ；强度 中 图分 类 号 ： T 文献 标志码 ： ： 1． 3 ． ． 一 2 ． 1． ． 1 ， 1 ， 2 ( ． ， ， ， ； ． ， ， ， ， ： 一 ． ， 一 ， 1 ． 。 一 ● ： ， ， ， 一 ． ， ， ， ， ． ， 1 1 ． 收稿 日期 ： 一 ；修订 日期 ： 一 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目 ； 河南省基础与前沿技术研究计划项 目 ； 河南省高等学校青年 骨干教师 计划资助项 目( 第一作者 ： 王 四巍( 1 9 7 8 一) ， 男 ， 河南商水人 ， 华北水利 水电大学副教授 ， 硕士生导师 ， 博士． 一 ： ． ． 建筑材料学报 第 1 9卷 Ke y wo r ds ：p l a s t i c c o n c r e t e ；t r ue t r i ax i a l t e s t ；d e f or ma t i o n；s t r e s s — s t r a i n c u r ve；s t r e ng t h 塑性 混凝 土 由膨 润 土 ( 黏 土 ) 、 水 泥 、 水 、 石 子 和 砂子等原材料经搅拌、 浇筑与凝结而成 ， 是一种强度 介 于土 与普 通混 凝 土 之 间 的 柔性 工 程 材 料 ， 具 有 极 限变形大、 弹性模量小 、 强度较高和渗透系数小等特 点 ． 在塑 性混凝 土 中 ， 由于用 膨润 土 ( 黏土 ) 替代 大 部 分水 泥 ， 且施 工 中不需振 捣 ， 因此 降低 了工 程造 价 较 低 ． 目前 ， 塑性 混凝 土 已在 防渗工 程 中得到 了 广泛 应 用l 1 ] ， 但对其理论研究仍不完善、 不系统． 以塑性混 凝土受压性能研究为例 ， 国内外主要进行 了塑性混 凝土单轴抗压性能 、 常规三轴和真三轴压缩试验条 件下应力一 应变一 强度特征 的相关研究 ， 分段拟合 了 塑 性混 凝 土 在 单轴 压 缩 条件 下 应 力一 应 变 曲线 的上 升段和下降段L 5 ] ， 且其力学性能受水泥及膨润土掺 量影响较大 ； 分析了常规三轴应力下的应力一 应变 曲 线 ， 拟合 了本 构 关 系 ， 建 立 了塑形 混 凝 土强 度 准 则_ 2 ； 根据真三轴试 验结果 ， 得 到了八 面体破坏 准则的参数口 ] ． 与单轴受压下相比， 真三轴压缩应 力 下塑 性混凝 土 变 形 性 能发 生 了显 著 变 化 ， 需 要 从 强 度特 性 和 变 形 性 能 等 方 面 分 析 其 复 杂 的 力 学 性 状 ， 因此， 本文采用侧压恒定和侧向位移近似恒定的 2类真三轴试验， 研究真三轴应力下塑性混凝土 的 大变形 和强 度 特征 ． 1 试验设计和试验材 料 试验设计 了 P 5 — 1和 P 6 - 1共 2组配合 比的塑性 混凝土( 见表 1 ) ， 其 2 8 d立方体单轴抗压强度分别 为 5 ． 8 ， 6 ． 7 MP a ． 真三轴试验采用 2类加载模式 ： 第 1 类加载模 式侧压保持恒定 ( 简称第 1类真三轴试 验) ， 第 2类加载模式保 持侧 向位移近似恒定( 简称 第 2 类真三轴试验) ． 在第 1类真三轴试验 中， 先 同 时施加三向应力 ， 当侧 向应力达到设计值后 ， 保持其 恒定 ， 然后逐级增加轴压 ； 第 2类真三轴试验 中， 侧 向位移保持近似恒定 ， 连续 增加轴压． 对 P 5 — 1塑性 混 凝 土进行 第 1类和第 2类真 三轴 试 验 ， 对 P 6 — 1 塑 性混凝土进行第 1类真三轴试验 ． 2类试验的侧压 设置见表 1 ， 其 中 。 ， 分别表示第 2 ， 3主应力 ， 结 果分析 时以实 测值 为准． 真 三轴试 验采 用尺 寸为 1 5 O mm1 5 0 mm1 5 0 mm 的 塑性 混 凝 土立 方 体 表 1 塑性混凝 土配合 比和真 三轴试验侧压设置 Ta b l e 1 M i x p r o p e r t i o n o f p l a s t i c c o n c r e t e a n d l a t e r a l p r e s s u r e o f t r u e t r i a x i a l t e s t 试件 ， 龄期一般为 6 0 d ． 1 ． 1 试验 材料 采 用 郑 州市 龙 岗水泥 厂 生 产 的强 度 等级 为 4 2 ． 5的普通硅酸盐水泥； 黏土取 自河南省三 门峡市 窄口水库除险加 固料场， 经磨细、 过筛加工后 以干粉 形 式掺 入 ； 砂 子 为河砂 ； 粗 骨 料为 5 ～ 2 O mm 连续 级 配的碎石 ； 膨润土为信阳市广润膨润土有 限公 司生 产 的钙基膨润土； 外加剂选用河南建苑混凝土外加 剂有限公司生产 的建 4 减水剂． 1 ． 2试验 方法 第 1 类 真三轴试 验采 用 L Y — C型拉压 真三 轴 仪， 其单 轴 最大 压 力 为 4 5 0 k N， 单 轴最 大 拉 力 为 7 5 k N， 荷载精度误差<5 ， 可进行单轴拉压 、 三轴 不等压 的拉压试验． 试验前 ， 将立方体试件放人压力 室 ， 上部放置荷载传感器 ， 在东西南北及上部加载端 压力触头上安装 5 个平行加载方向的电子位移计来 测试试件的变形． 真三轴试验时， 先把表盘压力调整 到设 定 要求 ， 打开 压 力 控制 开 关 ， 观 察 应 力 变化 ， 待 应力 稳定后 采 集应力 和 应变数 据 ． 重复 上述 步 骤 ， 直 至试件破坏． 试验采用分级加载 ， 每级油压 0 ． 2 MP a 或 0 ． 4 MP a ． 第 2类真三轴试验时 ， 试件 四周用钢板及箍筋 固定 ， 使得轴向加压过程 中侧 向位移近似保持恒定 ， 利用传力杆传递轴 向荷载， 利用电子位移计测试轴 向及 侧 向钢板 的变 形． 2 试验 结果分析 2 ． 1 第 1类真 三 轴试 验 条 件 下 塑 性 混 凝 土 变形 和 强度 在侧向应力 ， 。 分别为 0 ． 4 ， 0 ． 8 MP a时的第 第 4期 王四巍 ， 等 ； 真三轴应力下塑性混凝 土的变形 与强度 1类真 三轴 试 验 下 ， 塑性 混 凝 土 P 5 — 1典 型 的第 1主 应力一 应变 _ ￡ l 曲线和第 1主应力一 体应 变( 一 e ) 曲线如图 1 所示． 图 1 塑性混凝土 P 5 — 1在侧压下的应力一 应变 曲线 Fi g ． 1 S t r e s s — s t r a i n c u r v e s o f P5 — 1 u n d e r l a t e r a l p r e s s u r e s ( O ． 4。 0 ． 8 MPa ) 由图 1可见， 在第 1类真三轴试验下 ， 塑性混凝 土第 1主应力一 应变曲线具有初始加载段 ( 0 A) 、 直线 上升段( A B) 、 曲线上升段( B C D， 其中 B C段为稳定破 裂段， C D 为非稳 定破 裂段) 、 峰值 点 ( D) 和下 降段 ( D E ) 等． 其与单向受压轴向应力一 应变曲线的上升段 形态总体类似， 但峰值后形态有显著差异． 第 1 类真三 轴试验下 ， 其第 1 主应力一 应变曲线上特征点的应力值 和应变值大幅度增加， 相应的初始加载段和直线上升 段的长度变长， 峰值强度和峰值应变显著提高， 下降段 应变继续增加， 应力缓慢下降； 而单向受压轴向应力～ 应变曲线的下降段应变加速发展 ， 应力急剧下降． 由图 1中侧 向应力一 应变曲线可知， 曲线先上升 后保 持 水平 ， 即侧 向应 力从 0增 加 到设计 值 时 ， 产 生 压缩变形( O M 和 0X) ； 之后侧 向应力大小恒定 ， 随 着轴 向应变继续增加 ， 侧 向由压缩应变转变为膨胀 应 变 ( MN 和 Xy) ． 侧 向应变随轴向应变变化的详细过程见图 2 ． 由图 2 可见 ， 侧 向应变一 轴 向应变曲线可分为上 升段 、 近似水 平 段 ( M 和 xK) 和 下 降段 ( J N 和 Ky) ， 即侧 向变形先压缩、 中期恒定、 后期膨胀． 真三 轴作 用下 ， 初始 期 侧 向 由于 侧 压作 用 而 出现 明显 压 缩变 形 ， 2个 方 向 的 压 缩 应 变 分 别 为 0 ． 8 和 3 ． 7 ； 而单轴作用下， 几乎无侧向变形． 真三轴作用 下 ， 近 似水 平段 ( MJ和 XK) 明显 变 长 ， 即轴 向应 变 从 0 ． 7 增加至 1 ． 6 过程中， 侧向应变保持近似恒 定 ； 单轴 压缩下 ， 轴 向应 变从 0增加 至 0 ． 9 过程 中， 侧向应变近似为 0 ， 表明侧 向应力 阻止 了在较大 轴向压缩下产生 的膨胀变形 ， 延迟 了膨胀变形 的产 Axi a l s t r a i n ／ ％ 图 2 塑性混凝土 P 5 — 1的轴 向应变一 侧 向( 体) 应变 曲线 F i g ． 2 Ax i a l s t r a i n - l a t e r ( b u l k )s t r a i n c u r v e s o f P 5 — 1 生 ， 使得试件 的轴 向抗压缩能力进一步增大， 提高了 其强度． 但一定的侧 向应力阻止膨胀变形产生 的能 力有 限， 当轴 向应变达到一定程度 时， 膨胀变形开始 出现， 试件对侧向约束膨胀作功． 试件出现膨胀变形 之后 ， 体积压缩很快达到最大值( G点) ， 即体积扩容 点 ， 在 真 三 轴 作 用 下 ， 试 件 最 大 压 缩 体 应 变 为 6 ． 4 ％， 而单轴压缩下为 1 ． I ． 真三轴作用下 ， 下降 段( KY和 J N) 的斜率明显变小 ， 表明侧 向约束限制 了试件膨胀变形 的快速发展 ； 而单轴作用下试件 的 膨胀变形可 自由发展． 在第 1 类真三轴试验下 ， 体应变一 轴 向应变 曲线 与单轴试验曲线类似 ， 但其最大体积压缩值明显增 大 ， 即试件体积压缩最大值增大 ， 提高了试件 出现裂 纹的应 力水 平 ， 延迟 了裂纹 产 生， 增 强 了其抗 裂 性能 ． 当 塑 性 混 凝 土 P 5 — 1 一 侧 的 应 力 设 定 为 0 ． 8 O MP a， 另 ～侧 的实 测应 力 从 0 ． 6 1 MP a增 至 0 ． 8 5 ， 1 ． 0 7 ， 1 ． 6 0 ， 2 ． 1 0 MP a 时 ， 其第 1主应力一 应变 曲线的初始加载段 和直线上升段 的长度 均有所增 加 ， 峰值应力和峰值应变同步增长 ， 峰值后水平段 的 长度也增加 ， 但 总体分布形态类似 ， 见 图 3 ( 图 中侧 压为设计值) ． 由图 3可见 ： 当一侧应力固定 ， 另一侧 应力增加时， 阻止了该方向下膨胀变形过早产生 ， 延 缓 了膨 胀变形 的出现 ， 增加 了轴 向抗压 缩 能力 ， 增 强 了其抗裂能力； 峰值后该方 向下膨胀变形受到较大 应力 限制 ， 其膨胀变形发展速率降低． 虽然峰值后轴 向应变加速发展 ， 但是峰值应力仍可保持． 破坏时轴 向应变 由单轴压缩下 的 0 ． 5 ～1 ． 5 0, 4增至侧压恒 定的真三轴试 验下 的 2 ． 0 ～5 ． 0 ． 塑性 混凝 土 P 6 — 1在侧 向应 力恒定的真三轴应力下也表现 出类 似的性质 ， 见图 4 ． 9 6 ＼ 罔皇苗一 善 e_l 盘。 等广 I 砖 ， s ∞ o 扫∽ 琏巩例 科 报 第 1 9巷 图 3 塑性混凝土 P 5 — 1在不 同侧压下 的应力一 应 变曲线 F i g ． 3 S t r e s s — s t r a i n c u r v e s o f P5 — 1 u n d e r di f f e r e nt l a t e r a l p r e s s ur e s 0 2 4 6 S t r a i n／ ％ 图 4 塑性混凝土 P 6 — 1 在不 同侧压下 的应力一 应 变曲线 Fi g ．4 St r e s s — s t r a i n c ur v e s o f P6 — 1 u nde r d i f f e r e n t l a t e r a l p r e s s u r e s 在第 l类真 三轴试验下 ， 塑性 混凝土 P 5 — 1和 P 6 — 1 在 应力 和 。变 化 情 况 下 的强 度 见 表 2 ． 由表 2可见 ： 对于相同配合 比的塑性混凝土 ， 在相 同 第 3主应力下 ， 随着第 2主应力 的增大 ， 塑性混凝 土 第 1主应力呈增加趋势 ； 在相 同的第 2 ， 第 3主应力 下 ， 塑性混凝土单轴强度越高 ， 其真三轴应力下的第 1 主应力增加值越大， 但强度增加 比例降低． 如 P 5 — 1 在 设 计 值 。 一 0 ． 4 0 MP a ， 从 0 ． 8 6 MP a增 至 1 ． 2 9 MP a 时 ， 1 从 1 2 ． 7 5 MP a增至 1 3 ． 8 8 MP a ， 分 别为单 轴强度 的 1 ． 5 5和 1 ． 6 9倍 ； P 6 — 1在设 计值 ∞一0 ． 4 0 MP a ， 从 0 ． 8 6 MP a增 至 1 ． 2 5 MP a时 ， 口 从 1 4 ． 3 7 MP a 增至 1 5 ． 2 2 MP a ， 分别为单轴强度 的 1 ． 6 1和 1 ． 7 O倍 ． 根据试验结果 ， 塑性混凝土强度准则 可用空间 八面体应力表达 ． 表 2塑性混凝土第 1类真 三轴试验结果 Ta b l e 2 Re s u l t s o f pl a s t i c c o n c r e t e i n l o a di n g mo d e I 2 ． 2 第 2类真 三轴 试验 下 塑性 混凝 土变形 和 强度 第 2 类真三轴试验下 ， 塑性混凝土应力一 应变 曲 线见图 5 ( 图中曲线只记 录了最大压力约为 6 8 0 k N， 轴向应力约为 3 O ． 2 MP a时的情况) ． 由图 5可见 ： 塑性 混凝 土轴 向应 力 一 应 变 曲线 可 以分 为 3段 一 一 压密 段 ( 0 lA) ， 2段 直 线 上 升 段 ( AB 和 B C) ； B 点 可 作为塑性混凝土的表观强度 ， 此时， 侧向钢板未发生 侧 向膨胀 ， B点后 ， 由于 受 到侧 向钢 板 限制 ， 试 件 不 O 0D 2 4 6 aY da l s t r a i n ／ ％ 图 5 第 2 类真三轴试验 结果 F i g ． 5 Re s u l t s o f t r u e t r i a x i a l t e s t o f l o a d i n g mo d e 1 1 日 ∞ o 扫∞ 8 5 2 9 6 3 日 苣 ∞ ∞ o 羞∞ u I ∞一 基 时 ∞ 加 时 苣 ∞ 们 ∞ 《 第 4 期 王 四巍 ， 等 ： 真三轴应 力下塑性混凝土 的变彤与强度 能产生膨胀变形 ， 其强度继续增强 ， 随着轴向强度继 续增大 ， 试件膨胀力继续增大 ， 此时侧向钢板仍不产 生膨胀变形 ， 然而 ， 当膨胀力很大时， 侧 向钢板开始 膨胀 ． 由于 钢板 两侧均 由钢筋 固定 ， 因此 变形 主 要 出 现在中间部位 ； C点后 ， 侧 向钢板发生较大程度的变 形( 应力数据采集终止 ， 图 5曲线不再显示) 。在该 试验条件下 ， 塑性混凝土破 坏时的最终侧 向应变达 6 ． 5 O ， 最终轴 向应 变达 8 ． 4 3 ， 其 强度最终也趋 于 稳定 值 4 5 ． 5 MP a ． 3 结 论 ( 1 ) 塑性混凝土在侧 压恒定 的真三轴试 验条件 下 ， 侧 压从 0至 设定 值 时先产 生压 缩变 形 ， 侧 向应 力 和应变均保持稳定 ， 之后 ， 侧向由压缩转变为膨胀变 形 ， 但侧 向应力大小稳定 ； 侧向应力延迟了前期膨胀 变形 的产生 ， 限制了后期膨胀变形的快速发展 ， 提高 了试件最大体积压缩值 ， 增强了试件 的抗裂能力 ， 提 高了轴 向抗压缩能力． 塑性 混凝土强度随着侧压 的 增 加 而增 大． ( 2 ) 塑性混凝土在侧 向位移 近似恒定 的真三轴 试验条件下 ， 侧向压力随着轴压增加而增大 ， 试件轴 向抗压缩能力可大幅度增加． 当侧向位移很大时， 限 制侧 向变形能力降低 ， 使得轴向抗压缩能力降低 ， 试 件快速破坏 ， 其强度可达单轴抗压强度 9倍 以上 ， 轴 向压缩应变可达 8 ． 4 3 ， 侧向膨胀应变达 6 ． 5 0 ． ( 3 ) 塑性混凝土真三轴压缩作用变形过程为 ： 在 轴向应力一 应变 曲线上， 轴 向压 缩初期 至直线上升 段 ， 侧 向在压力作用下产生压缩变形 ， 约束阻止了膨 胀变形的过早 出现 ， 延迟膨胀变形的产生 ， 提高了体 积最大压缩值 ， 增强了试件的抗裂性能 ， 提高了轴 向 抗 压 缩变形 能 力 ， 增 大 了强度 ； 当轴 向压缩 达 到一 定 程度时 ， 侧 向变形由压缩转变为膨胀 ， 体积很快压缩 至最小 ， 抗压强度也很快达到峰值 ； 之后轴 向变形加 速发展 ， 膨 胀变 形 由于侧 向约束 而发展 较慢 ， 进 而 轴 向应力缓慢下降． 而在单轴作用下 ， 峰值后轴 向压缩 加速发展， 膨胀变形由于无约束而快速发展 ， 使得轴 向应力快速下降． 参 考文 献 ： [1] 李家正 ， 严建 军 ， 杨华全 ． 塑性混 凝土在 三峡工程 中的应用 研 究 [ J ] ． 水力发电学报 ， 2 0 0 9 ， 2 8 ( 1 ) ： 1 5 9 — 1 6 4 ． L I J i a z h e n g ， YAN J i a n j u n ， YANG Hu a q u a n ．Ap p l i c a t i o n o f p l a s t i c c o n c r e t e i n T GP[ J ] ． J o u r n a l o f Hy d r o e l e c t r i c E n g i — n e e r i n g， 2 0 09 ， 2 8( 1 ) ： 1 5 9 — 1 6 4 ． ( i n Ch i n e s e ) [2] 王清友 ， 孙万功 ， 熊欢． 塑性混 凝土防渗墙 E M] ． 北京 ： 中国水 利水 电出版社 ， 2 0 0 8 ： 6 3 — 1 0 1 ． WANG Qi n g y o u， S UN Wa n g o n g． XI ONG Hu a n ．Cu t o f f wa l l o f p l a s t i c c o n c r e t e [ M] ． B e i j i n g ： C h i n a Wa t e r P o we r P r e s s ， 2 0 0 8： 6 3 — 1 01 ．( i n Ch i ne s e ) [3] 李青云， 张建红 ， 包承纲． 风化花 岗岩开挖弃料 配制三 峡二期 围堰 防渗墙材料口] ． 水利 学报 ， 2 0 0 4 ， 3 5 ( 1 1 ) ： l 1 4 一 l 1 8 ． L I Qi n g y u n， ZHANG J i a n ho ng． BAO Ch e n g g a n g ． Pl a s t i c c o n — c r e t e f o r c u t o f f wa l l u s i n g we a t h e r e d g r a n i t e s a n d i n s t a g e I I c o f f e r d a m o f T h r e e G o r g e p r o j e c t [ J ] ． J o u r n a l o f Hy d r a u l i c En g i n e e r i n g， 2 0 0 4， 3 5( 1 1 )： 1 1 4 — 1 1 8 ． ( i n Ch i n e s e ) [4] G RI S HI N V A， DE R YuGI N L M． E x p e r i e n c e i n t h e u s e o f b e n t o n i t e c e me n t c o n c r e t e f o r r e p a i r i n g t h e c o r e o f t h e e a r t h— f il l d a m o f Ku r e i s k a y a h p p [ J ~ ． P o we r T e c h n o l o g y a n d En g i — n e e r i n g， 2 0 0 6， 4 0( 2 )： 2 - 8 ． [5] 王四巍． 单轴和三 轴应力 下塑性 混凝土 性能研 究E D] ． 郑 州 ： 郑 州大学 ， 2 0 1 0 ． W ANG S i we i ．Pr o p e r t i e s o f p l a s t i c c o nc r e t e i n u ni a x i a l a n d t r i a x i a i s t r e s s f D] ． Z h e n g z h o u ： Z h e n g z h o u Un i v e r s i t y ， 2 0 1 0 ． ( in Chi n e s e ) [6] 王四巍， 李小超 ， 李杨 ， 等． 膨润土及水泥用量对 塑性混凝土 变 形及破坏特征的影响l J ] ． 硅酸盐学报 ， 2 0 1 4 ， 4 2 ( 1 ) ： 3 3 — 3 7 ． W ANG S i we i ， LI Xi a o c h a o ， LI Ya ng， e t a 1 ． Ef f e c t s o f b e n t o n — i r e a n d c e me n t c o n t e n t o n p l a s t i c c o n c r e t e d e f o r ma t i o n a n d f a i l u r e [ J ] ．J o u r n a l o f t h e C h i n e s e C e r a mic S o c i t e y ， 2 0 1 4 ， 4 2 ( 1 ) ： 3 3 — 3 7 ． ( i n Ch i n e s e ) [7 ]王四巍， 于怀 昌， 高丹盈 ， 等． 塑性混凝土弹性模 量室 内试验研 究 [ J ] ． 水文地质工 程地质 ， 2 0 1 1 ， 3 8 ( 3 ) ： 7 3 — 7 6 ． W ANG Si we i ， YU H u a i c h a n g． GAO Da n y i n g。 e t a 1 ．Te s t i n g o n e l a s t i c mo d u l u s o f p l a s t i c c o n c r e t e E J ] ． Hy d r o g e o l o g y 8 L Eng i n e e r i n g Ge o l o g y， 2 0 1 1， 3 8 ( 3 ) ： 7 3 — 7 6 ． ( i n Ch i n e s e ) [8] 高丹盈 ， 王 四巍 ， 宋 帅奇 ， 等． 塑性混凝 土单 向受压应 力一 应变 关系 的试验研究E J ] ． 水利学报 ， 2 0 0 9 ， 4 0 ( 1 ) ： 8 2 — 8 8 ． GAO Da n y i n g， W ANG S i we i ， SONG Sh u a i q i ，e t a 1 ．Ex pe r i — me n t a l s t ud y o n a x i a l c o mp r e s s i v e s t r a i n - s t r e s s r e l a t i o ns h i p o f p l a s t i c c o n c r e t e [ J ] ． J o u r n a l o f Hy d r a u l i c E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 9 ， 4 0( 1 )： 8 2 — 8 8 ．( i n Chi n e s e ) [9] MAHB OUB I A， A J OR L O0 A． E x p e r i me n t a l s t u d y o f t h e me — c h a n i c a l b e h a v i o r o f p l a s t i c c o n c r e t e i n t r i a xia l c o m p r e s s i o n [ J ] ． C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 0 4 ， 3 5 ( 2 ) ： 4 1 2 — 4 1 9 ． [ 1 0 1 HI NC HB E RG E R S ， WEC K J ， NE ws ON T． Me c h a n i c a l a n d h y d r a u l i c c ha r a c t e r i z a t i o n o f p l a s t i c c o nc r e t e f o r s e e p a g e c u t — o f f wa l l s [ J ] ． C a n a d i a n Ge o t e c h n i c a l J o u r n a l 。 2 0 1 0 ， 4 7 ( 4 ) ： 4 6 1 — 4 7 1 ． [ 1 1 1 P AS HANG P Y， HOS S E I NI M M S M． S t r e s s — s t r a i n b e h a v i o r of p l a s t i c c o n c r e t e u s i n g mo n o t o ni c t r i a xi a l c o mp r e s s i o n t e s t s [ J ] ． J o u r n a l o f C e n t r a l S o u t h Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ， 2 0 1 2 ， 1 9 ( 8) ： 11 2 5 - 1 1 3 1 ． [ 1 2 ]高丹盈 ， 宋帅奇． 塑 性混 凝土 常规三 轴性 能与 强度计 算模 型 E J ] ． 水力发电学报 ， 2 0 1 4 ， 4 3 ( 2 ) ： 2 0 1 — 2 0 7 ． GAO Da ny i n g， S ONG Sh u a i q i ． Pe r f o r ma n c e a n d s t r e n g t h c a l — c u l a t i o n mo d e l o f p l a s t i c c o n c r e t e un d e r c o n v e n t i o na l t r i — a x i a l s t r e s s E J ] ． J o u r n a l o f Hy d r o e l e c t r i c E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 4 ， 4 3 ( 2 ) ： 2 O1 - 2 0 7 ． ( i n Ch i n e s e ) ( 下转第 6 4 6页 ) 0 吐 0 建筑材料掌报 第 1 9卷 ( 上 接 第 6 4 1页 ) [ 1 3 ] 王 四巍 ， 潘旭威 ， 高丹盈 ， 等． 三轴应力下塑性 混凝土应力 一 应 [ 1 4 ] [ 1 5 ] 变关系试验研究[ J ] ． 建筑材料学报 ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 1 ) ： 4 4 — 4 9 ． W ANG S i we i ， PAN Xu we i ， GAO Da n y i n g， e t a 1 ． Ex pe r i me n t s t u dv o n c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n o f p l a s t i c c o nc r e t e i n t r i a x i a l s t r e s s [ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 1 ) ： 4 4 — 4 9 ． ( i n Ch i n e s e ) 王四巍 ， 王 畅， 高丹盈． 真 三轴应力下 塑性混凝 土强度 和扩容 [ J ] ． 建筑材料学 报， 2 O 1 2 ， 1 5 ( 4 ) ： 5 4 8 — 5 5 2 ． W ANG S i we i ， W ANG Ch a n g， GAO Da n y i n g ． S t r e n g t h a n d d i — l a t a n c y o f p l a s t i c c o n c r e t e i n t r u e t r i a x i a l t e s t s [ J ] ． J o u r n a l o f Bu i l d i n g Ma t e r i a l s， 2 0 1 2， 1 5( 4 )： 5 4 8 — 5 5 2 ． ( i n Ch i n e s e ) 王 四巍 ， 王忠福 ， 潘旭威 ， 等． 多轴应力下塑性混凝土峰值后 变 形 特征[ J ] ． 建筑材料学 报 ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 4 ) ： 6 6 4 — 6 6 8 ． W ANG Si we i ． W ANG Zh o n g f u， PAN Xuwe i ， e t a 1 ． P os t p e a k d e f o r ma t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f p l a s t i c c o n c r e t e un d e r mu l t i a x i — a l s t r e s s s t a t e [ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 4 ) ： 6 6 4 — 6 6 8( i n Ch i n e s e ) [ 1 6 ] 高丹盈 ， 宋帅奇 ， 杨林． 真三轴应力 下塑性 混凝土性 能及破 坏 准则_ J ] ． 水利学报 ， 2 0 1 4 ， 4 5 ( 3 ) ： 3 6 0 — 3 6 7 ． GAO Da n y i ng ， SONG S h u a i q i ， YANG Li n． Pe r f o r m a n c e a n d f a i l ur e c r i t e r i a f o r p l a s t i c c o n c r e t e u nd e r t r u e t r i - a x i a l c o m — p r e s s i v e s t r e s s [ J ] ． J o u r n a l o f Hy d r a u l i c E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 4 ， 4 5 ( 3 )： 3 6 0 — 3 6 7 ． ( i n C hi n e s e )