普通混凝土与高强混凝土抗压强度的尺寸效应.pdf

第 1 6卷 第 6期 2 O 1 3年 1 2月 建筑材料学报 J 0URNAL 0F BUI LDI NG M ATERI AL S Vo1 ．1 6． NO ．6 De c ．， 2 O1 3 文 章 编 号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 3 ) 0 6 — 1 0 7 8 — 0 5 普通混凝 土与高强混凝 土抗压强度的尺寸效应 苏 捷 ， 方 志 ( 湖南大学 土木工程学院 ， 湖南 长沙 4 1 0 0 8 2 ) 摘 要 ：通过 对 2 7组边 长为 1 0 0 ， 1 5 0 ， 2 0 0 mm， 强度 等级 为 C 2 0 ， C 4 0和 C 6 o的普 通混 凝土 和 高强 混 凝 土 立方体试 件进 行抗 压试验 ， 系统研 究 了不 同强度 等 级普 通 混凝 土和 高强混 凝 土试件 立 方体抗 压 强度 的尺 寸效应 ， 建 立 了强度 等 级 与 立 方体 抗 压 强度 尺 寸 效应 的 关 系， 得 到 了普 通 混凝 土 和 高 强混凝 土抗压 强度 尺寸 效应 的临界 尺寸 和 临界 强度 ， 提 出 了立 方体抗 压 强度 尺 寸 效应律 的计 算公 式 ， 并 通过试 验数据 验证 了该公 式 的适 用性． 试 验 结果表 明： 普通 混 凝 土与 高 强混 凝土 的 立方 体抗 压强度均具有较明显的尺寸效应现象， 强度等级越 高， 尺寸效应越明显， C 2 O混凝土立方体抗压强 度尺 寸 效应度 约 为 C6 O混凝 土 的 5 5 ． 关键 词 ： 混 凝土 ；高强混凝 土 ；尺 寸效应 ；强度等级 ；立方体 抗压 强度 中图分类 号 ： TU3 1 7 ． 1 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 7 — 9 6 2 9 ． 2 0 1 3 ． 0 6 ． 0 2 8 S c a l e Ef f e c t o n Cu b i c Co mpr e s s i v e S t r e ng t h o f Or d i n a r y Co n c r e t e a n d Hi g h _ S t r e ng t h Co n c r e t e SUJi e， FANGZh i ( Co l l e g e o f Ci v i l Engi n e e r i n g，H u na n Uni v e r s i t y，Cha n gs ha 4 1 00 82，Chi na ) Ab s t r a c t ：Sc al e e f f e c t o f c o mpr e s s i ve s t r e ng t h o f or d i n a r y c o nc r e t e a nd hi gh — s t r e n gt h c on c r e t e we r e i n ve s t i — g a t e d t hr ou g h c o mpr e s s i on e xp e r i me n t s o n o r d i n a r y c on c r e t e a nd hi g h — s t r e ng t h c on c r e t e s p e c i me n s wi t h t h e s t r e n g t h gr a d e o f C2 o，C4 0 a n d C6 0，a nd t h e s pe c i me n s i de l e ng t h of 1 0 0，1 5 0，2 0 0 mm ．The r e l a t i on — s hi p be t we e n t he s t r e ng t h g r a de a nd s c a l e e f f e c t wa s e s t a bl i s he d ． The n， t he c r i t i c a l s i z e a n d c r i t i c a 1 s t r e n gt h o f o r di n a r y c o nc r e t e a n d hi gh — s t r e n gt h c onc r e t e we r e o bt a i ne d ． Fur t h e r mor e，t he c o mput a t i on a 1 e qu a t i on s o f s c a l e e f f e c t we r e pr o po s e d．Fi n a l l y，g o o d a gr e e m e nt s h a v e b e e n f o u nd be t we e n t e s t e d d a t a a nd t he c o mpu t a t i on a 1 e qu a t i on s ． Th e t e s t a n d a na l y s i s r e s ul t s s h o w t ha t t he s c a l e e f f e c t e x i s t s i n t h e c u bi c c o m p r e s s i v e s t r e n gt h of t he o r d i na r y c o n c r e t e a nd hi g h — s t r e ng t h c o nc r e t e ． W i t h a n i nc r e a s e i n t he s t r e n gt h g r a d e，t h e s c a l e e f f e c t i s s i gn i f i c a n t l y e n ha nc e d ．Th e s c a l e e f f e c t of c o nc r e t e wi t h s t r e ng t h g r a d e C2 0 i s 5 5 ％ o f t h e c o n c r e t e wi t h s t r e n g t h g r a d e C6 0 ． Ke y wo r d s ：c o nc r e t e；hi g h — s t r e ngt h c o nc r e t e ；s c al e e f f e c t ；s t r e n gt h gr a d e；c u bi c c o m p r e s s i v e s t r e ng t h 混 凝土 的力学 性能 不仅 与原材 料种类 和 配合 比 有 关 ， 还 与试 件 的几何 尺寸等 因素 密切 相关 ． 在 土 木 、 水 利 工程 中 ， 由于 实 际结构 尺寸 通 常较 大 ， 受 试 验 条件 限制 而难 以进 行工 程 结 构 的 足尺 模 型试 验 ， 通 常只 能进行 缩 尺 模 拟_ 2 ] ， 因 此 如何 通 过 缩 尺模 型 收稿 日期 ： 2 O 基 金 项 目 ： 国 ( 5 3 l 】 07 0 4 0 7 4 2) 第一作者 ： 苏 试验 结果来 反 映实 际 大 型工 程 中材 料 的真 实性 能 ， 是土 木工程 学 和材 料 学 的研 究 热点 之 一． 国内 外研 究者对 混凝 土抗压 强度 的尺寸 效应 已进行 了一 些研 究 ： Ne v i l l e 对边长 为 7 0 ～ 1 5 0 mm 混 凝 土 立 方 体 试 件进 行 了抗压 试 验 ， 结果 表 明大 尺寸 试 件 的抗 压 1 2 - 1 1 — 0 6 ；修订 日期： 2 o 1 3 - 0 9 — 2 3 家 自然科 学基 金 资 助项 目 ( 5 0 6 7 8 0 6 3 ) ； 湖 南省 科 技 计 划 资 助 项 目 ( 2 0 1 3 C K 4 0 1 4 ) ； 湖 南 大 学 ‘‘ 青 年 教 师成 长 计 划 ，， 捷( 1 9 7 9 ) ， 男 ， 湖南长沙人 ， 湖南大学讲 师， 博士． E — ma i l ： i a ms u j i e @1 6 3 ． c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 0 8 0 建筑材料学报 第 1 6 卷 3尺寸效应分析 3 ． 1 抗压 强 度的尺 寸效应 引入 尺寸 效应度 y对 各混 凝土试 件立 方体 抗压 强 度 的尺 寸效 应进 行 定 量 描述 ． 以边 长 1 0 0 mm 混 凝 土立方 体试 件 为基 准 尺 寸 试件 ， 定 义非 基 准 尺 寸 试 件 ( 边 长 1 5 0 mm 和 2 0 0 mm 试 件 ) 立 方体 抗 压 强 度 与基 准尺 寸试件 ( 边 长 1 0 0 mm 试件 ) 抗 压强 度 间 的差 值 占基准 尺寸试 件抗 压强 度 的百 分率 为尺 寸 效 应 度． 立 方体 抗压强 度尺 寸效 应度 如下 ： r r y㈨ 一 — N 1 0 0 ( 1 ) J c u ， 1 0 0 r ) ， 一 — 1 0 0 ( 2 ) J c u ， 1 0 0 式 中 ： y ， 7 分别 为边长 1 5 0 ， 2 0 0 mm 试 件立 方 体 抗 压强 度尺 寸效 应 度 ； f c 。 ， f c 。 ， f c 舢 分 别 为 边 长 1 。 0 ， 1 5 0 ， 2 0 0 mm 试件 的立方 体抗 压强度 ， MP a ． 由尺寸 效应 度 的定 义 可 知 ， 混 凝 土立 方 体 抗 压 强 度 尺寸效 应度 值 越 大 ， 表 明立 方 体 抗 压 强度 的尺 寸 效应 现象 越显 著 ． 普 通 混凝 土和 高 强 混凝 土 试 件 立 方体 抗压 强度 尺寸效 应度值 列 于表 3 ． 表 3立方体抗压 强度尺寸效应度 Ta b l e 3 De t a i l o f s c a l e e f f e c t p a r a me t e r 由表 2 ， 3可 知 ， 混 凝 土立 方 体 抗 压 强度 的尺 寸 效 应具有 以下规律 ： ( 1 ) 混凝土 立方体 抗压 强度 的尺 寸 效应较 明显 ， 大 尺 寸 试 件 的抗 压 强 度低 于小 尺 寸 试 件 ， 边 长 2 0 0 mm 的 C 2 0 ， C 4 0 ， C 6 0混 凝 土试 件 的 立 方 体 抗 压 强 度 分 别 约 为 边 长 1 0 0 mm 试 件 的 9 2 ， 8 7 和 8 4 ％ ； ( 2 ) 随着 强 度 等 级 的 提 高 ， 混 凝 土 立方 体抗 压强 度 降低 的 幅度 相应 增 大 ， 即抗 压 强 度 的尺 寸效应 现 象 越 显 著 ， C 2 0混 凝 土 试 件 抗 压 强 度 的 尺 寸效 应 度 y 。 。 约 为 C 4 0 ， C 6 0混 凝 土试 件 的 6 2 ， 5 4 ． 造 成该 现象 的主要 原 因是 高 强混凝 土 的 密 实度 和匀 质度 较 普通 混 凝 土 更好 ， 其 内部 初 始 微 裂 纹 的数量 和尺 寸 相对 较 少 ． 但 高 强 混凝 土 在 荷 载 作 用下 一旦起 裂 ， 则 裂纹 发 展 速度 会 明 显快 于 普 通 混凝土． 同时 ， 高强混凝土破坏时发生损伤 的断裂破 损区相对较小 ， 所 以其破坏所必需 的能量 比普通混 凝土所必需的能量小 ， 从而导致高强混凝土尺寸效 应 更为 明显． 高强 混 凝 土试 件 的 尺寸 效 应 强 于普 通 混凝土的另一个主要原 因是随着强度等级 的提高， 混凝土 脆性有 所 增 大 ， 普 通 混 凝 土 的破 坏 大 多为 延 性破坏 ， 而高 强混凝 土脆 性破坏 的特征更 为 明显． 3 ． 2尺寸效 应律 基 于能量 释放 准 则 的尺 寸 效应 理 论 认 为 ， 准 脆 性材料 的尺 寸效应 是 由荷 载作用 下试件 内宏 观裂 纹 扩展 时的应 变能 耗 散所 引 起 的． 基 于能 量 平衡 和 变 形协调 条件 ， B a z a n t [ 1 得 到 了在 受 压 失 效 时 任 意 尺 寸试件 的名 义抗 压强度 和试件 几何 尺寸 的关 系 ， 即抗 压强度 尺寸 效应律 如下 ： GN一 。 。( 1 + g b ) ( 3 ) 式 中 ： 。 。 ， D 分 别 为尺 寸 极 大 时 的名义 抗 压 强 度 和 结构 特 征尺 寸 ， 均 为 常数 ， 其值 由试验 确 定 ； D 为试 件边 长． 将文献[ 3 ] ， [ 4 ] ， E 9 ] 和本 文共 3 6 6个普通混凝 土和高强混凝土立方体试件 的抗压强度代入式( 3 ) 可得到 C 2 O ， C 4 O与 C 6 O混凝 土立方体抗压强度 的 尺寸 效应律 公式 依次如式 ( 4 ) ～( 6 ) 所 示 ： 一 l 9 ． 4 5 ( 1 + ) ( 4 ) 一 3 6 ． o 3 ( 1 + ) ( 5 ) 一 5 1 ． 1 2 ( 1 + ) ( 6 ) 式 中 ： N ． 2 。 ， 口 N ． 4 。 ， N ． 6 。 分别 为 C 2 0 ， C 4 0和 C 6 0混 凝 土 的名义抗 压强 度． 尺寸效应律公式拟合 曲线见 图 2 ． 由图 2可知 ， C 2 0 ， C 4 0和 C 6 0混 凝 土 试 件 抗 压 强 度 的相 关 系 数 分别 为 0 ． 9 9 2 ， 0 ． 9 7 9和 0 ． 9 8 3 ， 这 表 明尺 寸 效 应 律 公式计 算结果 与 试 验结 果 吻 合较 好 ， 各 尺 寸 效应 律 公式 能较好 地预测 混凝 土 的抗压 强度 ． 对 试验 数据进 行 整 理 ， 得 到不 同强 度 等级 混 凝 土的尺寸效应率参数 d 。 。 和 D ， 其可通过式( 7 ) ， ( 8 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 苏捷 ， 等 ： 普通混凝土与高强混凝土抗压 强度 的尺寸效应 图 2 尺寸效应 律拟合曲线 Fi g． 2 Fi t t i ng c ur v e o f s c a l e e f f e c t l aw 进行 确定 ： 。。一 0 ． 7 9 2 f ， k + 3 ． 8 6 3 ( 7 ) Db一 0 ． 5 6 2 f c ． k + 8 ． 9 0 7 ( 8 ) 式 中 ： ， ， 为边 长 1 5 0 mm 的混 凝 土 立 方 体 抗 压 强 度标 准值 ， MP a ． 将式 ( 7 ) ， ( 8 ) 代 入 式 ( 3 ) ， 即得 到 适 用 范 围较 广 的混凝土立方体抗压强度尺寸效应律计算公式 ： ．一0 ． 4 4 5 u ． k + 9 ． 2 2 5 厂 c + 3 4 ． 4 0 8 l 。 一 D 一 。 0 ． 7 9 2 f 。 ， k + 3 ． 8 6 3 ( 9 ) 3 ． 3临界 尺寸及 临界 强度 由式 ( 9 ) 可知， 当试件几 何尺寸 ( 边长) D 增大 时 ， 其抗压强度将有所降低 ， 且降低的速率将逐渐减 缓． 定义临界尺寸和临界强度 ： 当试件几何尺寸( 边 长) 大于某一特定值 D 由式( 9 ) 计算得到的抗压强 度的变化率小于 1 9 ／ 5 ， 即尺寸效 应律 曲线上 的某 点 切 线斜 率大 于 一0 ． 0 1时 ， 则 D。 为 临界 尺 寸 ， 相应 的 强 度 厂 为 临界 强 度 ． 从 临界 尺 寸 的定 义 可 知 ， 当试 件 尺寸 小 于临 界 尺寸 时 ， 其抗 压 强 度 的尺 寸 效 应 较 为 明显 ， 即抗压 强度 随尺 寸变 化 的幅度 较大 ； 当试 件 尺寸大于临界尺寸时， 尺寸效应q l ~ ／ J , ， 可忽略不计． 由式( 9 ) 计算得到各强度等级混凝 土的临界尺 寸与 临界 强度 列于 表 4 ． 表 4 混凝 土抗压 强度的临界尺寸与临界 强度 Ta b l e 4 Cr i t i c a l d i me n s i o n a n d c r i t i c a l s t r e n g t h o f c o n c r e t e s 由表 4可知 ， 随着强度等级 的提高 ， 混凝土抗压 强 度 的临界 尺 寸 逐渐 增 大 ， C 6 0混 凝 土 的 临 界 尺寸 分别为 C 4 0和 C 2 0混凝土的 1 ． 3倍和 2 ． 3倍． 主要 原因是高强度等级混凝土的脆性较低强度等级混凝 土大， 其尺寸效应更为显著， 表现为在更大的尺寸范 围内， 高强混凝土的强度随其尺寸增大而明显降低． 4 结 论 ( 1 ) 混凝土立方体抗压强度具有较明显 的尺寸 效应 现象 ， 主要 表现 为试 件尺 寸较 大时 ， 其抗 压 强度 较低 ． 边长 2 0 0 mm 的 C 2 o ， C 4 0 ， C 6 0混 凝 土试 件 的 立方体 抗 压 强 度分 别 约 为边 长 1 0 0 mm 试 件 的 9 2 ， 8 7 9 ／ 6 和 8 4 ； 边 长 1 5 0 mm 的 C2 o， C4 0， C6 0 混凝 土 试 件 的 立 方 体 抗 压 强 度 分 别 约 为 边 长 1 0 0 mm试 件 的 9 6 ％ ， 9 4 ％和 9 1 ． ( 2 ) 混凝土立方体抗压强度的尺寸效应与强度 等级存在密切关系． 强度等级越高 ， 抗压强度的尺寸 效 应越 明 显 ． C 2 O混 凝 土 抗 压 强 度 的 尺 寸 效 应 度 ) ， 5 。 和 y 2 o 0 约 为 C 4 0混 凝 土 的 6 4 和 6 2 ， 为 C 6 o 混凝 土的 5 5 和 5 4 ． ( 3 ) 文 中建立 的立方 体抗 压强 度 尺寸效 应律 公 式 能 较 好 地 预 测 混 凝 土 立 方 体 抗 压 强 度 的 尺 寸 效 应 ． ( 4 ) 随着强度等级的提高 ， 混凝土立方体抗压强 度尺寸效应的临界尺寸有增大趋势 ， C 6 0混凝土的临 界尺寸分别 为 C AO和 C 2 o混凝 土的 1 ． 3 倍 和 2 ． 3 倍 ． 参考 文献 ： BA Z ANT z P ． S i z e e f f e c t [ J ] ． I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f S o l i d s a n d S t r u c t u r e s ， 2 0 0 0， 37 ( 4) ： 6 9 - 8 0 ． 苏捷 ， 方 志． 混凝土单轴受压性能尺寸效应的试验研究[ J ] ． 工 业建筑 ， 2 0 I 2 ， 4 2 ( 6 ) ： 1 2 2 — 1 2 6 ． S U J i e， FANG Zh i ．Ex p e r i me n t a l s t u d y o n t h e s i z e e f f e c t o f c o n c r e t e u n i a x i a I c o mp r e s s i v e b e h a v i o r [ J ] ． I n d u s t r ia l C o n — s c t r u c t io n， 20 1 2， 4 2( 6 )： 1 2 2 — 1 2 6 ． ( i n Ch i n e s e ) NEVI LLE A M ． Th e i n f l u e n c e o f s i z e o f c on c r e t e t e s t c u b e s o n me a n s t r e n g t h a n d s t a n d a r d d e v i a t i o n[ J ] ．Ma g a z i n e o f Co n c r e t e Re s e a r c h， 1 9 9 6， 2 1 ( 8 )： 3 1 - 3 7 ． LES S ARD M ， OMAR C． T e s t i n g h i g h - s t r e n g t h c o n c r e t e c o mp r e s — s i v e s t r e n g t h [ J ] ． A C I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 9 3 。 9 0 ( 4 ) ： 1 7 — 2 3 ． ELFA HAL M M ， KRAUTH AM M ER T．Dy n a mi c s i z e e f f e c t i n n o r ma l a n d h i g h — s t r e n g t h c o n c r e t e c y l i n d e r s [ J ] ． AC I Ma t e — r i a l s J o ur n a l ， 2 00 5 ， 1 0 2( 2 ) ： 7 1 — 7 9 ． M AI HOTRA V M．Ar e 4 8 i n c h c o n c r e t e c y l i n d e r s a s 6 X 1 2 i n c h c y l i n d e r s f o r q u a l i t y c o n t r o l o f c o n c r e t e ? 口] ． AC I Ma — t e r i a l J o u r n a l ， 1 9 9 6， 7 3 ( 1 )： 1 4 - 1 9 ． 李家康． 高强混凝土立方体 抗压强度 的尺寸效应 [ J ] ． 建筑材 料学报 ， 2 0 0 4 ， 7 ( 3 ) ： 8 1 — 8 4 ． LI J i a — k a n g ． Di me n s i o n a l e f f e c t o f c ub i c c o mpr e s s ive s t r e ng t h o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e [ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 4， 7 ( 3) ： 81 - 8 4 ． ( i n Ch i n e s e ) 钱 觉时， 杨再 富， 黄煜镔 ， 等． 高强混凝土强度尺寸效应 的试验 研究 [ J ] ． 华中科技大学学报： 城 市科学版 ， 2 0 0 4 ， 2 1 ( 1 ) ： 1 - 4 ． ( 下转第 1 0 8 6页) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l O 8 6 建筑材料学报 第 1 6 卷 [4] [5] [6] [7] [8] [9] [ 1 o ] QI N Gu o x i n ． The CI 5 0 h i g h s t r e n g t h l igh t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e i n l a r g e — s p a n c a s t ～ i n — p l a c e s t r u c t u r e [ J ] ． C h i n a C o n — c r e t e a n d Ce me n t Pr o d u c t s ， 2 0 00 ( 5 )： 39 ．( i n Ch i ne s e ) MELBY K， J ORDET E A． HANS VOI D C． Lo n g — s p a n b r i d g — e s i n No r wa y c o n s t r u c t e d i n h i g h — s t r e n g t h L WA c o n c r e t e [ J ] ． En g i ne e r i n g St r u c t u r e s ， 1 9 9 6 ， 1 8( 1 1 ) ： 8 4 5 — 8 4 9 ． 王立成 ， 王海涛 ， 刘汉勇． 钢纤维轻 骨料混凝土抗 冲击性 能试 验研究与 统计 分 析 [ J ] ． 大 连 理 工大 学 学 报， 2 0 1 0 ， 5 0( 4 ) ： 5 5 7 5 63 ． W ANG I i c h e n g．W ANG Ha l — t a o，I AU Ha n y o ng ．Ex p e r i m e n t a l s t u d y a n d s t a t i s t i c a l e v a l u a t i o n f o r i mp a c t r e s i s t a n c e o f s t e e l f i b e r r e i n f o r c e d l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e [ J ] ． J o u r — n a l o f Da l i a n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y， 2 0 1 0， 5 0 ( 4 )： 5 5 7 5 6 3 ． ( in Chine s e ) W AFA F F。ASHOUR S A．M e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f h i g h s t r e n g t h f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e [ J ] ． AC I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 9 2 ， 8 9 ( 5 ) ： 4 4 9 - 4 5 5 ． BALENDRAN R V ， ZH0U F P， NADEEM A ， e t a 1 ． I nf l u e n c e o f s t e e l f i b r e s o n s t r e n g t h a n d d u c t i l i t y of n o r m a l a n d l i g h t we i g h t h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e [ J ] ． B u i l d i n g a n d E n v i r o n me n t ， 2 0 0 2， 3 7 ( 1 2 )： 1 3 61 — 1 3 6 7 ． KAYAI 1 0， HAQUE M N， ZHU B．S o me c h a r a c t e s t i c s o f h i g h s t r e n g t h f i b r e r e i n f o r c e d l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e [ J ] ． C e me n t＆ C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 3 ， 2 5 ( 2 ) ： 2 0 7 — 2 1 3 ． BAI AGURU P。F0DEN A．P r o p e r t i e s o f f i b e r r e i n f o r c e d s t r u c t u r a l l i g h t we i g h t c o n c r e t e [ J ] ． ACI S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 6， 9 3 ( 1 )： 6 2 - 7 8 ． 朱亚菲 ， 高建明 ， 王边． 钢纤维高强 轻集料混凝 土的试验研 究 [ J ] ． 混凝 土与水泥制品 ， 2 0 0 1 ( 5 ) ： 3 8 — 4 0 ． ZHU Ya ～ f e i ．GAO J i a n — mi n g ，W ANG Bi a n ．Ex p e r i me n t a l s t u d y o f s t e e l f i b e r h i g h s t r e n g t h l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n — c r e t e E J ] ． Ch i n a C o n c r e t e a n d C e me n t P r o d u c t s ， 2 0 0 1 ( 5 ) ： 3 8 — 4 0 ．( i n Ch i n e s e ) [ 1 1 ] A CI C O MMI TTE E 5 4 4 ． Me a s u r e me n t o f p r o p e r t i e s o f f ib e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e [ J ] ． AC I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 8 8 ， 8 5 ( 6 ) ： 5 8 3 — 5 9 3 ． [ 1 2 ] NAT ARA J A M C， DHANG N， GUP T A A P ． S t a t i s t i c a l v a r i — a t i o n s i n i mp a c t r e s i s t a nc e o f s t e e l f i b e r — r e i n f o r c e d c o n c r e t e s u b j e c t e d t o d r o p we i g h t t e s t [ J ] ． C e me n t a n d C o n c r e t e Re — s e a r c h， 1 9 9 9， 2 9 ( 7 )： 9 8 9 9 9 5 ． [ 1 3 ] S ONG S ， HWANG S ， S HE U B C ． S t a t i s t i c a l e v a l u a t i o n f o r i mp a c t r e s i s t a n c e o f s t e e l f i b e r — r e i n f o r c e d c o n c r e t e s [ J ~ ． Ma g a z i n e o f Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 4， 5 6 ( 8 )： 43 7 - 4 4 2 ． [ 1 4 ]曾志兴 ， 胡 云昌． 钢纤维 轻骨料混 凝土力学 性能 的试验 研究 E J ] ． 建筑结构学报 ， 2 0 0 3 ， 2 4 ( 5 ) ： 7 8 — 8 1 ． Z ENG Zh i — x i n g， HU Yu n — c h a n g． Ex p e r i me n t a l s t u d y o n m e — c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s t e e l f i be r r e i n f o r c e d l i g h t we i g ht a g g r e ～ g a t e c o n c r e t e [ J ] ． J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 3 ， 2 4 ( 5 ) ： 7 8 8 1 ． ( i n Ch i n e s e ) [ 1 5 ] J OHNS T ON C D． De f i n i t i o n a n d me a s u r e me n t o f f l e x u r a l t o u g h n e s s p a r a me t e r s f o r f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e [ J ] ．c e ～ me n t ， Co n c r e t e a n d Ag g r e g a t e s ， 1 9 8 2 ， 4( 2 )： 5 3 6 0 ． [ 1 6 ] AS TM C1 0 1 8 S t a n d a r d t e s t me t h o d f o r f l e x u r a l t o u g h n e s s a n d f i r s t c r a c k s t r e n g t h o f f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e [ S ] ． [ 1 7 ] J a p a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ( J C I ) Me t h o d o f t e s t f o r f l e x u r a l s t r e n gt h a n d f l e xu r a l t o u g h n e s s o f f i b e r r e i n f or c e d c o n c r e t e ( S t a n d a r d S F 4 ) I s ； ． ( 上 接 第 1 0 8 1页 ) Ql AN J u e - s h i ， YANG Z a i — f u， HUANG Yu — b i n， e t a 1 ．Ex p e r i — me n t a l s t u d y o n s i z e e f f e c t o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e [ J ] ． J o u r — n a l o f H US T ： Ur b a n S c i e n c e， 2 0 0 4， 21 ( 1 ) ： 1 - 4 ． ( i n Ch i n e s e ) [ 9] 黄煜镔 ， 钱觉时． 高强及超 高强混凝土的脆性与强度 尺寸效 应 [ 刀． 工业建筑 ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 1 ) ： 1 5 - 1 7 ． HUANG Yu — bin， QI AN J u e — s h i ． Br i t t l e ne s s a n d s t r e n g t h s i z e e f f e c t o f h i g h a n d s u p e r h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e s [ J ] ． J o u r n a l o f I n d us t r i a l Bu i l d i n gs ， 2 0 0 5， 3 5 ( 1 ) ： 1 5 - 1