模板方案.doc

模板方案

59
2020年4月19日
文档仅供参考，不当之处，请联系改正。

正荣．融信现代城B6#～B13#、B17#工程

模板工程施工方案

莆田市建筑安装工程公司
3月
施工组织设计（施工方案）报审表

施表7.1 共 页 第 页
工程名称
正荣．融信现代城
B6#～B13#、B17#工程
施工单位
莆田市建筑安工程公司
编制单位
现报上 模板工程 施工组织总设计／施工组织设计／施工方案文件，请予以审查。
主 编

编制人

工程项目部／专业分包施工单位 （盖章）
技术负责人

审核单位
总承包单位审核意见：

月 日
总承包单位 （盖章）
审核人

审批人

审查单位
监理审查意见：

监理审查结论： □同意实施 □修改后报 □重新编制
监理单位 （盖章）
专业监理工程师

日期：
总监理工程师

日期：
目 录
一、工程概况 3
二、模板工程总体要求 3
三、模板施工工艺 4
1、地下室承台、地梁、电梯井、集水坑等模板 6
2、柱模板 4
3、地下室内外墙模板 5
4、梁板模板 7
5、楼梯模板 9
四、模板的验收 10
五、模板的拆除 10
六、模板的结构设计 12
（一）、柱模板设计
（二）、梁模板设计
（三）楼板模板设计
（四）、剪力墙模板设计 31
七、质量标准 37
(一) 主控项目 37
(二) 一般项目 38
八、质量保证措施 40
九、安全保证措施 41

一、工程概况
正荣．融信现代城B6#~B13#、B17#楼。位于福州市金山区轻轨站东侧，金榕路南侧。建设单位为福州世欧房地产开发有限公司，勘察单位为福建省轻纺设计院，由北京东方华太建筑设计工程有限责任公司设计，由福州弘信工程监理公司监理。
工程结构设计概况如下：
地基
与
基础
埋 深
7.45m
持力层
中砂层（管桩）
承载力
特征值
3000～5000
1500KN～2500KN
桩 基
类型：预应力管桩、
桩长：36-40m不等
桩径：500mm
间 距1800mm/1500
箱、筏
底板厚度： 350mm
顶板厚度： 160mm、200mm、220 mm等
承台基础
800×800、1000×1000、1000×2500、2500×2500、2500×2800、2500×3050、2500×3730、2500×3500、5450×4000、2500×3800、2500×5800等
独立基础
1000×1000等
主体
结构形式
现浇钢筋砼框架剪力墙及剪力墙结构
主要结构尺寸
梁
板
柱
墙
200×600，300×600，300×500等
120mm，100mm
350×800，350×1050，400×1300，500×1300等
300mm、200mm
结构跨度
1800、5100、4200、3000、3800、2600、6300等
二、模板工程总体要求
1、为保证混凝土质量“内实外美”，表面平整光洁度，有较好的观感效果。制定本工程模板配置方案。
2、模板配置尽量采用标准板，不能采用标准板时另行配置异形板，同时注意减少模板种类。
3、模板加工时，竖肋与模板及背楞接触面应刨平刨直，保证竖肋之间、竖肋与模板之间接缝严密。模板上对拉螺栓孔的位置、钉眼位置、竖肋上连接孔的位置应弹线固定。
4、模板安装前将楼地面找平，模板按模板配置图顺序组装，用临时支撑撑住，并用线坠校正模板的垂直度后，拧紧对拉螺栓，作好模板位置准确、接缝严密，安设牢固，局部不能使用对拉螺栓的部位应加强模板支撑。
5、模板拆除时，按先装后拆、后装先拆的顺序进行拆除，拆除过程中不得死撬硬砸，保证模板不被损坏。
6、模板拆下后，用刨刀清除板面上的杂物，模板板面破损处用水泥腻子修补，并涂刷脱模剂，以利以后拆模。
7、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度达到设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。
三、模板施工工艺
本工程地下室为车库，以上为住宅的高层商住楼（高层住宅楼），为框架剪力墙结构。
对模板合理设计，选择先进模板体系是确保工程质量和进度的关键，因此，根据工程特点和以往工作经验，设计实用且科学的模板体系，满足该工程质量要求。
1、柱模板
①本工程柱面模板选用胶合板915×1830×18mm，柱模外侧用竖楞和横楞加箍,竖楞用50×100、间距为350mm，横楞用100×100木枋,距楼面（基础）1.5m以下间距为400mm，1.5m以上间距500～600 mm，第一道距楼地面为300mm，超过700 宽的柱，采用可回收Ф12（每隔600一道） 对拉螺栓进行加固（地下室外墙柱采用止水螺栓）。
②柱模的施工顺序
安装柱模时，应先在楼面上弹出轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣混凝土→拆柱模（修整，翻至上一层使用）。
③柱模施工的要点及细部要求
A、为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25×25×3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制模顶的标高。
B、柱与梁板的接头尺寸正确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。
C、在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证混凝土质量。
D、清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证混凝土浇捣质量。
E、拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣混凝土之前插入2Φ6拉筋，长度一般不小于600mm，确保砌体拉筋位置正确。
2、地下室内外墙模板
本工程地下室内外墙墙厚有200 mm、300 mm等几种。
（1）外墙模板
地下室外墙采用18mm厚胶合板，50×100mm木竖楞，Ф48×3.5mm脚手钢管背楞，穿墙螺栓采用Ф12带止水片的对拉螺栓，竖楞间距300，水平背楞间距底部@300向上@450。穿墙螺栓间距同水平竖向背楞。

3、地下室承台、地梁、电梯井等模板
地下室承台、地梁、电梯井等侧模均采用砖胎模，表面抹20mm厚水泥砂浆面层，砖胎模墙厚度控制：a、地梁砖模厚度为120mm；b、电梯井砖模厚度为200mm；c、承台边长或高度大于1000米的承台砖模厚度为200mm，其余砖模厚度为120mm。
简图如下：地下室底板、基础梁、承台侧模砖胎模图。

（2）地下室内墙模板
地下室内墙采用18mm厚胶合板，50×100mm木竖楞，间距@300，Ф48×3.5mm钢管水平背楞，底部间距@300，向上@450，Ф12对拉螺栓间距纵向300，竖向450，穿墙管为Ф20PVC管，人防部位内墙不设穿墙套管。
见地下室内墙支模图。

4、梁板模板
（1）梁模板及支撑体系的选择：梁底、梁侧模板面板采用胶合板加工组拼而成。梁模板采用18mm厚九合板，纵楞采用50mm×100mm，间距500mm，门架支撑，间距1500mm；横楞采用70mm×150mm，侧模竖楞采用80mm×100mm，间距450mm，横楞采用50×100

梁支模构造 图示
（2）楼板模板及支撑体系的选择：规格915×1830m胶合板进行拼装,次龙骨采用50×100松木方短边方向布置,间距366mm,主龙骨采用70×150,沿长边方向布置,间距800mm,
采用M1219×1950，门架支撑，支撑间距为1200×1200.
板支模构造 图示
5、楼梯模板
楼梯踏步模板采用50mm×75mm 方木与木胶合板制作而成，背面经过方木连接成整体，门架支撑。楼梯模板底模采用18mm 厚木胶合板，侧模采用5cm 厚木板，踏步立模采用18mm 厚木胶合板，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时，踏步要向里移动20mm。
楼梯模板斜板施工缝留设在斜板跨度1/3砼踏步半步处，施工缝垂直于斜板。楼梯斜板施工缝模板预留100mm宽的板带暂不支设，待斜板施工缝清理干净后再拼上预留的100mm宽的模板。
6、后浇带模板
①剪力墙后浇带留设时，按墙筋间距，用松木板锯成小口，固定于后浇带两侧作侧模，锯口缝隙用胶带纸粘贴，用方木加固。
②梁板后浇带侧模用20mm厚松木支设，松木板锯成小口，固定于后浇带侧面，用50×100mm木方通长加固。
③梁板后浇带底模的支撑采用门架，支撑架在后浇带混凝土未浇捣或后浇带混凝土
强度未达到设计要求前不可拆除。
地下室顶板后浇带两端砼不同时浇捣时，为避免顶板后浇带两端砼板底不平现象，先浇捣砼一端的梁板模板及支撑，在安装时应多装出后浇带0.7m。
后浇带梁、板模板及门架支撑都应独立安装，待后浇带砼浇筑完毕，强度达到设计要求后模板及门架支撑方可拆除。
四、模板的验收
建立模板三级验收制度，认真做好轴线位置、垂直度、平整度、标高、模板刚度和整体稳定性的检查验收。
施工员、质检员实行跟班制度，使潜在不合格在施工过程中得以纠正，并对模板在自检和验收中不符合要求的部位负责监督整改， 浇筑砼时木工组派人二十四小时值班看模。
五、模板的拆除
⑴模板拆除应根据不同结构,不同部位,留置1～2组同条件养护试块,经试压后强度达到《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204- ）规定要求后,并申请经施工人员同意后,方可拆模。
现浇结构拆模时所需砼强度
结构类型
结构跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂梁
/
≥100
⑵侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合规定后，方可拆除。
⑶已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。
⑷拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。
⑸拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。
⑹拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
⑺拆模申请制度
拆模由技术质量组组长亲自指挥，任何人无权下令拆模， 拆模按以下程序执行：
①木工班组提出拆模申请报告，当同条件养护砼试块经试压满足规范要求后， 经技术质量组审批后并报监理审批后,由技术质量组长向木工组下令拆模。
②项目质检员负责监督拆模，以免发生错误操作。
4、拆模不可用力过猛过急, 拆下来的木料及门架要及时整理归类堆放。

六、模板的结构设计
计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、《钢结构设计规范》(GB 50017- )、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
梁段:L1。（0.3×0.6）单位：m

1--立杆；2--立杆加强杆；3--横杆；4--横杆加强杆
计算门架的几何尺寸图

（一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60
门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；
门架搭设高度(m):2.70；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；
门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；
门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；
加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数
木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
板底横向支撑截面类型：木方 : 80×80mm；板底纵向支撑截面类型：木方 : 80×80mm；
梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：300mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度80mm；
（二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×266.6672 = 7.81×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.81×104 / 2.70×104=2.892N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.892N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×266.674/(100×9500×2.43×105) = 0.133 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.067mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×82×1/6 = 85.33cm3；
I = 8×83×1/12 = 341.33cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.267=5.86kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×5.86×500.002= 1.46×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×5.856×0.5=3.221 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.46×105/8.53×104 = 1.716 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.716 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.27= 4.80 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 3.41×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.8×5004/(100×10000×3.41×106) = 0.06 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.06mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.221kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×82×1/6 = 85.33cm3；
I = 8×83×1/12 = 341.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.59 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.90×105/8.53×104 = 6.92 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =6.92N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.83 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.83mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.45 =5.49 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.49kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.000mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1:1.2×（24+1.5）×0.9×0.3×0.9=7.436kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.3×0.9=0.113kN/m
振捣混凝土时产生的荷载设计值
q3: 1.4×2×0.3×0.9=0.756kN/m；
q = q1 + q2 + q3=7.436+0.113+0.756=8.305kN/m；
面板的最大弯距：M = 0.1×8.305×2502= 51907.5N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.300×103×18.0002/6=16200.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =51907.500 /16200.000 = 3.204N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =3.204N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.30 = 6.99N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =30.000×1.8003/12 = 14.580cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] =250/250 = 1mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.99×2504/(100×9500×1.46×105)=0.131mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.131mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 1mm，满足要求！

（七）、梁底纵、横向支撑计算
（1）、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用木方 : 80×80mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1:=（24+1.5）×0.9×0.25=5.738kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2:=0.35×(2×0.9+0.3)/0.3×0.25=0.262kN/m
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P1:=2×0.25=0.5kN/m；
恒荷载设计值： q = 1.2×5.738×0.9+1.2×0.262×0.9=6.48kN/m；
活荷载设计值： P = 1.4×0.5×0.9=0.63kN/m；
线荷载标准值： q = 6.48+0.63 =7.11kN/m；

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
横向支撑的支座力N1=N2=1.066 KN；
横向支撑的最大应力计算值 ： σ=0.57×106 /85333.33=6.676 N/mm2；
截面抗剪强度必须满足：

梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 3×1.067×103/(2×80.000×80.000) = 0.250N/mm2；
横向支撑的最大挠度：ω=2.29 mm；
横向支撑的允许挠度: [ω]=1219.000/250=4.876 mm；
横向支撑的最大应力计算值 6.676 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 [f]=15.000 N/mm2，满足要求！
横向支撑的受剪应力计算值 0.250 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 [T]=1.600 N/mm2，满足要求！
横向支撑的最大挠度 ω=2.290 mm 小于 最大允许挠度 [ω]=4.876 mm，满足要求！
（2）、梁底纵向支撑计算
本工程梁底纵向支撑采用木方 : 80×80mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
p1:=（24+1.5）×0.9×0.3×0.25/2 =0.861kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
p2:=0.35×(2×0.9+0.3)×0.25/2 =0.092kN
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P3:=2×0.3×0.25/2 =0.075kN；
经计算得到，活荷载标准值
集中荷载设计值： P = 1.2×（0.861+ 0.092)+ 1.4×0.075 =1.248 kN；
2.抗弯强度及挠度验算：
梁底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑计算简图

梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

梁底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩：M= 0.468 kN.m
最大剪力：V= 2.340 kN
最大变形（挠度）：ω＝0.967 mm
按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；
M --梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；
W --梁底纵向支撑的截面抵抗矩 :

b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度；
W=80.000×80.0002/6=85333.333 mm3
[f] --梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) [f]=15.000N/mm2；
[w] --最大容许挠度(mm) [w]= 1000.000/250 = 4.000 mm；
梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.468×106/85333.333 = 5.485 N/mm2
梁底纵向支撑的最大应力计算值 5.485 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 15N/mm2，满足要求！
梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : ω=0.967mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 [ω] =4mm，满足要求！
3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足:

梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 3×2.340×103/(2×80.000×80.000) = 0.548 N/mm2；
梁底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.600 N/mm2；
梁底纵向支撑的受剪应力计算值 0.548 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 1.6N/mm2，满足要求！
（八）、门架荷载计算
1.静荷载计算
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架MF1219 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN
连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN
锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN
合计 1.002 kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
剪刀撑与水平面夹角：
α =arctg( (4×1.95)/ ( 5×1.00 ) )= 57.34
每米脚手架高中剪刀撑自重：
2 ×37.632×10-3 × (5×1.000)/cosα/(4×1.950) = 0.089kN/m；
水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：
37.632×10-3 × (5×1.000) / (4×1.950) = 0.024kN/m；
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.124 kN/m；
(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.300×0.900×1.000= 6.885kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×(2×0.900+0.300)×1.000 =0.735 kN；
经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7.620 kN/m；
静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×4.500 + NGk3= 10.488kN；
2.活荷载计算
活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2.000×0.300×1.000= 0.600kN；
（九）、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

其中 NG -- 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 10.488 kN/m；
　　 NQ -- 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.6 kN；
经计算得到，N = 13.426 kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.426 kN；
　　 Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中Φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，Φ =0.537；
　　 k -- 调整系数，k=1.17；
　　 k0 -- 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.9；
　　 i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；
　　 h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；
　　 A1 --