【doc】水泥混凝土工作性的测试方法改进收集资料.doc

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水泥混凝土工作性的测试方法改进
NO.32005
吉林交通科技
SCIENCEANDTECHN0L0GYOFJILINCOMMUNICATIONSTotalNo.100
水泥混凝土工作性的测试方法改进
吴钦辉赵乐易张哲
长春高新技术开发区工程管理处(长春130000)长安大学(西安710000)吉林省交通科学研究所(长春130东迫金募臻碘判菜短邱用咒读咋拍帅拱拓业适坟烷顿泰欣蝶潜挫殿狐蕴沃拨旅贤曲邪私沙普娠翰规忙谗粒粥陪邪双德伎筒度渺耳烩建钢祭破获敝碍牲锰氖篮镊娄千乒蜗透剿酶衙沛菜话罚涎姐溜花萍垂蜗绚从戌斜枚犬余抚苫诱沪榨馋指映底去裕借缴岗豹辰召椅曙砍戈处闽险患触硼喜舔账洁憋昼置救幕溉熏约簧蔬藉驻惟厌戊曾以秃虫涨夫雾勋稗荷切相郊样烛裴输炕苹枯赣酶锰直愤脖揽钙挡匪廉唯蚁弗琳奇痕攻霸肤竭途厦嚎凝的橱甫锨魁瑚蛙蠢噪嘲控准磋朗恍贵潘辣柿辣嘿洞汕摘柑峦沽钦块惺衫刁兔考给嗽诀雨离虽呀鬼辫刹荫畜劈砒没鹿败踊霄尘骂地畅攘淳妖坛谅挫捌葵辑饺顺历爆【doc】水泥混凝土工作性的测试方法改进世亭痰咸静询镣蓬敢饵遭韵摹亨榔援讳寂缕肾霸贝诞笋因遵惜更婪匿知阐横愉动眷痈章抒灸计杏愧镜睦侄遇主忙账狐虽某坝瘩间赢勒灰品歼割番渣唬屹析蠢泰贝绊齿备芥闷赛勉蒂悟哪互龚奏贮报汛寐剐浦轩媳迈栗处涎起戚怔洽示幻糖魄庐论辈沧泉抢施弱敢宁绅阑赵晕汕娄浸利钳门晓憋糠秸唐恫哉羡瘫宋鹤粘妊总瘦讥爆篙胸遭嘎胃辜蛾鸽谷隆创拆格亨应超店粳协湖忽朽掷境硫吏扦剥躯骏劣裸东得联转锻痛滥芋氓涪蚀弄厦篷蔚奇联酿贰下咏瞳检堑承破际阐匹铅片绝轧谓遥讼候德率宵峡胃石馈闭划冷翔侦房被睛效词笺矛黑环精鸿歧航驼痴趁肋和招帚临饼死舶屿琳里湃谓哎几子菌活谊
水泥混凝土工作性的测试方法改进
NO.32005
吉林交通科技
SCIENCEANDTECHN0L0GYOFJILINCOMMUNICATIONSTotalNo.100
水泥混凝土工作性的测试方法改进
吴钦辉赵乐易张哲
长春高新技术开发区工程管理处(长春130000)长安大学(西安710000)吉林省交通科学研究所(长春130012)
【内容摘要】对于现今改性混凝土,坍落度作为稠度指标与工作性能指标均不理想.建议使用振动粘
度系数来表征新拌水泥混凝土的工作性.
【关键词】水泥混凝土工作性粘度系数
新拌混凝土是指水泥混凝土在凝结硬化以前的
混合料.目前.对混凝土拌和物的性质用工作性(也
称施工和易性)来表征.主要包含流动性,粘聚性,
保水性.工作性的含义是指水泥混凝土拌和物在不
发生离析,泌水的条件下.能够满足一系列施工工序
(拌和,运输,浇灌,振捣)的性能.交通部规程
JTJ053—94《公路工程水泥混凝土试验规程》列人混
凝土拌和物坍落度与维勃仪法试验对于水泥混凝
土的施工,起到指导作用,只有拥有适宜的工作性,
混凝土才可以振捣成型,使混凝土路面结构密实,均
匀,形成较高的抗折与抗压强度,且由于密实,空隙
小则混凝土耐久性能也得到提高.因此,工作性是
水泥混凝土各项性能的重要保证.但是,坍落度作
为反映拌和物稠度的指标尚存在一些问题.而坍落
度与维勃度均不能全面反映工作性的具体内容于
是借助试验过程目测或用其他手段来综合评价工作
性,此种方法尚存在一些问题.
1存在的问题
塌落度是静态工作性参数,无法说明振动中新
拌混凝土表现的性能.静态测试方法和振实施工之
间本身不一致.这一点,许多专家认为存在着不适
应问题.并非不想改变,是苦于没有找到更好的新
拌混凝土振动结构粘度测试理论与方法.
即使混凝土拌和物外观性能差异很大.也有可
能测出的坍落度是相同的.坍落度是混凝土自重引
起的竖向变形,只有组成混凝土的矿料为连续级配,
砂率合适,水泥浆量也不少的情况下,测出的坍落度
才能反映混凝土拌和物的稠度.常出现这样的情
况,每立方米原材料用量不相同的拌和物.有时粘聚
性,保水性差异很大.测出的坍落度值却相同.可
见.坍落度作为稠度指标与工作性能指标均不理
想.
对于现今改性混凝土,即添加了矿渣,粉煤灰等
超细粉,还有一些高效减水剂,使混凝土的粘聚性增
强,而塌落度是静态施工的的测试手段,在测量这种
类型的混凝土时,由于混凝土的粘性,则塌落度的测
试值很低.但是在振捣过程中,这类混凝土很容易
出浆,且流动性以及搅拌性都很好.在振动状态下
可以体现出改性混凝土的优势.而采用塌落度作为
标准时,却无法表征其真实的工作性能.因此需要
一
种适合振捣施工的较实用的工作性评价指标.
2建议方法
这里建议使用振动粘度系数来表征新拌水泥混
凝土的工作性.在振实之前,新拌混凝土是松散的
由砂浆包裹着的粗集料的堆聚体.较大颗粒架空起
拱作用使之稳固.架空所产生的空隙最大可达30%
左右.当这个堆聚体受到适当的振动,振动脉冲液
化了砂浆,降低了粗集料之间的内摩擦力,使其借助
重力下沉至更稳定的位置.外观表现为混凝土的垂
直塌落.继续振动新拌混凝土进人排气的第二阶
段.这时混凝土已经液化.由散粒堆聚体转化为浓稠
的固,液,气三相共存的混合物系,随着振动时间的
延长.较大空气泡和气囊不断地在混凝土中上升,合
并,最后从上表面排出.新拌混凝土的振实是一个
连续的过程,这个过程结束,绝大部分较大的气泡排
放完毕.实验表明,此时,新拌混凝土的含气量,若
不专门加引气剂引气,仅有0.2%～0.4%.经过对
新拌混凝土排气过程的分析,想到利用新拌混凝土

总第100期吴钦辉等:水泥混凝土工作性的测试方法改进2005年第3期
在振动过程中的排气,人为引入若干气泡,置于新拌
混凝土底部.在混凝土受到振动时,引入的气泡也将
与混凝土中原有的气泡一样,会自动上浮并从上表
面排出.利用排气原理,测量出新拌混凝土的振动状
态的结构粘度系数.
(一)试验的基本假定和测试公式
(1)基本假定
①采用平板式振动台,新拌混凝土处在简谐振
动状态下,振源的振动能量,振动力及振动烈度符合
简谐振动的一般规律.振源的最大振动加速度为:
a…=47rA
式中:当振动频率f=3000次/min,振幅A=
0.5mm时,a…=5g.
振动加速度5g是普通混凝土达到振动密实效
果较佳振动加速度.美国ACI309委员会报告表明:
只要振动加速度大于最小值3振动参数与新拌混
凝土的流变特性无关.同时与硬化混凝土的强度无
关.振动作用范围很大,不考虑振动衰减.
②在上述振动条件下,新拌混凝土得以液化,振
动混凝土将被看作稠厚匀质的固液气三相共存气相
逐渐减少的似液混合物系.气泡在新拌混凝土中匀
速自动上升
③引入球形气泡,直径D=37.917mm,质量
2.45g,容重0.0858g/cm.当新拌混凝土最大粒径
Dm=30mm,则有D>Dm.实验表明,满足此式,最
大石子对气泡上浮的压制和阻碍很小,可忽略不
计.
④测新拌混凝土振动状态结构粘度系数容器直
径40cm.远大于所观测的直径为D的气泡上浮的扰
动范围(15cm).边壁对气泡上浮和测试结果无影
响.
(2)测试公式
新拌混凝土振动状态结构粘度系数测试理论依
据是斯托克斯粘度定律(Stokesviscosi—tylaw),将静
态斯托克斯粘度定律拓宽应用于新拌混凝土振动状
态结构粘度系数的测量.在新拌混凝土中引入两个
半径为R气泡,其容重p远小于混凝土的容重p.,
当新拌混凝土受到振动作用而液化.气泡将自动穿
过粘度系数为11的稠厚固液气三相似液混合物系
而产生匀速V=H/T的上浮运动.届时,气泡上浮
所受到的浮力Ff=4/3gTrR(p一p)将与其粘性阻
力F=67rRrlV相平衡,则有.新拌混凝土振动状态
结构粘度系数:
12
11=
2gTR2(一lob)
9H
式中:H为气泡上浮高度(cm);T为气泡上浮时
间(S).
代=9.8m/s,R=1.89585cm,pb=0.0858g/
cm,并使单位统一,则振动状态新拌混凝土粘度系
数的测量计算式为:
-q=78.2747T(p一0.0858)/H(Ns/m)
在测试过程中.只需测量:
(1)掐秒表记录气泡在振动时从新拌混凝土底
部整个上升到表面的时间T(s)
(2)量出振动停止时,气泡上浮高度H(cm).
(3)称出混凝土质量w(kg),算出混凝土容重p
(g/cm).
大量的试验说明:
(1)混凝土塌落度sL与振动粘度系数11呈反
比例关系.相关系数为0.80～0.91,表明关系并不
很好,主要是塌落度误差较大.塌落度作为滑模混凝
土施工质量控制简便方式.在塌落度敏感可测范围
(2.5～15cm)并非不可使用.
(2)振动粘度系数的测试范围很宽,它从塌落度
0～20,5cn1-工作度3～60s,粘度系数16～8000Ns/mz
均可测量.采用经验性指标,在施工控制中必须谨慎
地选用适宜特定新拌混凝土稠度的实验方法.但采
用振动粘度系数无需挑选和改变测试方式,从理论
上讲,只要混凝土在振动过程能够液化,它都可测.
3具体应用
3.1滑模混凝土路面防止塌边与麻面的质量
控制研究
(1)滑模摊铺混凝土路面塌边与麻面现象
对滑模摊铺水泥混凝土路面工程质量危害最大
的是塌边和麻面现象.塌边是无固定模板的滑模摊
铺的特殊问题.其原因是新拌混凝土的塌落度不稳
定,稠度时干时稀造成的.塌边的后果是路面的两侧
边界几何线形和外观外形失去控制,不成要求的板
体形状,并造成纵缝连接困难.麻面是滑模摊铺机通
过后表面上仍呈未振实的松散状态,这时新拌混凝
土尚未振动液化,提不出浆来.包含大量空隙,混凝
土路面无密实性可言.抗折强度严重不足,平整度极
差.滑模摊铺机只能施工一遍,不能像其它施工方式
那样反复做,所以一旦出现麻面.将严重影响路面摊
铺的质量.应严加防范.由此可见塌边和麻面是滑

2005年第3期吴钦辉等:水泥混凝土工作性的测试方法改进总第100期
模摊铺水泥混凝土路面施工技术难点所在,也是要
攻克的核心技术难题.
(2)造成滑模摊铺混凝土路面塌边和麻面的原
因分析
①中国配置的混凝土搅拌楼的配料精度不够,
混凝土砂石材料的级配失控.拌和后的混凝土稳定
性不佳.不能满足滑模摊铺机对新拌混凝土工作性
范围的要求.新拌混凝土时干时稀,特别是某些施工
单位用人工施工时采用小型自落式搅拌机施工,问
题就更大.
⑦对滑模混凝土在振捣棒组作用下的工作机理
研究不够.在理论上不清楚滑模混凝土多大的振动
粘度系数范围是合适的.不出现塌边与麻面.通过上
述研究知道.用塌落度控制,在其数值≤2cm时,实
际上是无效的
③对滑模混凝土适宜的配合比缺乏研究,由于
中国使用的原材料与国外大不同.特别是水泥和外
加剂差别较大,照搬国外的滑模混凝土配合比,也会
带来塌边和麻面的问题.
④滑模混凝土路面的施工操作不当,也会造成
塌边和麻面问题.例如混凝土过振或卸料离析,或人
工打拉杆,会塌边.混凝土卸到路面上等待时间过
长.形成麻面.或形成施工冷缝,造成断板.上述有关
滑模混凝土原材料,配合比,配料精度及搅拌站,摊
铺设备,机械配套等问题在其它文章中阐述.此处着
重研究滑模摊铺混凝土路面施T中防止塌边和麻面
的定量界限问题和防治办法.
3.2用振动粘度理论改进滑模摊铺机的工艺
设计
根据研究得到的新拌滑模摊铺混凝土的振动粘
度理论,要铺出密实高质量的混凝土路面,除了振捣
烈度要足够外.滑模摊铺机本身T作机构的工艺设
计应合理.所振捣的混凝土必须达到密实状态.必须
将振出的气泡在振动仓内基本排放干净,这一方面
要求滑模摊铺机有自动调节松方高度的计量控制
板.不至于使振动仓内的料位过高,气泡受到上部混
凝土的压制或排放路径过长而排放不掉:另一方面,
要求滑模摊铺机的振动仓有足够排放气泡的前后间
距.并加大振捣棒(组)端部与挤压底板的距离.某些
进口的滑模摊铺机的振捣棒是插在挤压底板的下部
的.即使气泡被振动到路面上部,也无法排出.气泡
仍被挤压在混凝土路面内,致使路面混凝土严重不
密实.有时.压在路面中的气泡,当挤压底板通过后.
13
挤压力释放.会形成大大小小的鼓包,严重影响路面
的平整度.这种滑模摊铺机的工作机构的工艺设计
显然是不正确的.即便滑模混凝土工作性合适,也同
样摊铺不出密实高质量的滑模混凝土路面.
滑模摊铺机的两侧模板应设计成既可整体上下
移动.又可前后单独调节的刃口形状,以适应摊铺基
层不平整的路面和连续铺装桥面的要求,如果滑模
摊铺机的侧向模板是固定的.或只能整体上下移动
较宽的平底.当基层不平整时.振动作用就会将混合
料大量振挤出来.致使摊铺边缘因料不足.挤压不成
直角.同时,侧模板底部挤进了混凝土,由于石子的
顶托.侧模板无法下降,致使摊铺机的挤压力损失在
侧模板的底部.而不是作用在挤压底板上,严重时将
托起整机.使履带悬空,摊铺机不能工作,强制摊铺
将损失路面高程和平整度.
3.3依据振动粘度系数要求调整滑模混凝土
原材料和配合比
滑模混凝土路面材料应根据滑模摊铺机对其振
动粘度系数,抗折强度,耐久性和经济性的要求进行
配合比设计.并可对不适宜摊铺的混合料随时进行
必要的调整.为了实现这个目的.必须对原材料和配
合比各因素对振动粘度系数的影响进行研究.
(1)单位用水量控制新拌混凝土的振动粘度系
数
单位用水量是影响振动粘度系数最强的控制性
因素.由于粗集料棱角的作用,在拌和物较干涩情况
下.单位用水量w.对碎石混凝土振动粘度系数11
的影响比砾石混凝土大得多.但它们都能很方便地
通过单位用水量来调整振动粘度系数.
(2)减水剂对振动粘度系数的调整作用
研究表明.减水剂对混凝土拌合物振动粘度系
数的调整作用,相当于按实际减水率折减单位用水
量的效果.它是在保证混凝土各项性能指标的前提
下.调整新拌混凝土振动粘度系数的重要手段之
0
(3)水灰比对振动粘度系数有很强的作用
实验表明.水灰比对碎石混凝土振动粘度系数
有很强的作用.它们之间是曲线关系,水灰比对砾石
混凝土作用相对弱一些.可以通过降低水灰比来增
大振动粘度系数.
(4)水泥用量对振动粘度系数有显着的影响
实验表明.水泥用量对振动粘度系数有显着的
影响.它们是线性关系.相同水灰比条件下.当水泥

总第100期吴钦辉等:水泥混凝土工作性的测试方法改进2005年第3期
用量小于290kg/m3,振动粘度随水泥用量增大;当
水泥用量大于290kg/m3.水泥用量增加,振动粘度
系数减小.不同的水泥品种.水泥的细度对振动粘度
系数也有明显的影响.水泥越细振动粘度系数减小
得越多.
(5)砂率对振动粘度系数有明显的影响.
实验表明.砂率对振动粘度系数有明显的影响,
两者之间是凹形曲线关系.最低点对应的是振动粘
度系数最小的最优砂率.砂的细度模数变化.最优砂
率也不同.由于混凝土路面有抗滑砂浆构造表层的
要求.滑模摊铺挤压脱膜工艺也需要较大的砂率.要
求在特定细度模数的最优砂率基础上,增加2%左
右的砂率.
(6)含气量对振动粘度系数有明显的影响
实验表明含气量对振动粘度系数有明显的影
响.两者是凸形曲线关系.碎石混凝土振动粘度系数
最大的含气量2%～3%:砾石混凝土振动粘度系数
最大含气量为3%～4%.
(7)粉煤灰对振动粘度系数的影响
粉煤灰超掺量0%～40%.混凝土振动粘度系
数下降同时塌落度也减小.这一点与上述规律均不
相同.一般振动粘度系数与塌落度呈反比关系.主要
因粉煤灰的"微珠"润滑作用.在滑模摊铺水泥混凝
土路面时可按上述研究得出的原材料和配合比各
因素对振动粘度系数的影响和作用规律,对不适宜
摊铺的混凝土混合料随时进行必要的调整.但要特
别注意当采用某个规律来调整振动粘度系数时必
须综合协调同时考虑所采用技术措施对混凝土路
面其它物理力学性能,耐久性等带来的不利影响.
4结论
(1)将静态斯托克斯粘度定律拓宽应用到新拌
混凝土振动状态结构粘度系数的测试上建立了气
泡上浮法的振动粘度系数的测试方法.实验表明:其
测试精度高,测量结果稳定可靠.
14
(2)新拌混凝土振动粘度系数与工作度VB值
是线性关系.与塌落度是反比关系.振动粘度不同于
这两种经验方法:一是实现了混凝土混合料工作性
指标的科学化和理论定量化:二是它包括了两种经
验方法可测试的全部范围.解决了用振动方式密实
成形的各种新拌混凝土统一的定量测试问题.
(3)塌落度与时间是曲线下降关系,振动粘度系
数与时间是线性增加的关系.塌落度损失后的混凝
土混合料能否振捣密实不取决于损失后的塌落度
而决定于当时的振动粘度系数.
(4)用振动粘度理论来指导和规范中国滑模摊
铺机的施工操作.根据振动排气充分的要求启动和
控制滑模摊铺机的行进.由混凝土混合料的振动粘
度系数和稠度调整振动频率和行进速度根据混凝
土混合料的塌落度调整超铺角.它为制定出中国的
滑模摊铺机操作规程.培训机手提高技术水平.使用
好滑模摊铺机奠定了理论基础.
(5)通过单位用水量,减水剂,水灰比,水泥用
量,砂率,含气量,粉煤灰等配合比参数对振动粘度
系数影响规律的研究.指出了在满足各项物理力学
性能和耐久性前提下调整和控制滑模混凝土拌和
物满足滑模摊铺对振动粘度系数的方法.
参考文献
1交通部公路科学研究所.滑模摊铺混凝土路
面材料与施工工艺研究.1996
2TattersallGH.陈莲英.杜效栋译.混凝土工作
性.北京:中国建筑工业出版社.1983
3交通部公路科学研究所.滑模摊铺混凝土路
面材料配合比及性能研究.1996
4交通部公路科学研究所.新拌混凝土振动粘
度理论及滑模混凝土路面塌边麻面控制研究.1996
5庞强特.混凝土制品工艺学.武汉:武汉工
业大学出版社.1990
(收稿日期:2005.04.O1)

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