模板综合项目工程与支撑系统安全专项方案.doc

目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、模板及支撑材料： 1
四、参数信息 2
（1）模板支撑及结构参数 2
（2）荷载参数 2
(3) 材料参数 3
(4) 梁底模板参数 3
(5) 梁侧模板参数 3
五、梁模板荷载标准值计算 3
1.梁侧模板荷载 3
2.梁侧模板面板计算 4
3、梁侧模板内外楞计算 6
4、外楞计算 8
5、穿梁螺栓计算 9
6、梁底模板计算 10
7、挠度验算 11
8、梁底支撑计算 12
9、扣件抗滑移计算: 16
10、立杆稳定性计算: 17
1.梁两侧立杆稳定性验算: 17
2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算: 18
六、 模板安装 20
（1）地下室砼底板模板安装 20
（2）标准层剪力墙模板安装 20
（3）顶板模板安装 21
（4）柱模安装 21
（5）模板安装自检 21
七、模板拆除安全方法 21
1）模板拆除安全技术方法 21
2）各类模板拆除安全技术方法 23
八、模板拆除安全注意事项 23
九、悬空作用时模板支撑和拆除安全注意事项 24
十、模板应急预案 25
（一）指挥部成立安全应抢救援领导小组 25
（二）预防坍塌事故方法 26

模板工程和支撑系统安全专题施工方案
一、工程概况
黄石大桥·一品园二期一组团在黄石市黄石港区彩虹北路9号，由湖北佳境建筑设计设计，湖北华信工程监理监理，由海天建设集团承建。本工程工程采取剪力墙结构形式，耐火等级为一级，安全等级为二级，抗震等级为三级，建筑物抗震设防烈度为六度。建筑面积为215660.25M2，建筑高度分别为：
楼栋编号
9号楼
18号楼
19号楼
20号楼
22号楼
二期地下室
层数
32
33
33
32
3
-2
建筑高度（米）
98.4
99.0
99.0
98.4
11.4
-9.3
建筑面积（m2）
15052.87
28539.75
28539.75
14340.23
2208.00
23515.03
墙、柱、梁模板采取18mm厚木胶合板，内楞采取48mm×100mm木方，对拉螺栓为φ14圆钢，外楞采取φ48×3.0钢管。
二、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-）相关要求标准等。
《危险性较大分部分项工程安全管理措施》
《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-）
《地基和基础工程施工及验收规范》（GBJ202-）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-
三、模板及支撑材料：
模板、支撑材料按黄石市规范，因地制宜，就地取材，材质必需符合设计及规范要求。
1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽木板不准使用。
2、方木：黄石市常见规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕）
40×60──用于梁枋档楞
60×80──用于板底横楞、纵楞、横搁栅。
3、混凝土楼板需达成足够强度，确保支撑脚支承力达成安全要求。竖向支撑采取钢管f48，严格控制好支撑垂直度，支撑采取三道拉力拉撑，首道距楼板20CM，第二、三道间距为1.5米。
四、参数信息
（1）模板支撑及结构参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.50；
混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.60；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:1；
采取钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方法:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
（2）荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
(3) 材料参数
木材品种：木模；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
(4) 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
(5) 梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：2；
主楞间距为：100mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：2；
五、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
依据以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2.梁侧模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
（1）强度计算
跨中弯矩计算公式以下:

其中，W -- 面板净截面抵御矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3；
M -- 面板最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上侧压力，包含:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
面板最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；
经计算得到，面板受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；
面板抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）挠度验算

q--作用在模板上侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
E--面板材质弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；
面板最大许可挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板最大许可挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
3、梁侧模板内外楞计算
（1）内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下简支梁计算。
本工程中，龙骨采取木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3；
I = 6×83×2/12 = 512cm4；

内楞计算简图
（2）内楞强度验算
强度验算计算公式以下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞净截面抵御矩；
[f] -- 内楞强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 100mm；
内楞最大弯距: M=1/8×21.96×100.002= 2.75×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.1=8.455 kN；
经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.75×104/1.28×105 = 0.214 N/mm2；
内楞抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.214 N/mm2 小于 内楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（3）内楞挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；
E -- 内楞弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；
内楞最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；
内楞最大许可挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞最大许可挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
4、外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传输集中力，取内楞最大支座力8.455kN,根据集中荷载作用下三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采取钢楞，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵御矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
（1）外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞净截面抵御矩；
[f] --外楞强度设计值(N/mm2)。
依据三跨连续梁算法求得最大弯矩为M=F×a=1.921 kN·m；
其中，F=1/2×q×h=5.49，h为梁高为0.5m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞受弯应力计算值: σ = 1.92×106/1.02×104 = 189.124 N/mm2；
外楞抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞受弯应力计算值 σ =189.124N/mm2 小于 外楞抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞挠度验算

其中E-外楞弹性模量：206000N/mm2；
F--作用在外楞上集中力标准值：F=5.49kN；
l--计算跨度：l=500mm；
I-外楞截面惯性矩：I=243800mm4；
外楞最大挠度计算值:
ν=1.615×5490.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.221mm；
依据连续梁计算得到外楞最大挠度为0.221 mm
外楞最大许可挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞最大挠度计算值 ν=0.221mm 小于 外楞最大许可挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
5、穿梁螺栓计算
验算公式以下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大许可拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大许可拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
6、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3；
I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；
（1）抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；
q -- 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.50×0.90=13.77kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；
跨中弯矩计算公式以下:

Mmax = 0.10×16.668×0.12=0.017kN·m；
σ =0.017×106/5.40×104=0.309N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.309 N/mm2 小于 梁底模面板抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
7、挠度验算
依据《建筑施工计算手册》刚度验算采取标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式以下:

其中，q--作用在模板上压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×1.00= 13.10KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；
E--面板弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板最大许可挠度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm；
面板最大挠度计算值: ν= 0.677×13.1×1004/(100×9500×4.86×105)=0.002mm；
面板最大挠度计算值: ν=0.002mm 小于 面板最大许可挠度值:[ν] = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！
8、梁底支撑计算
本工程梁底支撑采取方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
（1）荷载计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.5×0.1=1.275 kN/m；
(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.1×(2×0.5+0.3)/ 0.3=0.152 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.1=0.45 kN/m；
（2）方木支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.275+1.2×0.152=1.712 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m；

方木计算简图
方木根据三跨连续梁计算。
本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
（3）方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载和活荷载设计值最不利分配弯矩和，计算公式以下:
线荷载设计值 q = 1.712+0.63=2.342 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.342×1×1= 0.234 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.234×106/83333.3 = 2.81 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木最大应力计算值 2.81 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
（4）方木抗剪验算：
截面抗剪强度必需满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.342×1 = 1.405 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1405.2/(2×50×100) = 0.422 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木受剪应力计算值 0.422 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
（5）方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下:

q = 1.275 + 0.152 = 1.427 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×1.427×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.232mm；
方木最大许可挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木最大挠度计算值 ν= 0.232 mm 小于 方木最大许可挠度 [ν]=4 mm，满足要求！
（6）支撑钢管强度验算
支撑钢管根据简支梁计算以下
荷载计算公式以下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2；
(2)模板自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传输给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁计算得到：
支座反力 RA = RB=0.496 kN，中间支座最大反力Rmax=6.033；
最大弯矩 Mmax=0.158 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.018 mm；
最大应力 σ=0.158×106/5080=31.072 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管最大应力计算值 31.072 N/mm2 小于 支撑钢管抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
9、扣件抗滑移计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到 R=6.033 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
10、立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆轴心压力设计值，它包含：
水平钢管最大支座反力： N1 =0.496 kN ；
脚手架钢管自重： N2 = 1.2×0.129×5.2=0.806 kN；
楼板混凝土模板自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.580 kN；
N =0.496+0.806+0.273+3.58=5.155 kN；
φ-- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵御矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5155.124/(0.207×489) = 50.928 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 50.928 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆轴心压力设计值，它包含：
梁底支撑最大支座反力： N1 =6.033 kN ；
脚手架钢管自重： N2 = 1.2×0.129×(5.2-0.5)=0.806 kN；
N =6.033+0.806=6.761 kN；
φ-- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵御矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6761.443/(0.207×489) = 66.798 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 66.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。

以上表参考 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、 模板安装
（1）地下室砼底板模板安装
①混凝土外墙模板采取木模散拼，U型卡连接，竖、横向用φ48钢管作加强杆。在边坡下脚用φ48钢管打桩，用作外模支撑支撑点，用钢管扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢靠。
②每根φ12圆钢拉结螺栓中间用5mm厚、尺寸50mm×50mm钢板满焊，用作止水片，并在φ12圆钢螺栓靠模板两边各放一块20mm厚，尺寸为50mm×50mm木板，木板要做成内小外大，待砼浇好拆模后，凿掉两边木板，截掉长出墙面螺杆，再用1：2水泥防水砂浆分层补平。
（2）标准层剪力墙模板安装
剪力墙横竖围 间距450mm×600mm，内墙φ14螺栓间距450mm×600mm左右，墙内穿φ30mm塑料管方便回收利用，螺栓可反复使用。上下端围 悬臂长度小于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm×800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm，第二道离地面1800mm，第三道在木龙骨底部，必需纵横连接，以确保其整体稳定性，竖向加强杆外先套U型帽，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品砼，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。
为确保模板施工位置正确，确保墙体垂直度和平整度，采取焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收依据，模板限位尽可能焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。
安装工程全部预埋管，在模板封模前应安装固定牢靠，位置尺寸复核正确后再封模板，模板安装许可偏差及预埋件，预留洞偏差必需满足规范要求。
（3）顶板模板安装
顶板采取φ48钢管搭设满堂支模架，立柱间隔距离为600mm×600mm，顶部木龙骨截面为600mm×100mm，龙骨间距小于350mm，木龙骨接头要错开。平台板铺设时必需平台板盖墙梁板模，平台模拼缝处贴胶带纸。
（4）柱模安装
柱模板支模时，四面必需设牢靠支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍间距在一米以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，方便清除里面杂物。
（5）模板安装自检
模板支好后，首先要进行自检，填写自检自评表，再上报项目部及监理企业进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。
七、模板拆除安全方法
模板拆除，应严格按模板装拆施工方案和安全技术规程施工。对非承重模板，应在砼强度能确保其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达成75%设计强度后方可拆除。拆模次序应先支后拆，并实施项目部书面通知拆除制度。
1）模板拆除安全技术方法
①通常要求
拆模时对砼强度要求，依据《混凝土结构工程施工及验收规范》要求，现浇砼结构模板及其支撑拆除时砼强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：
a、不承重侧模板，包含梁、柱、墙侧模，在砼强度能确保其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。通常墙体大模板在常温条件下，砼强度达成1N/㎡即可拆除。
b、承重模板，包含梁、板等水平结构底模，应依据和结构同条件养护试块强度达成要求要求，方可拆除。
c、在拆模过程中，如发觉实际结构砼强度并未达成要求，有影响结构安全质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达成要求后，方可继续拆除。
d、已拆除模板及其支撑砼结构，应在砼强度达成设计砼强度标准值后，才许可承受全部设计使用荷载。当承受施工荷载效应比使用荷载更为不利时，必需经过验算，加设临时支撑。
②拆除之前必需有拆模申请，并依据同条件养护试块强度测试结果达成要求时，技术责任人方可同意拆模。
③冬期施工模板拆除应遵守冬期施工相关要求，其中关键考虑砼模板拆除后保温养护。如必需暴露在大气中，则应确保砼受冻前临界强度。
④对于大致积砼，除应满足砼强度要求外，还应考虑保温方法，拆模以后要确保砼内外温度差不超出20℃，以免发生温差裂缝。
⑤各类模板拆除次序和方法，应依据模板设计要求进行，假如模板设计无要求时，可按“先支后拆，后支先拆”次序进行，和“先拆非承重模板，后拆承重模板”及支撑次序进行拆模。
⑥拆除目标必需随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。
⑦拆模时，拆模区应设警戒线，严防有些人误入被砸伤。
⑧拆模不能采取猛撬，以致大片塌落方法拆除顶模。
2）各类模板拆除安全技术方法
①基础拆模
基坑内拆模，要注意基坑边坡稳定，尤其是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍塌。拆除目标应立即送到离基坑较远地方进行清理。
②现浇板及框架结构拆模
框架结构拆模次序以下：拆柱模斜撑和柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除侧模→拆除梁底模。拆下模板不准随意向下抛掷，要向下传输至地面。已经松动模板，必需一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面，按由上而下次序拆除，拆除最终一道拉杆，应和立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人，多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板支撑，可依据施工进度，砼强度增加情况，结构设计荷载和支模施工荷载差值经过设计确定。
八、模板拆除安全注意事项
①拆模时不要用力过猛过急，拆下来模板和支撑用料要立即运走、整理。
②拆模次序通常应是后支先拆、先支后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板拆除，事先要制订拆模方案。
③多层楼板模板支柱拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板模板支柱不得拆除，再下一层模板支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。
④快速施工高层建筑梁、板模板，比如3-5d完成一层结构，其底模及支柱拆除时间，应对所用砼强度发展情况分层进行核实，确保下层楼板及梁能安全承载。
⑤定型模板，尤其是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传输下来，不得抛掷，拆下后清理洁净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以再利用。
⑥支设阳台等悬挑形式模板应有稳定立足点。
⑦支设临空建筑物模板时，应搭设操作平台。
⑧砼板上拆模后形成临边和洞口，应按要求进行防护。
⑨拆除模板支撑前，砼强度必需达成规范要求要求，并经技术部门同意后，才能进行。
⑩拆平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按次序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。
⑾拆模时必需设置警戒区域，并派专员监护，拆模必需洁净根本，不得保留有悬空模板。
九、悬空作用时模板支撑和拆除安全注意事项
1）支模应按要求作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板。结构复杂模板、安装、拆除应严格根据施工组织设计方法进行。
2）支设高度在3m以上柱模板，四面应设斜撑，并应搭设操作平台，低于3m可用马蹬操作。
3）支设悬挑形式模板时，应有稳定立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞口时，应在安装后将洞口盖住。砼板上拆模后形成临边洞口，应按要求进行防护。
4）拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。
5）模板支撑拆除前，砼强度必需达成设计要求，并经申报同意后，才能进行。
6）拆除钢模板平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除，然后按次序拆下隔棚，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。
7）拆模时，必需设置警戒区域，并派人监护。拆模必需拆得洁净根本，不得保留有悬空模板，拆下模板要立即清理，堆放整齐。
十、模板应急预案
为了预防和降低模板坍塌安全事故中人员伤亡和财产损失，促进我部安全生产形势稳定和总结安全生产工作经验和教训，明确本单位安全生产工作重大问题和工作关键，提出预防事故思绪和措施，全方面落实“安全第一，预防为主”方针，并有针对性地采取救援方法，预防事故深入扩大，降低人员伤亡和财产损失，特制订本预案。
（一）指挥部成立安全应抢救援领导小组
组 长：陈新平
副组长：徐益新
成 员：曾庆军、陈家德、熊忠平、詹才志、张志龙
指挥部领导小组接到事故汇报后：
1 依据应抢救援预案和事故具体情况快速采取有效方法，组织抢救；
2 千方百计预防事故扩大，降低人员伤亡和财产损失；
3 严格实施相关救护规程和要求，严禁救护过程中违章指挥和冒险作业，避免救护中二次伤亡和财产损失；
4 要保护好事故现场，不得有意破坏事故现场、毁灭相关证据。
（二）预防坍塌事故方法
1、模板支架安装工程安全技术要求
（1）模板及支撑系统必需含有所需强度、刚度和稳定性，在安装时要做到正确无误；
（2）模板支架施工方案必需经过审批；安装时，必需按经过审批方案进行，严禁任意变动；
（3）新使用模板及支撑材料，应严格进行质量检验，有不合格或有损坏、缺点不得使用；
（4）使用有效方法和方法，确保支撑、支点牢靠，不产生相对移动；
（5）模板支撑系统在必需时，应加合适侧向斜撑以抵御水平推力；
（6）钢、木支撑不够长时，能够接长使用，但必需采取方法，确保其连接强度和可靠性；
（7）支撑高度采取双层支撑时，必需采取可靠有效方法，确保其