污水处理设计计算.doc
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1、第三章 污水处理厂工艺设计及计算第一节 格栅。1.1 设计说明 栅条的断面主要根据过栅流速确定,过栅流速一般为0.61.0m/s,槽内流速0.5m/s左右。如果流速过大,不仅过栅水头损失增加,还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅,如果流速过小,栅槽内将发生沉淀。此外,在选择格栅断面尺寸时,应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%,以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm。1.2 设计流量:a.日平均流量Qd=45000m3/d1875m3/h=0.52m3/s=520L/s Kz取1.4b. 最大日流量Qmax=KzQd=1.41875m3/h=2625m3/h=0.73
2、m3/s1.3 设计参数:栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速1=0.7m/s过栅流速0.6m/s 栅前部分长度:0.5m格栅倾角=60 单位栅渣量:1=0.05m3栅渣/103m3污水1.4 设计计算:1.4.1 确定栅前水深根据最优水力断面公式计算得: 所以栅前槽宽约0.66m。栅前水深h0.33m1.4.2 格栅计算说明: Qmax最大设计流量,m3/s; 格栅倾角,度();h栅前水深,m; 污水的过栅流速,m/s。栅条间隙数(n)为 =栅槽有效宽度()设计采用10圆钢为栅条,即S=0.01m。=1.04(m)通过格栅的水头损失h2h0计算水头损失; g重力加速度;K格栅受污物堵塞使水
3、头损失增大的倍数,一般取3;阻力系数,其数值与格栅栅条的断面几何形状有关,对于圆形断面, 所以:栅后槽总高度HH=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m) (h1栅前渠超高,一般取0.3m)栅槽总长度L 0.3+0.330.63L1进水渠长,m; L2栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度,m;B1进水渠宽,; 1进水渐宽部分的展开角,一般取20。图一 格栅简图1.4.3 栅渣量计算 对于栅条间距b=25.0mm的中格栅,对于城市污水,每单位体积污水烂截污物为W1=0.05m3/103m3,每日栅渣量为=0.4m3/d拦截污物量大于0.3m3/d,宜采用机械清渣。二、沉砂池采用平
4、流式沉砂池1. 设计参数设计流量:Q=301L/s(按2010年算,设计1组,分为2格)设计流速:v=0.25m/s水力停留时间:t=30s2. 设计计算(1)沉砂池长度:L=vt=0.2530=7.5m(2)水流断面积:A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2(3)池总宽度:设计n=2格,每格宽取b=1.2m0.6m,池总宽B=2b=2.4m(4)有效水深:h2=A/B=1.204/2.4=0.5m (介于0.251m之间)(5)贮泥区所需容积:设计T=2d,即考虑排泥间隔天数为2天,则每个沉砂斗容积(每格沉砂池设两个沉砂斗,两格共有四个沉砂斗)其中X1:城市污水沉砂量3m3/105
5、m3,K:污水流量总变化系数1.5(6)沉砂斗各部分尺寸及容积:设计斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为60,斗高hd=0.5m,则沉砂斗上口宽:沉砂斗容积: (略大于V1=0.26m3,符合要求)(7)沉砂池高度:采用重力排砂,设计池底坡度为0.06,坡向沉砂斗长度为 则沉泥区高度为h3=hd+0.06L2 =0.5+0.062.65=0.659m 池总高度H :设超高h1=0.3m,H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m(8)进水渐宽部分长度:(9)出水渐窄部分长度:L3=L1=1.43m(10)校核最小流量时的流速:最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/
6、1.5=200.7L/s则vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.170.15m/s,符合要求(11)计算草图如下:第三节 沉淀池3.1 采用中心进水辐流式沉淀池:图四 沉淀池简图3.2 设计参数:沉淀池个数n=2;水力表面负荷q=1m3/(m2h);出水堰负荷1.7L/sm(146.88m3/md);沉淀时间T=2h;污泥斗下半径r2=1m,上半径r1=2m;剩余污泥含水率P1=99.2%3.2.1 设计计算:3.2.1.1 池表面积3.2.1.2 单池面积 (取530)3.2.1.3 池直径 (取530m)3.2.1.4 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分离区泥水分离,该区存
7、在絮凝和沉淀两个过程,分离区的沉淀过程会受进水的紊流影响,取3.2.1.5 沉淀池部分有效容积3.2.1.6 沉淀池坡底落差 (取池底坡度i=0.05)3.2.1.7 沉淀池周边(有效)水深 3.2.1.8 污泥斗容积池底可储存污泥的体积为:3.2.1.9 沉淀池总高度H=0.47+4+1.73=6.2m3.3 进水系统计算3.3.1 单池设计流量521m3/h(0.145m3/s)进水管设计流量:0.145(1+R)=0.1451.5=0.218m3/s管径D1=500mm,3.3.2 进水竖井 进水井径采用1.2m,出水口尺寸0.301.2m2,共6个沿井壁均匀分布出水口流速 3.3.3
8、紊流筒计算 图六 进水竖井示意图筒中流速 紊流筒过流面积 紊流筒直径 3.4 出水部分设计3.4.1 环形集水槽内流量=0.145 m3/s3.4.2 环形集水槽设计采用单侧集水环形集水槽计算。设槽中流速v=0.5m/s设计环形槽内水深为0.4m,集水槽总高度为0.4+0.4(超高)=0.8m,采用90三角堰。3.4.3 出水溢流堰的设计(采用出水三角堰90)3.4.3.1 堰上水头(即三角口底部至上游水面的高度) H1=0.04m3.4.3.2每个三角堰的流量q13.4.3.3三角堰个数n13.4.3.4三角堰中心距图七 溢流堰简图六、氧化沟1.设计参数拟用卡罗塞(Carrousel)氧化沟
9、,去除BOD5与COD之外,还具备硝化和一定的脱氮除磷作用,使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2座,按最大日平均时流量设计,每座氧化沟设计流量为Q1=10000m3/d=115.8L/s。总污泥龄:20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLSS=2700曝气池:DO2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化,可利用氧2.6mgO2/NO3N还原0.9 0.98其他参数:a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脱氮速率:qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSSdK1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余碱度
10、100mg/L(保持PH7.2):所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化;产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原硝化安全系数:2.5脱硝温度修正系数:1.082.设计计算(1)碱度平衡计算:1)设计的出水为20 mg/L,则出水中溶解性20-0.7201.42(1e-0.235)=6.4 mg/L2)采用污泥龄20d,则日产泥量为: kg/d 设其中有12.4为氮,近似等于TKN中用于合成部分为: 0.124550.8=68.30 kg/d 即:TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于还原的NO3-N =25.17-11=
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