施工电梯工字钢附着安装方案.doc

中电长城大厦施工总承包工程项目
施工电梯工字钢附着安装方案

编制人：
审核人:
审批人：
中建三局中电长城施工总承包项目部
2016年12月01日
20 / 21
目录
1 编制依据 2
2 工程概况 2
3 施工工艺 3
4 安全组织技术保证措施 10
5 扣件式满堂脚手架安全计算书 11

1 编制依据
（1）中电长城大厦项目《南、北塔高层施工升降平台施工方案》；
（2）中电长城大厦项目《施工电梯安装方案》；
（3）《钢结构工程施工规范》（GB50755-2012）；
（4）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；
（5）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（JGJ 82-2011）。
2 工程概况
2.1 爬架、施工电梯附墙钢梁概况
因本工程南北塔楼安装施工电梯，在大堂部位需安装附墙钢梁。施工电梯在南塔楼C×5~7轴，北塔楼P×9~11轴+9.000m标高处各架设两根50#C工字钢梁。

施工电梯架设工字钢梁位置
2.2 钢梁及混凝土结构连接
工字钢及H型钢均通过连接板及混凝土柱/梁连接。施工电梯附墙部位由于及工字钢相连接的混凝土柱已施工完，需钻孔采取植筋的方式将连接板及混凝土柱连接，具体见下图：

工字钢及混凝土柱连接大样
3 施工工艺
3.1 施工准备
3.1.1 材料准备
编号
截面形式
典型截面
使用部位
GL2

50#C工字钢
施工电梯附墙梁

3.1.2 劳动力配备
拟配备劳动力计划如下：
序号
工种
数 量
1
起重工
2
2
电焊工
4
3
气焊工
2
4
测量工
2
5
铆工
2
6
普 工
2
7
电 工
1
合计
15

3.1.3 机械设备
序号
设备名称
型号规格
数量
国别产地
用于施工部位
1
塔式起重机
C7050
1台
中国
钢梁吊运
2
塔式起重机
S315K18
1台
中国
钢梁吊运
3
汽车式起重机
QY25
1台
中国
钢梁吊装
4
CO2焊机
NB-500
4台
/
钢梁焊接
5
交直流焊机
ZX-500
2台
/
钢结构焊接
6
经纬仪
J2
1台
中国
测量
7
水准仪
DS3
1台
中国
测量
3.2 主要施工方法
3.2.1 锚板植筋
植筋的施工流程：
弹线定位→钻孔→洗孔→钢筋处理→注胶→植筋→固化养护。
用冲击钻钻孔，钻头直径应比钢筋直径大4～ 8mm左右，钢筋直径为Φ18，钻头选用φ22的合金钻头。钻孔深度按照图纸要求深度360mm钻孔。
洗孔是植筋中最重要的一个环节，因为孔钻完后内部会有很多混凝土灰渣垃圾，直接影响植筋的质量，所以孔洞应清理干净。可用空压机吹出浮沉，保证孔内干燥无积水。
清孔完成后方可注胶，灌注方式应不妨碍孔洞中空气排出。锚固胶要选用合格的植筋专用胶水，使钢筋植入后孔内胶液饱满，又不能使胶液大量外流，以少许粘结剂外溢为宜，孔内注胶达到孔深的1/3。
孔内注完胶后应立即植筋。将钢筋缓慢插入孔内，同时要求钢筋旋转，使结构胶从孔口溢出，排出孔内空气，钢筋外露部分长度100mm。植筋施工完毕后２４小时之内严禁有任何扰动，以保证结构胶的正常固化。
3.2.2 钢梁吊运

施工电梯附墙钢梁吊运图
3.2.3 钢梁安装
（1）施工电梯附墙工字钢
南塔楼施工电梯附墙工字钢安装时，工字钢支座处结构柱已施工完毕，需先对工字钢安装部位连接板处植筋，连接板安装好之后，在钢梁两端搭设操作平台。选用25吨汽车吊吊装工字钢，汽车吊位于6轴处，距离C轴9米，侧方作业，选用17.1米臂长，起重半径10米，起重量5.8吨，钢梁重0.9吨, 吊车支腿垫板为1200mm*1200mm*22mm,支腿处楼板所受荷载为：【23.5（吊车重）+0.9(钢梁重) 】/(1.2*1.2*4)=4.24吨/m2根据本工程图纸结构总说明：人防地下室顶板等效静荷载为55KN/m2,人防地下室顶板满足钢梁吊车安装起重要求。
钢梁安装工人在操作平台上进行安装、焊接。

南塔施工电梯附墙钢梁安装示意图
北塔楼施工电梯附墙工字钢安装时，工字钢支座处结构柱已施工完毕，需先对工字钢安装部位连接板处植筋，连接板安装好之后，在钢梁两端搭设操作平台。选用25吨汽车吊吊装工字钢，汽车吊位于栈桥板上，吊车支腿垫板为1200mm*1200mm*22mm，距离P轴8米，侧后方作业，吊装10~11轴钢梁选用17.1米臂长，起重半径10米，起重量5.8吨，钢梁重0.9吨。吊装9~10轴钢梁选用24.4米臂长，起重半径15米，起重量2.9吨，钢梁重0.9吨。支腿处楼板所受荷载为：【23.5（吊车重）+0.9(钢梁重) 】/(1.2*1.2*4)=4.24吨/m2根据本工程栈桥板使用设计荷载为50KN/m2,栈桥板满足钢梁吊车安装起重要求。
钢梁安装工人在操作平台上进行安装、焊接。

北塔施工电梯附墙钢梁安装示意图

4 安全组织技术保证措施
1、防止高空坠落
（1）现场施工人员必须持证上岗，进入现场均应戴安全帽，高空作业人员应佩戴安全带，并要高挂低用，并系在安全可靠的地方，现场作业人员穿好防滑鞋。
（2）吊装工作区应有明显标志，并设专人警戒，非吊装现场作业人员严禁入内，起重机工作时，起重臂下严禁站人，同时避免人员在吊车起重臂回转半径内停留。
（3）登高用梯子、吊装操作平台应牢靠，移动操作平台时，上面严禁站人。
（4）吊装时，高空作业人员应站在操作平台、吊篮、梯子上作业，吊装钢梁时在其上弦加设安全防护支架，并在人员工作上方拉安全钢丝绳，以便施工人员在梁上弦上能安全操作，严禁在未加固的构件上行走。
（5）高空操作必须配戴安全带，穿绝缘软底鞋，并作好安全措施。
（6）人手脚必须远离移动重物及起吊设备。吊物和吊具下不可站人。
2、防止高空坠物伤人
（1）高空作业人员所携带各种工具。螺栓等应在专用工具袋中放好，在高空传递物品时，应挂好安全绳，不得随便抛掷，以防伤人。
（2）吊装时不得在构件上堆放或悬挂零星物件，零星物品应用专用袋子上下传递。
（3）构件绑扎必须牢固，起吊后应通过构件的重心位置。吊开时应平稳，避免振动或摆动，在构件就位或固定前，不得解开吊装索具，以防构件坠落伤人。
（4）起吊构件时，速度不能太快，不能在高空停留太久，严禁猛开、降，以防构件脱落。
（5）构件安装后，应检查各构件的连接和稳定情况，当连接确定安全可靠，方可松钩、卸索。
（6）吊装高空对接构件时需绑好防溜措施。控制其方向。
（7）雨天作业时，应采取必要的防滑措施，夜间作业应有充足的照明。
（8）特别指出，对于夹层吊装时的松钩、卸索，施工人员应在稳固可靠的梯子上。
（9）严禁在高空向下抛掷物料。
3、起重设备作业要求：
（1）吊装时吊机应有专人指挥，指挥人员应位于吊机司机视力所及地点，应能清楚地看到吊装的全过程，起重工指挥手势要准确无误，哨音要明亮，吊机司机要精力集中，服从指挥，并不得擅自离开工作岗位。
（2）吊装过程中因设备出现故障时中断作业时，必须采取措施进行处理，不得使构件长时间处于悬挂状态。
（3）风力中≥6级时禁止吊装作业。
（4）非司机人员不能擅自进入驾驶室，起重机停止作业时，应刹往回转及行走机构。
（5）起重设备不通话在斜坡道上工作，不允许起重机高低相差太多。
（6）如场地条件差，土质松软，履带吊机虽有走道板铺垫，但雨后土质会变得更松软，为防止履带吊车行走和吊装时倾倒，现场需有其他机械配合进行再次平整、压实，避免发生事故。
5 扣件式满堂脚手架安全计算书
5.1 一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011
5.2 计算参数
基本参数
满堂脚手架的宽度B(m)
2.4
满堂脚手架的长度L(m)
21.3
满堂脚手架的高度H(m)
7.7
主楞及立杆连接方式
单扣件
剪刀撑（含水平）布置方式
普通型
立柱纵向间距la(m)
1.12
立柱横向间距lb(m)
0.9
水平杆步距h(m)
1.65
次梁间距e(mm)
300
计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
材料参数
架体钢管类型
Ф48×3
脚手板类型
木脚手板
栏杆、栏板类型
栏杆、竹串片脚手板挡板
底座形式
底座
次梁类型
圆钢管
次梁自重标准值gkc(kN/m)
0.033
主梁类型
圆钢管
架体底部垫板面积A(m^2)
0.2
荷载参数
材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)
0
施工均布活荷载Q2(kN/m2)
2
架体是否封闭密目网
否
密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)
/
脚手板自重标准值g1k(kN/m2)
0.35
栏杆自重标准值g2k(kN/m)
0.17
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
广东(省)深圳市(市)
地面粗糙度类型
/

（图1） 平面图

（图2） 剖面图1
5.3 次楞验算
恒荷载包括次楞自重gkc、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。
次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨布置计算。
5.3.1 强度验算
恒荷载为：
g1=1.2[gkc+g1ke ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m
活荷载为：
q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(0+2)×300/1000=0.84kN/m
计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图1

（图5） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax= 0.126kN·m
σ=Mmax/W=0.126×106/(1×4.493×103)=28.075N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
5.3.2 挠度验算
挠度验算荷载统计：
qk=gkc+g1ke + (Q1+Q2)e
=0.033+0.3×300/1000+(0+2)×300/1000=0.723kN/m

（图7） 正常使用极限状态下的受力简图

（图8） 次梁变形图(mm)
νmax=0.353mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm
满足要求
5.3.3 支座反力计算
承载能力极限状态下支座反力为：R=1.239kN
正常使用极限状态下支座反力为：Rk=0.891kN
5.4 主梁验算
按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简图
5.4.1 抗弯验算

（图10） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax= 0.3kN·m
σ=Mmax/W= 0.3×106/(4.493×103)=66.773N/mm2≤[f]= 205N/mm2
满足要求
5.4.2 挠度验算

（图12） 简图

（图13） 主梁变形图(mm)
νmax=0.566 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm
满足要求
5.4.3 支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：
Rmax=4.08kN
5.5 扣件抗滑移计算
由上知最大扣件滑移力为Rmax=4.08kN
Rmax=4.08kN≤[R]= 8 kN
满足要求
5.6 立柱验算
5.6.1 长细比验算
验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距
l0=kμh=1×2.089×1.5=3.133
则长细比为：
λ=l0/i=3.133×1000/(1.59×10)=197.075≤[λ]=210
满足要求
5.6.2 立柱稳定性验算
λ=l0/i=197.075
根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.186
N1= Rmax+1.2×H×gk =4.08+1.2×7.7×3.33/100=4.387kN
f=N1/(φA)=4.387×1000/(0.186×4.24×100)=55.678N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求