黄河廉庄公路桥初步设计与施工图设计.doc

图书分类号：

密 级：

毕业设计(论文)

废黄河廉庄公路桥初步设计与施工图设计
The Abandoned The Yellow River Lian Zhuang Road Bridge Preliminary Design And Construction Drawing Design

学生姓名
李x
学院名称
土木工程学院
专业名称
道路桥梁隧道工程
指导教师
孙韬

2014年
5月
16日

徐州工程学院学位论文原创性声明
本人郑重声明： 所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用或参考的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品或成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标注。
本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。
论文作者签名： 　　 日期： 　　 年 　月　 日
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论文作者签名： 　　 导师签名： 　　
日期： 　 年 　月　 　日 日期： 　　 年 　月　 日

I

徐州工程学院毕业设计(论文)

摘要
本设计是废黄河廉庄公路桥初步设计与施工图设计 ,本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则以及设计要求和地质情况初步拟定了以下几个方案：1、预应力混凝土连续梁桥2、拱桥3、连续刚构桥。最后从施工等多方面考虑比较确定最终方案为预应力混凝土连续梁桥。 
连续梁桥是工程上广泛使用的一种桥型，它不但具有可靠的强度，刚度及抗裂性，而且具有行车舒适平稳，养护工作量小，设计及施工经验成熟的特点。设计一座桥梁必须从桥跨布设，尺寸拟定，钢束布置以及施工方法等方面综合考虑，还要充分考虑设计参数和环境影响。 
本设计采用主桥14+32+14m的预应力混凝土连续箱梁，施工方式是悬臂施工法。本设计主要阐述了该桥的设计和计算过程，主要运用桥梁博士软件进行计算。首先进行的是方案比选，对主桥进行总体结构设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算，再进行强度、应力及变形验算，最后进行下部结构的计算及验算。 
关键词： 预应力混凝土；连续梁桥

Abstract
This design is the waste Huang Helian zhuang road bridge preliminary design and construction drawing design, in line with "safe, economic, beautiful, practical" eight principles and design requirements and geology preliminary drawn up the following solutions: 1, prestressed concrete continuous girder bridge, 2,arch bridge 3, continuous rigid frame bridge. From construction aspects of consideration and comparison to determine the final plan for prestressed concrete continuous girder bridge.
Continuous girder bridge is a bridge which widely used in engineering, it not only have solid strength, stiffness and crack resistance, and are characterized by their smooth driving comfort, maintenance workload is small, the characteristics of the mature design and construction experience. Design must be from a bridge across a bridge layout, size, steel beam layout and construction method and so on comprehensive consideration, but also give full consideration to design parameters and environmental impact.
This design adopts the main 14 + 32 + 14 m prestressed concrete continuous box girder, the construction way is the cantilever construction method. This design mainly elaborated the bridge design and calculation process, the main use Dr Bridge software to calculate. First scheme comparison, the overall structure of the main design, and then on the upper structure internal force and reinforcement calculation, for strength, stress and deformation calculation, finally the bottom structure is calculated and checked.
Keywords: Prestressed concrete; Continuous girder bridge

目录
第一章 方案比选 1
1.1工程概况...........................................................................................1
1.2自然地理概述....................................................................................1
1.2.1地形地貌，水文和气候...................................................................1
1.2.2地基土构成与特征.........................................................................1
1.2.3地下水及水土腐蚀性......................................................................3
1.3方案初选.....................................................................................3
1.4 方案比较 3
1.4.1 实用性比较 3
1.4.2 安全性比较 4
1.4.3 经济性比较 4
1.5方案确定 5
第二章 结构设计 6
2.1设计资料 6
2.1.1方案简述 6
2.1.2设计依据 6
2.2上部构造主梁细部尺寸 7
2.2.1 主梁尺寸拟定 7
2.2.2截面特性及单元重量计算成果表 8
2.3荷载内力计算 8
2.3.1建模及数据输入 8
2.3.2.全桥施工阶段划分 9
2.3.3.施工过程模拟 9
2.4 计算结果及数据处理 10
2.4.1恒载内力 10
2.4.2 活载内力 11
2.5 荷载组合及其原理 16
2.5.1原理 16
2.5.2内力组合表 19
第三章 预应力钢束数量的估算及其布置 20
3.1 预应力钢束数量的估算 20
3.2预应力钢束布置 21
3.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束位置 21
3.2.2钢束计算 24
第四章 预应力损失的计算 27
4.1 预应力损失计算 27
4.1.1摩擦预应力损失 27
4.1.2锚具变形钢筋回缩引起的预应力损失 28
4.1.3 钢筋松弛引起的预应力损失 31
4.1.4混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 32
4.1.5有效预应力 35
第五章 持久状况承载能力极限状态计算 36
5.1 承载能力极限状态计算理论 36
5.2 承载能力极限状态计算 37
5.3 验算最小配筋率（跨中截面） 40
第六章 持久状况正常使用极限状态计算 41
6.1 全预应力混凝土构件抗裂验算 41
6.2 全预应力混凝土构件抗裂验算 41
第七章 持久状况构件的应力计算 43
7.1 持久状况截面应力验算理论 43
7.2 持久状况截面应力验算 44
第八章 短暂状况构件的应力计算 46
8.1 短暂状况截面应力验算理论 46
8.2 短暂状况截面应力验算 46
第九章 变形验算 49
9.1 由预加力引起的跨中反拱度 49
9.2 正常使用阶段的挠度计算 49
9.3 结构刚度验算 50
9.4 预拱度的设置 50
第十章 桥梁下部结构设计 51
1.桥墩  51
2.桥台 51
3.设计资料 51
4.盖梁、桥墩台尺寸 53
5.桩长及桩筋设计注意事项 53

专题论文....................................................................................................56
总结 60
致谢 61
参考文献 62

V

前言
毕业即将来临，毕业设计是目前教学计划中的一个重要环节，是在完成学校所有规定的基础课、专业基础课和专业课后进行的，是培养学生综合运用所学的基础知识和专业知识能力的综合体现。毕业设计主要进行了桥梁的结构内力计算，预应力筋的配置设计，截面应力、挠度验算以及训练了手工制图和CAD制图的基本技能和方法。本设计所采用的是预应力钢筋混凝土连续箱梁桥。主要依据《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）[简称《公预规》]和《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)[简称《桥规》]并借助迈达斯，桥梁博士等软件进行内力计算，得出各控制截面的内力组合结果，并利用组合结果进行配筋、验算。桥梁施工方法的设计是根据当地的地形条件，施工设备和能力以及工程的可行性而进行的。
在老师的悉心指导下，独立地、系统地完成废黄河廉庄公路桥初步工程设计，从而熟悉了解并且掌握一个工程设计的始末，根据大学四年已学的基础课程，进一步完善考虑、讨论、分析和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所适当的做一点创新，更好更全面的做好这次设计。
通过本次的毕业设计，我对桥梁工程设计的过程及内容有了一个全面系统的了解。但是在废黄河廉庄公路桥初步设计中也许会有设计不到位的情况，敬请指导老师和各位同学指正！

VI

61

（4）粘土：灰黄色，褐黄色，可塑～硬塑状态，中等～中偏低压缩性，含铁锰结核，土性较好；该层在桥址区总体分布较连续，层厚2.8m～8.1m；地基容许承载力地基容许承载力=200～260kPa，钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=50～70kPa。
（5）中粗砂：灰黄色，饱和，中密～密实状态，局部混亚粘土；层厚4.1m～7.0m；地基容许承载力=170～250kPa，钻孔灌注桩桩周土极限摩阻力=45～60kPa。
（6）含碎石、砾石亚粘土：灰黄色，棕黄色，可塑；碎石成份为石英砂岩；呈次圆状～次棱角状，含量20～40%，部分为含碎石、砾石中粗砂；层厚2.9m～4.0m 。
（7）全风化花岗岩：黄色带粉红的，结构已破坏，矿物蚀变强，岩芯呈长柱状，手可折断，可捏碎，碎后呈散体砂状；天然状态单轴抗压强度0.1～0.4MPa；饱和状态下崩解；地基容许承载力=220～350kPa；钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=55～70kPa。
（8）强风化花岗岩：黄色带粉红的，块状结构；岩芯呈柱状～短柱状，岩芯蚀变较强，锤击声较哑；天然状态单轴抗压强度1.5～8.3MPa；饱和状态下大部分试样崩解，未崩解的饱和单轴抗压强度4.0～5.0MPa；地基容许承载力=450～1000kPa；钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=80～120kPa。
（9）弱风化花岗岩：黄色，块状构造；岩芯呈长柱状夹碎块状，偶见陡倾角裂隙，裂隙面由方解石脉充填，岩石蚀变较强；天然状态下单轴抗压强度15.0～32.0 MPa；饱和状态下部分崩解，未崩解的饱和单轴抗压强度6.0～18.0MPa；地基容许承载力=1800～3000kPa；钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=160～200kPa。
（10）强风化石英砂岩或泥质粉砂岩：此两岩层强度以及水稳性均较差，局部夹有弱风化石英砂岩段；石英砂岩为灰白色，细粒结构，厚层状构造，岩芯以碎块状为主，裂隙较发育，裂隙面由泥质充填或铁锰质渲染，锤击易沿裂隙裂开，质坚硬；地基容许承载力=600～1000kPa；钻孔灌注桩周土的极限摩阻力=85～120kPa；泥质粉砂岩为灰白色，泥质粉砂岩为灰白色，泥砂质结构，泥钙质胶结，厚层状构造；岩芯呈长柱状，质较软，岩芯可掰断；天然状态单轴抗压强度1.9～2.4MPa；饱和状态下部分崩解；地基容许承载力=600～1000kPa；钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=75～100kPa。
（11）弱风化石英砂岩：灰色，灰白色，细粒砂状结构，厚层状构造，硅质胶结；岩芯呈柱状夹碎块状，质坚硬～硬，锤击声脆，裂隙发育，裂隙面有铁锰质渲染，局部有泥质充填；天然状态单轴抗压强度54～94MPa；饱和单轴抗压强度74～83MPa；地基容许承载力=2000～3000kPa；钻孔灌注桩桩周土的极限摩阻力=180～200kPa。
各层岩土层的具体分布情况可具体参见本工程地质纵断面图以及工程地质钻孔综合成果表。
1.2.3地下水及水土腐蚀性
场地地下水对混凝土有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋长期浸水具微腐蚀性，干湿交替有微腐蚀性；表层土对混凝土有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。
1.3方案初选
根据桥址的地形地貌、水文地质条件、以及桥梁主跨等技术标准的要求，初拟出不同结构体系的桥型。“安全适用、经济合理”为宗旨并结合其它因素综合考虑，初拟方案。
第一方案——连续刚构桥预应力混凝土连续梁桥
此方案的桥跨布置为14+32+14, 桥全长60。
第二方案——上承式拱桥
结构形式：主拱圈采用混凝土箱型拱。桥面连续，桥台采用重力式U形桥台，采用浆砌片石，既可满足受力要求，又可节大量混凝土和钢筋。桥型美观度：桥型美观，适于险峻的峡谷地段。
施工方法：分节段吊装施工。优缺点：受力好，节约钢筋用量，跨径大施工难度较大，上部梁段多，对行车舒适不利。
第三方案——预应力混凝土连续梁桥
此方案的桥跨布置为14+32+14, 桥全长60。

1.4方案比较
1.4.1 实用性比较
废黄河廉庄公路桥初步设计方案进行比较：
1. 预应力混凝土连续梁桥：这种型式的桥梁变形小，伸缩缝少，结构刚度大，动力性能好，最主要的是主梁性能好，主梁变形挠曲线平缓，另外行车通畅，平顺，安全，更好的满足交通运输要求，施工工艺简单，符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
2. 连续刚构桥：这种型式的桥梁行车通畅，平顺，安全，满足交通要求，而且施工技术比较成熟，容易保证工程质量，并且桥梁下净空值比较大，能够满足通航性能的要求，但是此处地质条件不好，墩高小，跨径大，温差大使混凝土收缩产生较大位移，对桥墩不利，不符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
3.上承式拱桥：拱桥是我国公路上使用很广的一种桥型。拱桥不仅可以利用钢、钢筋混凝土等材料来修建，抗风性能好，但是拱桥上部结构自重较大，下部结构工程量大，地质条件要求高，不符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
1.4.2 安全性比较
1. 预应力混凝土连续梁桥：这种型式的桥梁技术比较成熟，容易计算，施工工艺简单，而且桥梁的质量好，整体性能也比较好，刚度大，能够保证工程本身安全，行车性能也比较良好，满足交通运输安全要求，符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
2. 连续刚构桥：这种型式的桥梁一般将墩做成薄壁墩，但桥墩的刚度比较小，很难承受船舶的撞击力，而且基础沉降对结构影响大，不符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
3.上承式拱桥：在满足桥下净空要求时，上承式拱的曲线底面将增加桥面高程，当其用于城市立体交叉平原地区时，将增加接线的工程量或桥面纵坡，既增大造价又对行车不利，不符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
1.4.3 经济性比较
1. 预应力混凝土连续梁桥：基础施工复杂，需要大型支座和较多预应力钢筋，但是施工技术简单，成熟，容易掌握，需要的机械少，大大降低了工程施工成本，价格低廉，桥梁完成后养护费用较少，符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
2. 连续刚构：不需要支座，施工工艺较简单，符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
3.上承式拱桥：施工工序较多，建桥时间长，一般情况下未能采用高度机械化和工业化的建造方法，辅助设备和劳动力用量多，增加了造价，不符合废黄河廉庄公路桥设计、施工。
1.5方案确定
通过以上的方案比选，综合考虑该桥的经济性、技术性、施工可行性及实用性选择第三方案（连续梁桥方案）为最后的实施方案，其优点如下：
施工工艺：悬臂挂梁施工法，混凝土连续梁桥施工期间抗风能力强，在施工期间可以不需要附加的抗风措施，降低混凝土长悬臂施工时抗风带来的风险。

第二章 结构设计
本章主要介绍桥梁的结构设计。桥梁结构设计包括桥梁上部结构和桥梁下部结构设计。桥梁上部结构设计的包括：截面尺寸的拟定，内力计算（恒载内力、活载内力和内力组合），配筋设计，施工阶段和使用阶段的应力验算，最终承载力极限状态强度验算、刚度验算，预拱度设置等。下部结构设计的主要内容为桥墩（台）的设计。本章详细介绍了设计资料及上部构造主梁的细部尺寸。

2.1设计资料
2.1.1方案简述
本设计采用主桥14+32+14m的预应力混凝土连续箱梁。具体尺寸为截面梁高2.2m，为主跨径的1/15；采用实桥墩，桥墩高度为8m。
2.1.2设计依据
1.主要技术指标
A.主跨：32m
B.桥面净宽：净宽18m，桥面设计为双向4车道，为单箱单室。
C.技术标准：设计荷载为公路-I级；环境标准为I类环境；设计安全等级为二级。
D.相关参数：体系均匀升温25℃和降温20℃，同时需考虑不均匀温差；人行栏杆每侧重量分别为1.5kN/m，单侧防撞栏为7.0kN/m，桥面铺装用8cm厚防水混凝土＋8cm厚沥青混凝土。
2.材料参数
A.上部结构混凝土采用C55，C55混凝土强度指标：
抗压强度设计值,
抗拉强度设计值,
弹性模量。
B.桥面铺装及下部结构混凝土采用C35，C35混凝土强度指标：
抗压强度设计值，
抗拉强度设计值,
弹性模量。
C.预应力钢筋采用标准强度为1860Mpa的低松弛钢绞线，张拉控制应力取为0.75，预应力筋的锚固方式为群锚，按后张法施工。强度指标为：
抗拉强度标准值，
抗拉强度设计值，
弹性模量。
D.普通钢筋采用HRB400钢筋。其强度指标为：
抗拉强度设计值，
弹性模量，
箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为
抗拉强度设计值，
弹性模量。
3.设计依据
A.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。
B.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。

2.2上部构造主梁细部尺寸
2.2.1 主梁尺寸拟定
根据已成桥资料及《梁桥》、《桥梁工程》（上册）手册有关连续箱梁桥截面形式及尺寸的相关内容，拟定主梁尺寸如下：
桥梁单幅采用单箱单室主梁截面，箱顶宽18m，底面宽11m。
由于是等截面梁，故梁底采用直线。底板厚为50cm，腹板厚为60cm，顶板厚为30cm。设横隔板四道（两个支点各设两道），板厚40cm，中间留有尺寸为130cm×100cm的人道。

图1-2 边跨端部和跨中处截面 单位（cm）

2.2.2截面特性及单元重量计算成果表
表1-1单元数量列表
单元号
左梁高
左面积
左单位重
右梁高
右面积
右单位重
单元重量
1
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
4
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
8
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
16
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
24
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
27
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684
30
2.2
17.3
342
2.2
17.3
342
684

2.3荷载内力计算
2.3.1建模及数据输入
废黄河廉庄公路桥初步设计采用《桥梁博士》软件进行内力分析计算。
单元划分
根据施工情况及构造要求，全桥共分为30个单元，31个截面。具体划分情况如下：

图2-1 计算简图

图2-2 全桥立面模型

图2-3 控制截面位置图

2.3.2.全桥施工阶段划分
为了方便全桥施工，现采用《桥梁博士》软件计算出了全桥上部结构控制截面的几何特性，具体情况如下：
表2-1 控制截面几何信息
节点
Ec　（）
Ao　（）
　I（）
　Y （）
1（边跨端部）
3.45E+04
13.68
9.67`
1.87
4（边跨1/2L）
3.45E+04
13.68
9.67
1.87
8（根部）
3.45E+04
13.68
9.67
1.87
12(主跨1/4L)
3.45E+04
13.68
9.67
1.87
16（主跨1/2L）
3.45E+04
13.68
9.67
1.87

2.3.3.施工过程模拟
废黄河廉庄公路桥采用悬臂施工法，模拟施工如下：
0号块采用现浇，其余号梁段采用挂篮施工，然后悬臂现浇边跨及中跨，最后合拢中跨。本次设计为简单起见，全桥共分3个施工阶段，第一施工阶段为梁体施工阶段，第二阶段为桥面铺装阶段，第三阶段为随后的养护及运营阶段。
横隔板在全桥截面计算中已经计入，故此处不必重复计算，
人行栏杆，
防撞栏，
桥面铺装层，
施工阶段每延米重度为。

2.4 计算结果及数据处理
所有数据输完并检查无误后，进入结构计算模块，输出单元截面内力如下表所示：
2.4.1恒载内力
表2-2 控制截面结构重力表
节点

1
0
645
4
-2290
-1410
8
-24500
5470
12
-8350
-2740
16
19300
0

表2-3 控制截面第一阶段永久荷载结构内力表
节点

1
0
645
4
-2290
-1410
8
-24500
5470
12
8350
2740
16
19300
0

恒载内力作用下，结构弯矩图：
图2-4 结构弯矩图

恒载内力作用下，结构剪力图：

图2-5 结构剪力图

2.4.2 活载内力
a.冲击系数
冲击系数值可按下式计算：
当时，
当时，
当时，
式中 ——结构基频（Hz）。
桥梁结构的基频反映结构的建筑材料、尺寸、类型等动力特性内容，直接反映冲击系数与桥梁结构间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，结构尺寸与跨径是否有差别，在桥梁结构的基频相同，同样条件的汽车荷载下，就可以得到基本相同的冲击系数。
桥梁的自振频率宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，没有更精确方法计算时，可采用下列公式估算：
（2-1）
（2-2）
（2-3）
式中 —结构的计算跨径（）；
—结构材料的弹性模量（）；
—结构跨中截面的截面惯矩（）；
—结构跨中处的单位长度质量（），当换算为重力计算时，其单位应为（）；
—结构跨中处延米结构重力（）；
—重力加速度，。
计算连续梁的冲击力引起的正弯矩、剪力效应时，采用；冲击力引起的负弯矩效应时，采用。
废黄河廉庄公路桥初步设计计算跨径取32m，弹性模量，计算得出跨中截面惯性矩，截面面积，将数据代入上式：

由于,所以冲击系数按公式计算，则

结构的安全等级为二级其重要性系数取1.0；人群荷载标准值3.5

图2-6 边跨端部截面内力影响线

图2-7 边跨1/2L截面内力影响线

图2-8 根部截面内力影响线

图2-9 主跨L/4截面内力影响线

图2-10 跨中截面内力影响线

b.汽车活载作用下结构内力表

表2-4 控制截面汽车结构内力表
节点

1
0
0
4
-153
1090
8
-18.5
133
12
24.5
1260
16
-159
2010

表2-5 控制截面汽车结构内力表
节点

1
0
0
4
-131
709
8
361
-1600
12
18.5
-254
16
12.8
-146

表2-6 控制截面汽车结构内力表
节点

1
396
0
4
193
992
8
459
-806
12
340
955
16
202
1620

表2-7 控制截面汽车结构内力表
节点

1
-131
0
4
-217
563
8
-18.5
133
12
-79.8
1060
16
-205
1640

c.人群活载作用下结构内力表
表2-8 控制截面人群结构内力表
节点

1
0
0
4
2.69
114
8
-1.84
15.2
12
39.5
158
16
-0.525
327

表2-9 控制截面人群结构内力表
节点

1
0
0
4
-24.7
-148
8
85.8
-389
12
1.84
-28.9
16
0
-28.4

表2-10 控制截面人群结构内力表
节点

1
34.2
0
4
10.7
66.1
8
85.8
-389
12
47.1
69.7
16
19.8
149

表2-11 控制截面人群结构内力表
节点

1
-24.7
0
4
-32.5
-100
8
-1.84
15.2
12
-5.23
59.8
16
-20.1
149

2.5 荷载组合及其原理
2.5.1原理
根据《公路桥涵设计通用规范》 （JTGD60—2004）规定有以下两种组合：
a.承载能力极限状态的效应组合
根据“桥规”采用以下两种作用效应组合：
a)基本组合：永久作用与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式：
（2-4）
或 （2-5）
式中
Sud——承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；
——结构重要性系数
——第i个永久作用效应的分项系数；
——第i个永久作用效应的标准值和设计值；
——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数；
——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；
——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数；
——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第j个可变作用效应的标准值和设计值；
——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数。
根据以上条文本设计采用以下三种组合：
组合Ⅰ 1.2（1.0）×恒+1.4×汽
组合Ⅱ 1.2（1.0）×恒+1.4×汽+0.8 ×1.4×人群
组合Ⅲ 1.2（1.0）×恒+1.4×汽+0.8 ×1.4×（人群+温升或温降）
b)偶然组合：永久作用标准值、可变作用某种代表值、一种偶然作用标准值效应相结合。偶然作用的效应分项系数取1.0；与偶然作用同时出现的可变作用，根据观测资料和工程经验取适当的代表值。地震作用标准值及其表达式按《公路工程抗震设计规范》（JTGD60—2004）规定采用。
b.正常使用极限状态的效应组合
根据“桥规”不同的设计要求，采用以下两种效应组合：
a)作用短期效应组合：永久作用标准值与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式：
（2-6）
式中
Ssd——作用短期效应组合设计值；
——第j个可变作用效应的频遇值系数；
SQjk——第j个可变作用效应的频遇值。
b)作用长期效应组合：永久作用标准值与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式：
（2-7）
式中
Sld——作用长期效应组合设计值；
——第j个可变作用效应的准永久值系数；
SQjk——第j个可变作用效应的准永久值。

表2-12 极限状态内力组合值
节点
内力
最大剪力
最小剪力
最大弯矩
最小弯矩
1
剪力
1370
434
645
774
弯矩
0
0
0
0
4
剪力
-1130
-2030
-1620
-1900
弯矩
-823
2070
-638
-3900
8
剪力
7300
5440
5440
7170
弯矩
-30900
24300
-24300
-32100
12
剪力
3810
2620
3360
2760
弯矩
1140
9900
12000
7960
16
剪力
305
-309
-223
17.9
弯矩
21700
25600
26300
19100

表2-13 正常使用状态内力组合值
节点
内力
最大剪力
最小剪力
最大弯矩
最小弯矩
1
剪力
817
583
645
645
弯矩
0
0
0
0
4
剪力
-1330
-1510
-1470
-1470
弯矩
-1860
-2100
-1810
-2630
8
剪力
5690
5460
5460
5650
弯矩
-25000
-24400
-24400
-25300
12
剪力
2890
2700
2760
2740
弯矩
8760
8790
8910
8230
16
剪力
88.6
-90
-63.9
5.1
弯矩
20000
20000
20200
19200

2.5.2内力组合表
表2-14 内力组合表
节点
内力
极限组合
标准组合
最大
最小
最大
最小
1
剪力
1370
434
817
583
弯矩
0
0
0
0
2
剪力
444
-258
101
-102
弯矩
1610
220
863
482
3
剪力
-345
-1130
-614
-799
弯矩
1270
-960
260
-385
4
剪力
-1130
-2030
-1330
-1510
弯矩
2070
-3900
-1810
-2630
5
剪力
-1900
-2930
-2030
-2210
弯矩
-4220
-8490
-5330
-6240
6
剪力
-2660
-3830
-2740
-2920
弯矩
-9440
-14700
-10300
-12200
7
剪力
-3400
-4730
-3440
-3630
弯矩
-16200
-22600
-16700
-17600
8
剪力
7300
5440
5690
5460
弯矩
-24300
-32100
-24400
-25300
9
剪力
6250
4760
4990
4780
弯矩
-13800
-18700
-14100
-14700
10
剪力
5560
4050
4290
4090
弯矩
-4520
-7280
-5100
-5600
11
剪力
4690
3530
3590
3400
弯矩
3930
1710
2570
2050
12
剪力
3810
2620
2890
2700
弯矩
12000
1140
8910
8230