混凝土桥面板局部荷载作用下承载性能研究.pdf

， ， 城糖建 设 基金项目 东 莞市 科技计划 对非金属 筋材桥梁结构工作性能的 研究) ( 2 0 0 8 1 0 8 1 0 1 0 2 4 ) 混凝土桥面板局部荷 作用下承载性能研究 R e s e a r c h O 11 B 嘲P 鼍 嘲mc e城 C o B c r e t e B r i d p H 嚷 嘶 郑愚李春红 1 前言 在 前期 的研 究工作 中笔者 发 现， 当桥梁面板承受局部面积荷载 ( 例如轮胎压力) 作用时， 其破坏形 态通常为冲切破坏 ( p u n c h i n g f a i l u r e ) ， 这种破坏形态尤其表现在混 凝土板内的拱效应( a r c h i n g a c t i o n ) 或压缩薄膜效应( c o m p r e s s i v e m e m b r a n e a c t i o n ) 发生 的时候 。在对 混凝土板 内部压缩薄膜效应的研究 中发现该结构效应导致 了额外的抗 拉裂缝产生和结构延性的下降。因 此， 桥梁面板的冲切破坏更为局部 、 Zh e n g Yu Li Ch un ho n g 摘要 本文针对现行的设计方法难以准确计算出桥梁面板真实冲切承载 力的问题 ， 提 出采用商业有限元软件 包一 A B A Q U S对混凝土桥梁结构进行数值 建模和非线性分析， 使其能够准确地计算出混凝土桥 梁面板的冲切承载能力 关键词 非线性有限元； 混凝土桥梁面板； 荷载作用； 承载性能 文章编号 1 6 7 2 7 0 4 5 ( 2 O 0 9 ) 0 7 0 0 6 5 0 6 中图分类号 U 4 4 1 2 文献标识码 A Ab s t r a c t ： D u e t o t h e d i ff i c u lt y t o c a lc u la t e p r e c is e ly p u r c h i n g cap a c ity o f b r i d g e fl o o n n g wi t h p r e s e n t d e s i g n me t h o d ， t h e p a p e r p r e s e n t s n u me r i ca l mod e l i n g a n d n o n l in e a r a n a ly s i s t o t h e c on c r e t e b n d g e s t r u c t u r e b y a p p l i c a t i o n o f t h e s o f t wa r e o f A B A QU S S O a s t o c a l c u la t e a c c u r a t e l y t h e p u r c h i n g c a p a c i o f t h e b r i d g e fl o or i n g Ke y wo r d s ：n o n l i n e a r fi n i t e e le me n t ； c o n c r e t e b r i d g e fl o o r i n g ； l o a d e ff e c t b e a r i n g p e r f o r ma n c e 脆性和突然， 从 而导致难以对桥梁 面板的冲切承载能力进行准确的计 算和预测。本文的重点 即在于通过 采用商业有 限元软件 包- A B A Q U S 对 混凝土桥梁结构进行数值建模和非 线性分析， 使其能够 准确地计算出 混凝土桥梁面板的冲切承载能力。 由于冲切破坏 的不稳定性 、 压 缩薄膜效应的存在和混凝土本身复 杂的材料属性等因素， 引发了有 限 元分析 中较为严重的收敛 问题， 并 导致数值计算 中出现病态方程和负 刚度或者零 刚度矩阵。为了准确反 映出压缩薄膜效应的影响和计算 出 混凝 土桥梁面板的极 限承载力， 笔 者分别采用了隐式和显式积分两种 分析方法， 并建立了相应 的破坏准 则。通过与试验结果的比较发现基 于显式积分的拟静力分析方法及其 破坏准则能够更为准确 、 稳定地计 算出桥梁面板的冲切承载力。 冲切破坏引起的数值不稳定 冲切破坏这一破坏模式通常会 引 起 有 限元 分 析 中 的 数 值 失 稳 ( n u m e r i c a l i n s t a b i l i t y ) 。其 原 因可以归纳为两点。 广移城貔建 设 2 1 几何因素 由于受到支撑梁 、 横 隔梁和外 围未开裂桥梁面板的影响， 当裂缝 在加载区的板底和支撑处的顶部产 生后， 混凝土板 内部便会发生压缩 薄膜效应( 见图1 ) 。由于压缩薄膜 效应的存在 ， 板 内裂缝的分布呈现 局部化， 主要集 中在加载区和支座 处， 其余位置 由于轴 向压力的作用， 基本上没有开裂 。因此， 可以将混 凝土桥梁面板的受力模型简化成一 个二维受压桁架， 这也在 P e t r o u 和 P e r d i k a r i s 的研究 中被证实。在对 这一桁架模型的受力分析 中， 冲切 破坏可以看作是极值点失稳( s n a p - t h r o u g h ) 的破坏模式和一种能量集 聚的瞬间释放， 因此， 其破坏模式带 有较大的突然性和脆性。 2 2 材料因素 除了几何非线性带来的失稳状 况外， 混凝土材料软化也可能导致应 力( 应变) 局部集 中， 这是由于局部的 混凝土软化或者开裂导致附近的混 凝土单元卸载 。有限元分析中的应 力 ( 应变) 局部化经常伴随着动态的 数 值 跳 跃 和 回 跳 ( s n a p - b a c k s ) ， 这引起数值计算中在荷载不变的情 况下位移仍然可能发生突变， 从而 导致病态方程的出现。 通过 以上的分析可 以发现， 必 须控制数值稳定才能够准确地对该 结构体系进行非线性有 限元分析。 3 建立数值模型 过去对混凝土板冲切破坏 的有 限元分析经常采用二维单元， 尤其 是轴对称单元( a x i s s y m m e t r i c ) 来 研究结构在受剪和受压共同作用下 的工作性 能， 然而这种数值模型难 以准确反映出整体桥梁结构的工作 性能， 因此， 在对实际桥梁的有限元 建模时必须将梁 、 板和真实的边界 情况进行统一的考虑。 通常对桥梁结构进行三维建模 时， 桥梁面板所选取的单元为壳体 单元或实体单元 ， 支撑梁则为杆系 单元 、 壳体单元或实体单元。笔者 采用了全壳体单元对混凝土桥梁面 板、 支撑梁和横隔梁进行有限元建 模 ( 见 图2 ) 。钢筋则是通过在壳单 元虚拟的厚度中根据钢筋的位置和 角度添加一个钢筋层( r e b a r l a y e r ) 来实现。 3 1 材料模型 8 i 1 混凝 土抗压 性 能 混凝土的抗压性能可以看作一 个关于塑性应变的函数， 当应力应 变 曲线超过抗压 强度 时， 材料模型 将进入应变软化阶段。为了使所建 l 压缩薄膜应力 一 、 f 、 “I l 一 一 ： 一一 l l - i r ： 一 ； S 1 l E l l ， &z z 2 2 图l 桥梁 面板 内的压 缩薄膜效应图 立的有限元模型能够真实模拟出高 强混凝土结构的工作性 能， 笔者采 用了 T h o r e n f e l d t 等人建立 的应力 应变数学模型 。该模型对高强混凝 土在软 化段 的加速 衰退进行 了假 设， 更能反 映出高强混 凝土的实际 情况。 该混凝土应力应变关系的数学 模型如下所示： f = ，l 一 1 + ( s n S ， E ， 卜 1 n ：0 8 十 1 7 ) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) 其 中 ： 混凝土抗压应力； 混凝土的抗压强度； s 混凝土的抗压应变； s 达到抗压强度时的压 应变值。 当s 小于s 时， k 等于 1 ； 当 最大于& 时， 通过如下公式表示： k ： O 6 7 十 ( 4 ) 6 2 、 混凝土弹性模量的假设将采用 由M a t t o c k 等人提供的理论模型。 E = 4 7 3 0 、 ( 5 ) 3 1 2混凝 土抗拉 性 能 钢筋混凝土的抗拉性能将通过建 立拉伸强化( T e n s i o n S t i f f e n i n g ) 模型来反映。钢筋混凝土拉伸强化 的大小受到配筋率 、 裂缝 间隔以及 钢筋与混凝土的粘结性 能的影响。 尽管在试验中弯曲的软化段更为真 实地反映出混凝土受拉破坏后的结 构性 能， 但为了简化计算， 笔者采用 了一个线性软化模型 。拉伸强化模 型 中的软化率通常取决于开裂区域 单元 的大小， 本次研究 中极限应变 o I 9 ： 槭糖建彳 殳 采用英 国混凝 土协会在 2 0 0 4年 的 技术报告 中的推荐值一 0 0 0 2 5 。通 过 采用 不 同的极 限应变 值 ， 例 如 0 0 0 2 或0 0 0 3 ， 对有限元计算进行 敏感度分析可以发现 ， 虽然数值模 拟结果受到这一参数 的影响很小 ， 但是较小极限应变将会降低有 限元 分析的收敛性 。因此， 建议所采用 的极限应变值不应小于结构中钢筋 的屈服应变。 3 1 3 混凝 土数 值模 型 在过去对混凝土板冲切效应的 研究 中发现， 冲切效 应发生 时加载 区内的混凝土经常是受到三个方向 的压应力。因此， 所选取的混凝 土 数值模型必须能够准确模拟出混凝 土构件在三 向受压时的结构性 能。 在 A B A Q U S 中所提供 的混 凝土材料 模型通常为C o n c r e t e S m e a r e d C r - a c k i n g 模型和C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y 模型 。两种模型的主要 区别在于屈服函数的数学方程和塑 性流关联属性上 的差异。经过对两 个材料模 型的分析可 以发现， 后者 更为适合笔者 的研究工作， 其原因 如下： ( 1 ) C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y 模型在显式积分和隐式积分 中均可以使用， 而C o n c r e t e S m e a r - e d C r a c k i n g 模 型则只能在 隐式积 分 中使用； ( 2 ) 在 C o n c r e t e S m e a r e d C r a c k i n g 模型的屈服函数 中没有定义 第三应力不变量( 1 3 = o - o r 。 。 ) ， 因此， 无法准确地模拟三向受力时的工作 性能， 而 C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t - i c i t y 模型 中设置 了一个参数y 来 考虑三 向受力作用下的应力关系； ( 3 ) 在 C o n c r e t e S m e a r e d C r a c k i n g 模型 中的关联塑性流假设无 法模拟侧 向受 力时候 的结构变形， 而 C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y 模型中的非关联塑性流可以准确地 反映出混凝土受压损伤时发生 的膨 胀效应； ( 4 ) 在对一组承受三向压应力 的混凝土圆柱体的数值分析中发 现， C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y 模型的有限元分析的结果与试验结 果更为吻合( 见表 1 ) 。 综 合 以上 因素 ， 本 文 采用 了 C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y模 型为混凝土的材料数值模型 。 4 分析方法 本文将采用 隐式积分和显式积 分两种方法对笔者前期建立的试验 模型进行有限元分析。由于冲切破 化的不稳定性， 所采用的求解方法 必 须为 A B A Q U S 中的稳定化 求解方 式 ( s t a b i l i z a t i 。 n s o l u t i o n m e t h o d ) 。而该类型 的求解模式导致 计算过程不会因结构破坏而停 止， 因此， 必须定义破坏准则来计算 出 极限荷载 。 4 1 隐式分析方法 隐式积分是传统的用于求解静 力学 问题的分析方法 ， A B A Q U S 为这 一 分析模式提供了两种稳定化求解 方法 里兹法 ( R i k s m e t h o d ) 和 通用稳定求解法( G e n e r a l S t a b i l i z a t i o n M e t h o d - G S ) 。通过 比较 可 以发现 R i k s 求解法只能解决一 些 简单结构的不稳定 问题 ， 而对于桥 梁面板冲切破坏这类局部效应较为 明显的失稳问题无法进行准确的分 析 。采用 R i k s 方法 的有限元模型 表 1 材料模 型分析结果比较表 侧向压应力( N n ) 试验结果( N n I f I2 ) P t ( N m ) P 。 z ( N m T I2 ) O 3 5 3 5 1 7 3 5 2 O 69 3 9 3 8 37 3 5 78 3 4 5 5 5 51 62 40 3 5 1 3 8 1 O 3 l O1 6 7 54 7 注： P 。 为C o n c r e t e D a m a g e d P l a s t i c i t y 模 型计算结 果 为C o n c r e t e S m e a r e d C r a c k i n g 模型计算结果 槭糖建设 随着负刚度的出现停止计算， 而通 用稳定求解法 的有限元分析依然继 续( 见图3 ) 。 这是 由于在 通用 稳定求解法 中， A B A Q U S 提供 了一个阻尼参数来 稳定数值求解中的数值波动。该阻 尼系数可以由软件自动产生也可以 通过用户 自定义。在研究中发现对 于板桥结构体系， 阻尼系数通常位 于 1 O E 一 0 6至 1 O E 一 0 8 之 间。然而 由于阻尼系数 的引入导致分析过程 并不会因为结构破坏而停止， 因此， 必须对该分析方式定义破坏准则来 捕捉结构的极限承载力。笔者采用 了 由K i n n u n 和 N y l a n d e r 提供的混 凝土板冲切破坏定义， 其认为在距 离加载区中心距离为 B 2 + y 的区域 的 昆 凝土 的应变达到某个 关键值 ( 0 0 0 1 9 ) 时结构发生破坏 。其 中 为加载区半径， y N混凝土内部受压 区转动 中心至板顶的距离， 为了计 算方便， Y 可以取 0 1 d ( d 为混凝土 板的有效高度) 。对所建立的混凝 土材料模型进行分析可 以发现 ， 并 非所有混凝土材料的抗压强度所对 应的应变均为0 0 0 2 。因此， 笔者将 原来基于应变 ( 0 0 0 1 9 ) 的破坏准则 进行 了修改， 认为当距离加载区中 心 2 + y 距离的单元内应力应变关 系发生屈服时结构开始破坏。 然而这一阻尼系数的确定方法 目前仍然没有一个较好的定义。从 图 3 中可以看 出， 阻尼系数定义 错 误将导致 计算结构 刚度过大 。因 此， 在实际分析工作中， 通常选择让 软件 自动定义阻尼系数。 4 2 显式分析方法 显式积分的分析方法原本用于 进行动力有限元分析， 因此， 在该求 解方法 中惯性力扮演 着重要 的角 色。为了避免数值不稳定情况的发 生， 必须将加载时 间的增量控制在 一 定范围内。 显式积分的优点在于对极限荷 载 的有限元分 析 中不存在收 敛 问 题， 而且动力分析 中的惯性力可 以 稳定冲切破坏 中加载区附近处于失 稳临界状态 的单元 。因此， 可 以将 加载速度减慢， 使其近似于静力分 析， 实现拟静力计算 。在 拟静力分 析 中需要注意的是加载时间必须足 够长， 以避免加载速度太快所产生 的明显动力响应。 与隐式积分 中的稳定求解模式 存在 同样的问题 ， 显式分析方法 中 的求解过程也不会因为结构失效而 注 ： 试验模 型M 3 8 B B 0 5 ， 试验破 坏荷载为7 9 k N 图 3 R i k s 法与通用稳 定求解方法计算结果比较 图 停止， 因此， 也需要定义相关的破坏 准则。在过去的拟静力分析中， 基 于能量状 况的破坏 准则经常被 采 用。A B A Q U S 中建议检查显式有限元 分析 中所产生 的动 能与 内能的 比 值， 认为动能大于5 一1 0 的内能时 结构开始破坏。然而该破坏准则对 于分析相对复杂的结构类型， 如桥 梁结构时， 并不能很清晰地找出破 坏荷 载。这是由于 5 一1 0 的取值 范围过大， 导致很难找出真正的极 限承载力。而在对拟静力分析的研 究中表明， 由于动力计算的特性， 当 结构处于破坏时和破坏后动力响应 开始增强， 其特征可以通过基底反 力的变化来反映( 见 图4 ) 。在 隐式 静力分析 中由于静力 平衡的缘故， 即使施加荷载已经超过结构极限荷 载， 施加荷载 与基底反力 也一直是 相等的。而在显式积分的拟静力分 析 中， 结构破坏时产生的动力响应 导致 了基底反 力与施加荷 载不平 衡。因此， 在显式分析 中， 可以将基 底反力和施加荷载之间平衡条件 的 破坏看作结 构破坏准则， 该加载值 即为结构的极限承载力( 见图4 ) 。 4 3 破坏准则比较 笔者分别采用建立隐式积分和 显式积分的破坏准则对试验模型进 行有限元分析。从计算结果与试验 结果的 比较中可以看出， 两种分析 模式都基本上能准确地计算出桥梁 面板的极限荷载。但是与显式积分 的分析结果相比， 隐式积分对模 型 M 3 4 B B 1 0 的计算结果误差较大。这 是由于其破坏准则是基于结构局部 的工作性能( 应力应变 ) ， 因此， 在某 些较为特殊 的模型中可能导致分析 结果失真。而显式积分 中基于结构 整体响应的破坏准则则更为可靠和 准确 ， 因此更适用于对桥梁面板的 冲切破坏进行数值分析 。此外， 通 o 1 9 ： 城糖建设 注： 模型 M 7 8 S B 0 5 ， 试验破 坏荷载为7 8 k N 图4 显 式积分中施加荷载 与基底反 力比较图 表 2 计算结果与笔者试验 结果比较 表 英国规范 中国规范 M o d e l P ( k N ) P ( K N ) P i ( K N ) ( K N ) ( k N ) M3 6 S B 05 5 8 4 5 51 5 6 59 M7 7 S B O5 7 8 5 8 7 5 7 6 7 9 M 3 8B B 05 7 9 4 6 5 3 7 5 81 M 6 9B B O 5 9 9 5 6 71 9 8 1 O 3 M 3 3S B 1 0 6 4 56 4 8 6 2 6 7 M 3 4 B B1 O 95 57 5 O 7 6 9 O 图5 有限元分析结果与试验 结果比较 图 过与现行规范的比较可以发现， 现行 的设计方法 由于没有考虑压缩薄膜 效应， 其计算结果严重低估了混凝土 桥梁面板的实际承载能力 ( 见表 2 ) 。 5 与试验结果比较 为了进一步验证所 建立 的有 限 元模型和破坏准则的准确程度， 笔者 采用 4 4 条桥梁试验模型的极限承载 力结果来校核， 其中包括缩小 比例的 桥 梁模型和 i ： i 比例 的真 实桥梁模 型 。比较结果如下： P 试 验 P 平均值= 1 O 2 P 试 验 P 标准方差= 0 1 i 变异系数= O i I 从图 5 中可以看出， 所推 出的有 限元模型 的计算结果与试验结果达 到 良好的吻合。 6 结语 笔者通过 采用非线性有 限元技 术对钢筋混凝土桥梁面板进行 了数 值模拟和冲切承载力 计算 。由于冲 切破坏的不稳定性， 采用了应用于动 力分析的显式积分技术对结构模型 进行了拟静力分析 。为 了准确计算 出冲切承载力， 建立了相应的破坏准 则。通 过与多组结构试验的结果 比 较后发现， 所建立的有限元模型的计 算结果与试验结果达到良好吻合， 同 时比较结果离散性较小。由于非线 性有限元技术分析成本较为低廉 ， 时 间需求较短， 因此， 笔者所建立 的数 值模型可 以作为桥梁 工程 中设计和 承载力评估的有效手段。 参考文献 I Z h e n g ，Y ， M o d e l l i n g o f C ompr essi ve M embr ane Acti on i n C o n c r e t e B r i d g e D e c k s l D P h D 囝 12 0 0 9 ： l Cit ie s a n d T o wn s C o n s t r u c ti o n in Gu a n g x i 广 城携建设 T h e s i s ， Q u e e n s U n i v e r s i t y o f B e l f a s t ， 2 0 0 7 2 Z h e n g ， Y ， R o b i n s o nD ，T a y l o r S E ，C l e l a n d D ， 工 nv esti g atio nOft heC0 mpr essiv eMe mbra neActi on i n C o m p o s i t e S t e e l - C o n c r e t e B r i d g e D e c k s C 3 r d I nt ern atio nal Con fere nce o n Ste el an d Co mposi te Str uct ures ，20 07，M anch este r 3 Y u Z h e n g ，D e s R o b i n s o n ，S u T a y l o r ，D a v i d Clel an d，。 Anal ysi s of Co mpr essiv e Me mb rane Acti on in C o n c r e t e S l a b s J I C E P r o c e e d i n g - B r i d g e E n g i n e e r i ng， Vo1 1 61，I ssu eI ，Fe b2 008， PP 21 31 4 A B A Q U S 6 5 - I M D o c u m e n t a t i o n H i b b i t t ， K arl sso n&Sore nse n，I n c 5 A B A Q U S S t a n d a r d U s e r s M a n u a l s j ， V e r s i o n 一 6 5， Hi bbit tKarl ss onan dSore nse n，I nc U SA 20 05 6 A B A Q u s E x p l i c i t u s e r s M a n u a l s ， V e r s i o n 6 5 ， H i b b i t t K a r l s s o n a n d s o r e n s e n M ， I n c U S A 2 0 0 5 7 P e t r o u ，M F ，P e r d i k a r i s ，P C ， P u n c h i n g s he ar f ailu r e i n co nc ret e de cks as a s na p-t hr oug h s t a b i l i t y l o a d s 【 J J A S C E J o u r n a l o f S t r u c t u r a l En gi ne eri ng， Vo1 1 22， No 9，Sep1 9 96，P P 9 98 10 05 8 C r i s f i e l d ， M A ， A F a s t I n c r e m e n t a l 工 t e r a t i v e Solu ti on Proc edu re th at Han dl es Sna p-T hrou gh ， J c o m p u t e r s a n d s t r u c t u r e s ， v o 1 1 3 ， 1 9 8 1 ， P P 5 5 62 9 M e n 6 t r e y P ， R W a l t h e r ， T Z i m m e r m a n n ， K J Wil l am，P E Re gan， Si mul ati onofpun chi ngfail ure i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s J J o u r n a l o f St ruct ur alEn gine eri ng， ASCE， May1 9 97，PP 652 65 9 1 0 F e r n a d o G o n z 6 l e z - V i d o s a ， M i c h a e l D K o t s o V O S ，M i l i d a NP a v l o v i ?， S y m me t r i c a l p u n c h i n g o f rei nf orc edco ncre tesl abs： anan a1 yti cali nves tig at i o n b a s e d o n n o n l i n e a r f i n i t e e l e m e n t m o d e l l i n g J ACIS tru ctu ralJ ourn al，M ay Jun e1 98 8， PP 241 250 1 1 L i b l i n e r ， J O l i v e r J ， 0 a t e ， E ， A p l a s t i c d a m a g e m o d e l f o r c o n c r e t e J I n t e r n a t i o n a l J o u r n - alO fSoli dandS truc tu res，1 98 9，25， P P 29 9 3 29 1 2 M a t t o c k A H ， K r i z l B ， H o g n e s t a d E ， Re cta ngul ar con cre te s tres s di stri bu tio n in u l t i m a t e s t r e n g t h d e s i g n J P r o c e e d i n g s o f t h e Ame ric anCo ncr eteI nsti tute ，1 961， 57， No 8，P P 87 5 92 8 1 3 G i l b e r t R I ， W a n e r R F ， 。 T e n s i o n s t i f f e n i n g in rei n forc ed co ncr ete sl absProc eedi ngs o f the A m e r i c a n S o c i e t y o f C i v i l E n g i n e e r s l J 1 9 7 8 ， vo11 0 4，No S12 ，PP 1 88 50 1 900 1 4 C o n c r e t e S o c i e t y W o r k i n g P a r t y ， I n f l u e n c e of te nsio n s ti ffeni ng on def le ctio n o f r ein forc ed c o n c r e t e s t r u c t u r e s R c o n c r e t e s o c i e t y ，2 0 0 4 ， Te chni cal RepO rt， No 59，3 5 1 5 过镇海 ， 时旭东 钢筋混凝土原理和分析 M M 北京： 清华大学 出版社， 2 0 0 3 【 1 6 J H D K a n g ， K J W i l l a m ， L o c a l i z a t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f t r i a x i a l c o n c r e t e m o d e l J J E n g Mec h AS CE，V o1 1 25，P P 9 41 -950 1 1 7 J P a r k ， H ， K i m J Y ， P l a s t i c i t y m o d e l u s i n g mult ipl efai 1u recrit eri afo rc onc retei ncom pres si o n J 】 I n t e r n a t i o n a 1 J o u r n a l o f s o l i d s a n d s t r u c t u r e s，Vo1 42，PP 230 32 322 【 1 8 J S m i t h ， S H ， O n e f u n d a m e n t a l a s p e c t s o f c o n c r e t e b e h a v i o u r s D M a s t e r t h e s i s ，U n i v e r s i t y o fCol or adoatB0u 1d er1 987 【 1 9 J Y u Z h e n g ，D e s R o b i n s o n ，S u T a y l o r ，D a v i d Cl el and， I nve sti gati on o f the Ulti mat e St ren gth of D e c k S l a b s i n C o m p o s i t e S t e e l C o n c r e t e B r i d g e C B ridg e a nd I n fras truc tu re Res ear ch in I rel an d： Sy mpo si u m200 6，TC D，UC D 2 0 H a s s a n ，T K ，R i z k a l l a ，S H ， P u n c h i n g s hear str eng th o f GFR P rei nfo rced dec k sl abs i n s l a b g i r d e r b r i d g e s C 4 t h I n t e r n a t i o n a l c o n f e r e n - c e on Adv ance d Co mpos ite Mat eri als i n Bri dge s an d St ruc tu re s，C alg ary，Al be rta，J uly20 23 ，200 4 000 郑愚， 博士 ， 东莞理工学院土木工程实验 中心主 任 ， 讲师， 现任职于东莞理工学院建筑工程系， 主要从事 结构 耐久 性 、 结构 数值模拟 、 复合材料 方 面的研 究。 李春红， 硕士， 讲师， 现任职于东莞理工学院建筑工 程 系。 收稿 日期： 2 0 0 9 - 0 6 - 0 3 2DO9