全断面浇筑沉管低热低收缩高性能混凝土配制及优选.pdf

2 0 1 4年 第 5 期 (总 第 2 9 5 期 ) N u mb e r 5 i n 2 0 1 4 ( T o ml No 2 9 5 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 预拌混凝土 RE ADY M Dr E D CONCRET E d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 4 0 5 0 3 1 全断面浇筑沉管低热低收缩高性能混凝土配制及优选 李超 ，王迎飞 。张宝兰 。刘行 ，李士伟 ( 中交四航工程研究院有限公司，广东 广州 5 1 0 2 3 0 ) 摘要： 通针对港珠澳大桥沉管混凝土高工作性、 高强度、 高抗裂性以及长寿命等要求， 采用混掺大掺量粉煤灰与矿渣粉胶凝 材料体系配制低热 、 低收缩 的沉管混凝土。 通过配合 比组成因素对混凝土工作性 、 强度 、 耐久性以及抗裂性影 响的分析 ， 结合混凝 土温度应力测试以及抗裂安全系数计算， 优选出满足沉管各项性能要求且具备最佳抗裂性能的低热低收缩高性能混凝土配合比， 并在港珠澳大桥沉管预制中得到应用 ， 成功避免了沉管节段早期危害性裂缝的产生 。 关键词： 沉管 ；低热低收缩高陛能混凝土；温度应力 ； 抗裂安全系数 中图分类号： T U5 2 8 0 6 2 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 5 0 1 0 9 0 5 P r e p a r a t i o n a n d o p t i mi z a t i o n o f h i gh p e r f o r ma n c e c o n c r e t e wi t h l o w h e a t a n d l o w s h r i n k a g e f o r f ul l - f a c e c a s t i n g i m m e r s e d t u b e U Ch a o， WANG Yi n g f e i ， ZHANG Ba o l a n， LI UHa n g， LIS h i we i ( E n g i n e e r i n gTe c h n o l o g yRe s e a r c hC o ， L t d o f CC CCF o u r t hHa r b o r E n g i n e e r in gCo ， L t d ， G u a n g z h o u 5 1 0 2 3 0 ， Ch i n a ) Abs t r ac t ： Fo r t h e s a k e o f h i g h wo r k a bi l i t y， h i g h s tre n g t h， hi g h c r a c k r e s i s t a nc e a n d l o n g s e r v i c e l i f e o f i mme r s e d t u be c o nc r e t e f o r Ho n g Ko n g Zh u h a i - M a c a o Br i dg e ， the i mme r s e d t u be c o n c r e t e whi c h we r e l o w h y d r a t i o n h e a t a n d l o w s h r i n ka ge h a d b e e n mi xe d wi th l arg e a mo u n t o ff l y a s h a n d s l a gp o wd e r I n fl u e n c e s o f mi xp r o p o r t i o np a r am e t e r s o nwo r kab i l i ty， s tr e n g t h ， d u r a b i l i ty and c r a c k r e s i s t a n c e w e r e a n a l y z e d T h e h i 曲 p e rf o r ma n c e c o n c r e t e mi x p r o p o r t i o n o f l o w h y d r a t i o n h e a t and l o w s h r i nka g e w a s b e e n o p t i mi z a t i o n and s at i s fi e d wi th p e r f o rm an c e r e q u i r e me n t s o f i mme r s e d tub eAs the u s e o f the o p t i mu m mi x p r o p o r t i o n， t h e h a r mf ul e arl y c r a c k wa s s u c c e s s f u l l y a v o i d e d d u r i n g p r e c a s t i mme r s e d tub e s K e y wo r ds ： i mme r s e d t u b e ； h i g h p e rfo r manc e c o n c r e t e o f l o w heat and l o w s h r i n k a g e ； the r ma l s t r e s s ； c rac k r e s i s t a n c e s a f e ty f a c t o r 0引言 1 混凝土配合比设计 港珠澳大桥沉管隧道 是我国交通建设 史上技术最复 杂 、 标 准最高 的海 中隧道工程 ， 也是 当今世界范围 内长度 最长 、 埋置最深 、 单孑 L 跨度最宽 、 单节柔性管节最长 、 规模 最 大的海底公路沉管 隧道之一【 。 大桥 的沉管 隧道设 计 使用寿命为 1 2 0年， 其最大埋入深度在一 4 0 m左右 ， 混凝 土结构需要长期承受高压海水作用 ， 沉管管节混凝土不 允许 出现危害性裂缝 ， 对混凝土抗裂 防渗性能 提 出了极 高要求 4 1 。 为控制施工期危 害性 裂缝 的产 生 ， 沉管预制 采 用 了原材料降温 、 冷却水和碎冰拌和 、 自动喷淋水雾保 温 保湿养护等技术措施，但其中最重要的还是要解决如何 提高混凝土材料 自身抗裂性的问题【 s 。 因此 ， 根 据沉管结 构 的复 杂性以及工厂 化预制施工工艺 要求 ， 针 对水化 热 与收缩 这两个影 响混凝 土结构抗裂性 能的主要 因素 ， 优 选合适 的混凝 土原材料 ， 配制满足工 作性 、 强度 、 寿命要 求的低热低收缩混凝土 ， 将从根本上降低沉管混凝土结 构 的开裂风险 。 收稿 日期：2 0 1 3 1 l - o 6 基金项 目：国家科技支撑计划项 目资助( 2 0 1 1 B A G 0 7 B 0 4 ) 1 1 沉管混凝土性能指标要求 港珠澳 大桥预制沉管其结构安 全 、 拆模 、 顶推施工等 对混凝土强度的要求 ， 1 2 0年设计使用寿命对混凝土抗氯 离子渗透性要求 ， 抵抗 4 0 m水深水压力对混凝土抗渗性要 求， 采用泵送方式进行全断面连续浇筑对混凝土工作性要 求均如表 1 所示。 表 1 沉管混凝土性能要求 由于水化热与收缩是影 响混凝土结构抗 裂性 能的关 键 因素 ， 为保证沉管结构在施工期不 出现危害性裂缝 ， 沉 管混凝土必须具有低热 、 低收缩的性能 ， 要求混凝土 的绝 热温升不大于 4 3， 混凝土 9 0 d 龄期的干燥收缩不大于 3 0 0 x1 0 。 1 09 1 2 原材料 华润水泥( 平南 ) P I I 4 2 -5 级水泥 ， 比表面积为3 3 0 m2 k g ， 其熟料 C 3 A含量为 7 5 ； 谏壁电厂 I 级风选粉煤灰 ， 需水量 比为 9 4 ； 唐山盾石 $ 9 5 级矿渣粉 ， 比表面积为 4 1 6 m2 k g ， 7 、 2 8 d 活性指数分别 为 7 6 、 1 0 2 ； 新会 白水 带 5 - 2 0 m l r l 连续级配无碱活性花岗岩碎石， 紧密堆积空隙率为 3 7 ， 含泥量为 0 3 ； 广东西江细度模数 为 2 6 - - , 2 9的无碱活性 河砂 ， 松散堆积空 隙率为 4 2 ， 含泥量为 0 4 ； 江苏博特 P C A I 型缓凝型聚羧酸高性能减水剂 ， 减水率为 2 8 ， 掺减 水剂混凝 土的 2 8 d 收缩率 比为 9 7 。 1 3混凝 土 配合 比 利用优选的混凝土原材料按照配合比设计体积法， 在 3 8 0 ,- 4 5 0 k g m3 胶凝材料用 量 、 6 5 5 0 矿物 掺合料 用量 比例、 0 3 3 0 3 7水胶比范围内配制沉管混凝土如表 2所 示 ， 各组混凝土的坍落度均控制在 1 8 0 - 2 2 0 1 T l n 范围 ， 含气 量控制在 1 5 - 2 5 范围。 表 2 混凝土配合比 1 4试 验 方 法 ( 1 ) 混凝土抗氯离子渗透性测试： 按照 G B T 5 0 0 8 2 2 0 0 9 ( 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准 中快 速氯离子迁移系数法测试混凝土氯离子扩散系数。 ( 2 ) 混凝土温度应力测试 ： 利用北京航源平 洋科 技发 展有限公司生产 的 H Y P Y I I 混凝土温度应力试验机进行 温度应力测试 ， 在 1 0 0 约束条件下 ， 控制混凝土入模温度 为 2 0 2 4， 当混凝 土试件达到最高温峰时保温 7 2 h ， 然后 按照( 2 0 0 5 ) 厂 h 的速率进行 急速冷却 ， 直至试件断裂 ， 以最高温度与开裂温度之差 的断裂温度作为评价混凝土 抗裂性能 的核心指标。 2 试验 结果分析 2 1混 凝 土 工作 性 由表 2中可以看 出胶凝材料用量为 4 5 0 k g m 3 、 水胶 比 为 0 3 7 的 c 1 配合 比， 新拌混凝土浆体富余且有轻微泌水 ， 水胶 比为 0 3 3 的 C 2配合 比混凝 土虽然保水性 明显增 强 ， 但浆体仍旧富余较多且具有一定的黏滞性 、 不易铲动； 胶 凝材料用量为 4 2 0 k g ms 的 C 3 C 9 这 7 组混凝土 ， 水胶 比为 0 3 7 的 C 3 配合 比 ， 新拌混凝 土轻微泌水 ， 水胶 比为 0 3 3 的 C 9 配合 比 ， 混凝 土无 泌水 现象 ， 但混凝土流动性差 、 黏性 大且抓底， 其余 5 组水胶比为 O 3 5的C 4 - ,- C 8 配合比， 新拌 混凝土流动性 良好 ， 无离析、 泌水， 混凝土黏聚性良好； 胶 凝 材料用量分别为 4 0 0 、 3 8 0 k g m 的 C 1 0 、 C1 1 这两组混凝 土， 虽然混凝土无离析、 泌水现象出现， 但流动性以及浆体 对集料的包裹性 明显降低。 胶凝材料用 量及水 胶 比是影响沉管混凝土工作性 的 重要因素 。 以 4 2 0 k g m3 的胶凝材料用量为基准 ， 增 大胶凝 -1 1 0 材料用量 ， 混凝土浆体富余 ， 易泌水且不利于降低混凝土 收缩总量 ， 但降低胶凝材料则易导致混凝土流动性及包裹 性降低； 以0 _ 3 5 水胶比为基准， 在相同胶凝材料用量条件 下 ， 增大水胶 比， 混凝土保水性降低 ， 降低水胶比， 混凝土 流动性降低 、 黏性增大。 2 2 混 凝 土 强度 各组配合比不 同龄期 的抗压强度如表 3 所示 。 表 3 混凝土强度 各组配合比 2 8 d 龄期的抗压强度均大于 4 5 MP a ， 5 6 d 龄期抗压强度均大于 5 0 MP a ， 但水胶 比为 0 3 7的配合 比与 水泥在胶凝材料中所 占比例为 3 5 的配合比 3 d龄期抗 压强度均小于 2 5 MP a 。 水胶比、 水泥所占比例对沉管混凝土抗压强度影响分 别如图 1 、 2 所示。 在保持胶凝材料用量 以及胶凝材料组成 不变 的条件下 ， 随着水胶比增大混凝土强度明显降低 ， 水胶 比增大至 0 3 7时 ， 混凝土 3 d 龄期抗压强度不 满足要求 ， 龄 期 d 龄 期 d 图 2 水泥所 占比例对抗压强度影响 2 8 d 龄期以及 5 6 d 龄期抗压强度保证率迅速降低。 在胶凝材料用量以及水胶 比不变 的条件下 ， 随着水泥 在胶凝材料中所 占比例从 3 5 增加至 5 0 ， 混凝土抗压强 度随着水泥所 占比例的提高而增大 。 水泥所 占比例为 4 5 与 4 0 ， 会 略微降低混凝土在 3 、 7 d龄期 的抗压强度 ， 但 2 8 d抗压 强度增长速率 明显高于 5 0 水 泥 的配合 比 ， 到 5 6 d龄期时 以 4 5 水泥配合 比的抗压强度最高 ， 4 0 水泥 与 5 0 水泥的 5 6 d 龄期抗压强度接近 ， 而 3 5 水泥抗压强 度在 3 5 6 d龄期 内的抗压强度均为最低。 在水泥所 占比例 为 4 0 5 0 的环境中， 可充分激发出矿物掺合料活性 ， 参与 胶凝材料水化， 填充混凝土中的空隙， 提高混凝土的密实度。 2 3混 凝 土 耐 久 性 各组 配合 比不 同龄期 的氯离子扩散系数及抗水 压渗 透性如表 4所示。 表 4混凝土耐久性指标 随着龄期 的增长 ， 混凝土抗氯离子渗透性明显提高 ， 各 组混凝土 2 8 、 5 6 d的氯离子 扩散系数均满 足设计指标要 求 ， 但各组配合 比的氯离子扩散系数保证率存在 明显差异 ， 水 胶 比、 胶凝材料组成 、 胶凝材料用量等因素对混凝 土氯 离子扩散系数变化规律的影响不尽相同。 水胶 比对混凝土抗 氯离子渗透隆影响如图 3 所示。 在胶凝材料组成及胶凝材料 用量不变的条件下， 当混凝土的水胶比从 0 3 3 增大至 0 3 7 ， 混凝土 2 8 d龄期氯离子扩散系数增大至 6 4 x 1 0 m2 s ， 混 凝土抗氯离子渗透性 明显降低 ， 虽然仍 旧满足设计指标要 求 ， 但富余量明显降低。 为确保工程 中混凝土的氯离子扩散 系数与设计要求相比具有较好的保证率， 沉管混凝土水胶 比应不大于 0 3 5 。 龄 期 ， d 图 3 水胶 比对抗氯离子渗透性影响 水泥在胶凝材料 中所 占比例对混凝土抗氯离子 渗透 性影响如 图 4 所示 。 在胶凝材料用量以及水胶 比不变的条 件下 ， 矿物掺合料 比例的改变对混凝 土氯离子扩散系数变 化规律的影响比较复杂。 这与矿物掺合料在混凝 土中的填 充作用 、 在碱性环境 中参与水化反应的程度 以及对氯离子 的结合作用密切相关 ， 在水泥所 占比例为 4 0 5 0 环境 中 能充分发挥矿物掺合料作用 ， 确保混凝土在 2 8 d 龄期及其 之后均具有较低的氯离子扩散系数。 龄 期 d 图 4 水泥所 占比例对抗氯离子渗透性影响 各组混凝土配合 比在 2 8 d 龄期 的抗水压渗透等级均 大于 P 1 2 ， 具有 良好的抗水压渗透性 能 ， 满足沉 管抗水压 渗透性 的要求 ， 说 明配合 比的胶凝材料用量 、 矿物掺合料 用量 比例 以及水胶 比在沉管配合 比所述范 围内改变对混 凝土抗水压渗透等级无 明显影响。 2 4 混凝土抗裂性能 2 4 1 干燥收缩 各组配合 比在 9 0 d 龄期 内的干燥收缩如图 5 所示 。 除了 C 1 、 C 2 两组胶凝材料用量为 4 5 0 k g m 的配合 比 在 9 0 d 龄期内的干燥收缩超过了 3 0 0 1 0 ， 其余各组的干 燥收缩均满足沉管混凝土的要求 。 对于以大掺量混掺矿物 掺合料 、 较低水胶 比为主要特征 的沉管混凝土 ， 胶凝材料 用量是影响混凝土干燥收缩的主要因素， 控制混凝土胶凝 材料用量不超过 4 2 0 k g m ， 就可以确保混凝土干燥 收缩满 足设计要求。 1 1 1 3 5 O 3 O O 2 5 0 2 0 0 o H -1 0 0 5 0 0 C1 C2 C3 图 5 2 4 2 绝热温升 C 4 C5 C6 C7 C8 C9 C1 0 C1 1 混凝土干燥收缩 各组配合 比绝热温升如图 6 所示。 除了 C1 胶凝材料用 量为 4 5 0 k g m 的配合 比、 C 8 水泥在胶凝材料中占 5 0 , o 的两 组配合比外， 其余各组的绝热温升均满足沉管混凝土要求。 5 0 45 40 索 3 5 罂 ， o 羽 2 5 2 0 1 5 Cl C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C1 0 Cl l 图 6混凝土绝热温升 影响沉管混凝土绝热温升的主要因素是水泥在胶凝材 料中所 占比例 以及胶凝材料用量。 在固定水胶 比以及胶凝材 料用量的条件下 ， 随着混凝土胶凝材料中水泥所占比例的增 加 ， 混凝土绝热温升逐渐增大 ， 对水泥所 占比例与绝热温升 关系进行 回归拟合 ， 可得相关很好的线性关系， 如图 7 所示 。 在胶凝材料 中水 泥比例为 3 5 5 0 范围内， 混凝土 中水泥 所占比例每增加 5 ， 混凝土的绝热温升增加 1 8 。 水 泥在胶 凝材料 中所 占比例 图 7 水泥比例对绝热温升影响 在 固定水胶 比以及胶凝材料组成 的条件下 ， 随着混凝 土中胶凝材料用量的增加， 混凝土的绝热温升不断增大， 对 昆 凝 土中胶凝材料用量以及绝热温升进行 回归拟合 ， 也可 以得 到相关性很好的线性关 系， 如图 8 所示 。 在胶凝材料用 量为 3 8 0 4 2 0 k g m 的范围内， 混凝土中的胶凝材料用量每 增加 2 0 k g m3 , 混凝土的绝热温升提高 2 0 。 胶 凝材 料用量 ( k g m ) 图 8 胶凝材料用量对绝热温升影响 2 4 3 温度应力 通过温度应力试验测试混凝 土抗裂指标 ， 并计算各组 混凝土的抗裂安全系数， 具体如表 5 所示。 表 5 混凝土温度应力试验测试指标 注 ： 断裂温差 =最高温度一 开裂温度。 各配合比沉管混凝土中， 胶凝材料用量不大于 4 2 0 k g m 3 、 水 泥 所 占 比 例 不 大 于 4 5 的 C 4 、 C 5 、 C 6 、 C 7 、 CI O 、 C 1 1 六组配合 比断 裂温差 大于 5 O、 抗裂安全 系数大于 1 4 ， 具有较优 的抗裂性能 。 通过温 度应力测试 以及抗 裂安全 系数计算 可以发现 ， 影 响混凝 土抗裂性 能的显著规 律性 因素是 胶凝材料 用量 以及水泥 在胶凝材料 中所 占比例 。 在 3 8 0 4 5 0 k g m 胶凝材料用量范 围内 ， 随着胶凝材料用 量的增加 ， 混凝土断裂温度升高 ， 断裂温差以及抗裂安全系 1 1 2 数下降， 混凝土抗裂性能降低 。 在 3 5 5 0 水泥 比例范围 ， 随着水泥 比例的增大 ， 混凝土断裂温度随之升高 ， 断裂温差 以及抗裂安全系数下降 ， 混凝土抗裂性能降低 。 混凝土温度应力试验 的抗裂性评价显示 ， 在沉管混凝 土配合 比特定 的范围 内， 胶凝材料用量越低以及水泥所 占 比例越小的混凝土抗裂性能越好 ， 但胶凝材料用量 以及水 泥比例分别对混凝土的工作性、 强度以及抗氯离子渗透性 等性能有显著影响。 因此 ， 选择沉管配合 比， 不能仅着重于 混凝土配合 比的抗裂性能 。 2 5配合 比优 选 综合考虑各配合 比因素对混凝土性 能的影响 ， 在兼顾 沉 管全 断面浇筑施工工作性要求 、 强度要求 、 耐久性要求 前提下 ， 优选出具有最佳抗裂l 生 能的沉管配合比如表 6 所示。 其 中水泥占胶凝材料比例为 4 5 的是首选配合 比， 水泥 占胶 优选配合比绝热温度低于 4 3 、 干燥收缩小于 3 0 0 x l O 4 , 满 足混凝土低热 、 低收缩性能要求 。 3结论 ( 1 ) 胶凝材料用量及水胶 比是影响沉管混凝 土工作性 的主要因素 ， 胶凝材料用量为 4 2 0 k g m3 水胶 比为 0 3 5的 凝材料 比例为 4 0 的是夏季高温期间施工的备用配合 比， 配合 比具有最佳工作性能 。 表 6 沉管混凝土优选配合比 ( 2 ) 水胶比及水泥在胶凝材料中所 占比例是影响混凝 土强度 、 抗氯离子渗透性的主要 因素 ， 水胶 比不大于 0 3 5 、 水 泥所 占比例 4 0 5 0 配合 比的抗压强度 、 氯离子扩散系 数满足沉管混凝土性能要求 。 ( 3 ) 采用大掺量矿物掺合料 、 较低水胶 比技术 配制的 高性能混凝土均满足沉管混凝土抗水压渗透等级要求。 ( 4 ) 胶凝材料用量及水泥在胶凝材料 中所 占比例是影 响沉管混凝土抗裂性能的主要 因素 ， 胶凝材料用量不大于 4 2 0 k g m 3水泥所 占比例不大于 4 5 的配合 比抗裂性能满 足设计要求 。 ( 5 ) 通过综合 性能对 比 ， 优选 出满足沉 管工作性 、 强 度 、 耐久性 以及抗裂性要求的低热低收缩高性能混凝土配 合 比， 在港珠澳大桥沉管预制的 7 2 个节段 中成功应用 ， 并 结合各种施工控制技术措施 ， 成功避免 了沉管早期危害性 裂缝的产生。 上接第 1 0 8页 难 以从体制上获 得全面推进 。 由于不是普 通的标准 化产 品， 预制构件生产还存在较大的市场障碍。 行业传统已经形 成 了全现浇的习惯 ， 虽然明知这种模式不够好 ， 但是 ， 相关 因素齐全， 工人、 模板 、 材料等随处可得 ， 简单易行 ， 这对混 凝土工业化的推广具有很大的冲击作用 。 3 对策与建议 混凝土企业发展混凝土工业化生产 ， 首先应该树立理 念， 其次是机制与相关标准的确立， 最后是技术问题。 理念的 转变 ， 最为关键 ， 如何打破传统思维 ， 推陈出新 ， 需要一个培 育和发展过程。 关于机制和标准 ， 应通过积极参与国家相关 示范项 目， 配合编写行业新的标准规范， 有了标准， 才有可能 实现工业化发展 。 技术方面， 一是可进行混凝土工业化 的基 础建设工作 ， 如技术与标准研究和示范 、 技术改造与技术引 进等 ； 二是加强 自身技术上的攻关 ， 建立对工业化 的正确认 识 ， 了解基本知识 ， 培育技术基础， 加强从技术质量控制到施 工管理的培训学习； 三是积极从事示范项 目， 通过具体实践 感知行业特点、 技术难点及预制构件的性价比、 经济陛能等； 四是注重产业工人的培育 ， 训练有素 、 经验充分 、 具备 良好职 业习惯 的产业工人是实现预制构件工厂生产的重要因素。 4结束语 参 考文 献 ： 1 孟凡超， 刘晓东， 等 港珠澳大桥主体工程总体设计 c 第十九 届全国桥梁学术会议论文集( 上册) M 1 京 ： 人民交通出版社 ， 2 01 0： 5 7 77 【 2 】 刘晓东港珠澳大桥总体设计与技术挑战 E l 第十五届中国海 洋( 岸) 工程学术讨论会论文集 M1 北京： 海洋出版社， 2 0 1 1 ： 1 7 2 0 3 G OK C E A， e t a 1 T h e c h a l l e n g e s i n v o l v e d i n c o n c r e t e wo r k s o f ma r mara y i mme r s e d t u n n e l w i t h s e r v i c e l i f e b e y o n d 1 0 0 y e a r s J T u n n e l l i n g a n d U n d e r g r o u n d S p a c e T e c h n o l o g y ， 2 0 0 9 ( 2 4 ) ： 5 9 2 6 0 1 【 4 J 李英， 陈越港珠澳大桥岛隧工程的意义及技术难点l J 1 工程力 学 ， 2 0 1 I ( 2 8 ) ： 6 7 7 7 【 5 李超， 王胜年 ， 等 港珠澳大桥全断面浇筑沉管裂缝控制技术【 J 施工技术， 2 0 1 2 ， 4 1 ( 2 2 ) ： 5 - 8 ， 1 8 6 16李超， 李士伟， 等 高水压作用对海工高性能混凝土氯离子渗透 性的影响 J 1 公路交通科技， 2 0 1 0 ， 2 7 ( 9 ) ： 1 2 2 1 2 5 7 】 邓世汉 ， 熊建波 ， 等 箱型沉管抗裂混凝土的配合比优化设计f J 1 水运工程， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 1 3 2 1 3 5 作者简介： 李超( 1 9 8 0 - ) ， 男， 硕士， 从事混凝土耐久性方面的研究。 联系地址： 广州市海珠区前进路 1 5 7 号 2 0 2室( 5 1 0 2 3 0 ) 联系电话 ： 1 5 9 2 0 1 6 3 0 0 5 既要保证 品质又要考虑可改造性 ， 这为混凝土企业发展混 凝土工业化提供 了重要机遇 。 当产业化持续 向前推进必然 产生具备工厂化大量生产优质住宅构配件和部品能力 的 混凝土企业 ， 这将是真正实现混凝土工业化的标志。 国际上现在普遍将建筑使用的预制构件所 占比例作为 建筑工业化发展水平的判断标准， 在 日 本 8 5 以上的高层集 合住宅都不同程度地使用了预制构件， 香港的预制混凝土住 宅的预制比率在 4 5 5 0 。 崛起于住宅产业化的建筑工业化 必将改变中国， 而混凝土企业应顺应时代潮流 ， 把握行业变革 之契机 ， 突破由“ 预拌混凝土” 向“ 预制混凝土” 的理念转变 ， 持 续走混凝土工业化 的发展之路， 才能在推进建设资源节约型 和环境友好型社会发展道路上 ， 抢占市场， 引领行业未来。 参考文献 ： I 】 戴显明新产业环境下混凝土企业何去何从叨j 昆 凝土， 2 0 1 3 ( 1 ) ： 1 59 1 6 0 2 “ 十二五” 绿色建筑和绿色生态城区发展规L U z 北京 ： 住房与 城乡建设部 ， 2 0 1 3 3 王慧英 新型工业化住宅结构 的施 工监测分析f J 1 重庆建 筑 ， 2 0 0 8 ( 3 ) ： 2 7 2 9 【 4 】鲍春 国内首家工业化混凝土公共楼梯公司玛纳楼梯公 司 日前在 B O q I成立l J J 建筑施工 ， 2 0 0 8 ( 6 ) ： 4 4 8 作者简介 ： 曾昭德( 1 9 6 3 一 ) ， 男 ， 高级工程师。 联系地址 ： 西安市长安区王寺镇西街 中建商品混凝土西安有限 我国提出五年建 3 6 0 0 万套保障房， 在时间短、 任务重， 电话 公司技术科( 7 1 0 1 1 6 ) 1 8 8 2 9 5 57 6 8 6 l1 3