轻型门式刚架钢结构课程设计.docx

轻型门式刚架厂房主体结构

1、设计条件
1.1、设计资料
某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度 27m，柱距 6m，长度
48m。一侧墙上两个开间设 3.6m×3.6m 门一扇，两纵墙轴线位置上，各开间均设
窗 3.6m×1.2m。刚架柱柱脚标高设为±0.000m，刚架檐口高度为 9.0m，从而刚

架柱柱高为 h=9.0m。屋面坡度 1/10。屋面及墙面板均为彩色压型钢板，考虑经
济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边 C 型钢，间距为 1.5 米，
钢材采用 Q345 钢，焊条采用 E50 型。
1.2、设计参数
地面粗糙度：B 类
地震设防烈度：6 度
设计使用年限：50 年
结构重要性系数：γ0=1.0

基本风压：ω0=0.50kN/m
2

屋面活载和雪压:ζ0=0.50kN/m
2

2、布置形式
刚架平面布置如图所示，刚架形式及几何尺寸如图所示。
3、初选截面
钢柱采用等截面 H 型钢，梁柱初选截面均为 H450×200×8×12。
截面特性：

Ix=28181cm
4

Iy=1602cm
4

Wx=1252cm
3

Wy=160.2cm
3

ix=18.53cm
iy=4.42cm

Sx=707.07cm
3

A=8210cm
2

4、荷载计算

4.1 屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）

彩色型钢板
檩条及支撑

刚架斜梁自重

合计
0.25 kN m2
0.05 kN m 2
0.15 kN m 2
0.45 kN m 2

4.2 屋面可变荷载标准值

基本风压：ω0=0.5kN/m
2

4.3 轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）
0.5 kN m 2
4.4 风荷载标准值
基本风压：w 0 =1.05×0.50 kN m 2 =0.53 kN m 2 ；根据地面粗糙度列别为 B 类，
查得风荷载高度变化系数：当高度小于 10 m 时，按 10 m 高度处的数值采用，
m z =1.0。风荷载体型系数 ms ：迎风柱及屋面分别为＋0.25 和－1.0，背风面柱及
屋面分别为－0.55 和－0.65。
4.5 地震作用
荆州地区抗震设防烈度为 6 度，根据《全国民用建筑工程设计技术措施----
结构》中第 18.8.1 条的建议，所以不考虑地震作用。
4.6 荷载标准值计算
A、屋面
恒荷载标准值：0.45×6/cosα=2.72 kN m
活荷载标准值：0.50×6=3.00 kN m
B、柱荷载
柱自重标准值：0.45×6=2.70 kN m
C、风荷载标准值
迎风面：柱上 qw1k=0.53×6×（+0.25）=0.80kN/m
横梁上 qw2k=0.53×6×（-1.0）=－3.18kN/m
背风面：柱上 qw3k=0.53×6×（-0.55）=－1.75kN/m
横梁上 qw4k=0.53×6×（-0.65）=－2.07kN/m
4.7 荷载设计值计算
屋面恒载 g1=γGgk1=1.2×2.72=3.26kN/m
柱身恒载 g2=γGgk2=1.2×2.70=3.24kN/m
屋面活载 q=γQQk=1.4×3.0=4.2kN/m
风载
迎风面：柱上 qw1=γQqw1k=1.4×0.80=1.12kN/m
横梁上 qw2=γQqw2k=－1.4×3.18=-4.45kN/m
背风面：柱上 qw3=γQqw3k=－1.4×1.75=-2.45kN/m
横梁上 qw4=γQqw4k=－1.4×2.07=-2.90kN/m

5、内力分析（用结构力学求解器计算求得内力,用 AutoCAD 绘制）

q =3.00kN/m

g1 =2.70kN/m

qw2=-3.18kN/m


qw4=-2.07kN/m


1

g2 =2.70kN/m

119.60kN·m


荷载图


g2 =2.70kN/m

243.45kN·m

142.45kN·m

M图

39.23kN
1.85kN

18.33kN

0.60kN

Q图


59.02kN
16.24kN

8.25kN
38.29kN

qw3=-1.75kN/m
qw1=0.80kN/m

41.26kN

22.34kN

70.42kN


12.20kN 12.32kN

N图


60.93kN

22.22kN

90.09kN

6、构件设计和验算及节点设计和验算
6.1、截面验算
构件宽厚比的验算
翼缘部分： b / t f = 96 / 12 = 8 < 96 / 12 = 8 < 15 235 f y = 12

腹板部分： h0 / t w = 426 / 8 = 53.25 < 250 235 f y = 206
满足要求。
6.2、刚架梁的验算
6.2.1 抗剪验算
梁截面最大剪力为 Vmax=39.23kN
Vu = hwt w f v =426×8×180N=613440N=613.44kN＞Vmax=39.23kN
满足要求。
6.2.2 抗弯验算
取梁端截面进行验算，
N=-22.22kN，V=-59.02kN，M=-243.45kN·m
由于 V＜0.5Vu
M eN = M e - NWe / Ae = Wx f - NWx / A
3 3 3

=384879019N·mm=384.88kN·m
≥M=-243.45kN·m
满足要求。
6.2.3 平面内的稳定
N=-22.22kN，M=-243.45kN·m，梁平面内的稳定性验算：
计算长度取横梁长度

l0 x = 135002 + 13502 = 27135mm
lx = l0 x / ix = 27135 / 185.3 = 146.44 < [l ]= 150

b 类截面，查附表可知， j x = 0.986=1252×10 ×310-22.22×10 ×1253×10 /8210

N Ex 0 =


p 2 EAe0
2


=


p 2 ´ 206 ´103 ´ 8210
1.1´146.442


kN = 707.6kN

b mx = 1.0

N
j x Ae0

+


æ N ö
b mx M x

è N Ex 0 ÷

=
22220
0.986 ´ 8210

+
1.0 ´ 243.45 ´106
æ
è


22.22 ö
707.6 ø

2
2

满足要求。
6.2.4 平面外的稳定
横梁平面外的稳定性验算：考虑屋面压型钢板与檩条紧密相连，有蒙皮效应，
檩条可以作为横梁平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个檩距或隅撑
间距考虑，即 l0 y = 3015mm 对于等截面构件，γ=0，

m s = m w = 1, l y = l0 y i y = 3015 / 44.2 = 68.2,

b 类截面，查附表得， j y = 0.668 。

jby =

4320 A0h0
l2y Wx 0


è m w ø è 4.4h 0 ø

4

2


ç ÷
è y ø

=

4320 8210 ´ 426
2 3

´ 14 + ç ÷ ç ÷
2

=1.925＞0.6
取 j ¢y = 1.07 - 0.283 / jby = 1.07-0.283/1.925=0.923

b t = 1.0 -

N
N Ex 0


÷
è N Exo ø

2

=1.0-22.22/707.6+0.75×(22.22/707.6)
2

=0.969

N
j y Ae0

+
b t M
We1jby
æ 22220
è 0.668 ´ 8210

+

÷

2
2

满足要求。
6.2.5 按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）校核横梁腹板容许高厚比。
梁端截面：1.1lx
¢
Wex çç1 - j x
÷
¢ ø
1252 ´103 ´ ç1 - 0.986 ´
÷
=200.66kN/mm ＜f=310N/mm
æ l yt0 ö
æ m s ö
ç ÷ + ç ÷
æ 235 ö
ç f ÷
´
1252 ´10
68.2
æ 68.2 ´12 ö æ 235 ö
è 4.4 ´ 426 ø è 345 ø
+ 0.75çç
æ N ö
¢ ÷
¢
= çç
0.969 ´ 243.45 ´106 ö
1252 ´103 ´1.925 ÷ø
=98.29N/mm ＜f=310N/mm

max


N
AEo


±


My
I x


=


22220
8210


±


243.45 ´106 ´ 213
28181´104

= 2.71 ± 184.01 =

186.72
-181.30


N / mm 2

a 0 =

s max - s min
s max


= 1.97

故

h0
t w

= 53.25 < (48a 0 + 0.5lx - 26.2)

235
f y


= 84.60 ，满足要求。

梁跨中截面：

max
N
AEo

±
My
I x

=
12320 142 .45 ´106 ´ 213
8210 28181´104

=1.50 ± 107.67 =

109.17
-106.17


N / mm 2

a 0 =

s max - s min
s max


= 1.97

故

h0
t w

= 53.25 < (48a 0 + 0.5lx - 26.2)

235
f y


= 84.60 ，满足要求。

6.2.6 檩条集中荷载下的局部受压承载力。
檩条传给横梁上翼缘的集中荷载
F=（1.2×0.27×6+1.4×3.0）×1.5kN=9.21kN
lz=a+5hy+2hR=（70+5×12+0）mm=130mm

s c=
YF
t wl z

=
1.0 ´ 9.21´103
8 ´130

= 8.86N / mm 2 < f = 310N / mm 2

满足要求。
验算腹板上边缘的折算应力
取梁端截面处的应力
N=-22.22kN，V=-59.02kN，M=-243.45kN·m

s =
My1
I n

=
243. 35 ´106 ´ 213
4

N / mm 2 = 183.9N / mm 2

t =

VS
Itw


=

59.02 ´103 ´ 200 ´12 ´ 419
4


N / mm 2 = 34.00N / mm 2

s 2 + s c2 + ss c + 3t 2 = 183.92 + 8.862 + 183.9 ´ 8.86 + 3´ 34.002

±
28181´10
21818 ´10 ´ 8

2


2

满足要求。
6.3 刚架柱的验算
6.3.1 抗剪验算
柱截面最大剪力为 Vmax=38.29kN,考虑仅有支座加劲肋

ls =
h0 / t w
41 5.34 235 f y

=
53.25
41 5.34 235 / 345

= 0.681< 0.8

V u= hwt w f v = 426 ´ 8 ´180N = 613440 N = 613.44kN > Vmax = 38.29kN
满足要求。
6.3.2 抗弯验算
取梁端截面进行验算，N=-60.93kN，V=16.24kN，M=-243.45kN·m
由于 V＜0.5Vu ，故
M eN = M e - NWe / Ae = Wx f - NWx / A
3 3 3

=378828361N·mm=378.83kN·m
≥M=-243.45kN·m
满足要求。
6.3.3 刚架柱平面内整体稳定性验算。
构件最大内力：N=-90.09kN，M=-243.45kN·m
刚架柱高 H=9000mm，梁长 L=27135mm，柱的线刚度为：
k2 = I c1 / h = 28181´104 / 9000mm3 = 31312mm3
梁的线刚度为：
k1 = I b0 / 2Ys = 28181´104 / 27135mm3 = 10385mm3

k1 / k2 = 10385 / 31312 = 0.332
查表得柱的计算长度系数μ=2.934.刚架柱的计算长度
l0 x = mh = 2.934 ´ 9000mm = 26406mm

lx = l0 x / ix = 26406 / 185.3 = 142.5 < [l ]= 150

b 类截面，查附表得， j x = 0.333

N Ex 0 =

p 2 EAe0
2


=

p 2 ´ 206 ´103 ´ 8210
1.1´142.52


N = 747.3kN

b mx = 1.0=197.47N/mm ＜1.2f=372N/mm
=1252×10 ×310-60.93×10 ×1252.48×10 /8210
1.1lx
¢

N
j x Ae0


+


æ N ö


b mx M x

è N Ex 0 ÷

=
90090
0.333´ 8210

+
1.0 ´ 243.45 ´106
æ
è


90.09 ö
747.3 ø

2
2

6.3.3 刚架柱平面外整体稳定性验算。
考虑屋面压型钢板与檩条紧密相连，有蒙皮效应，与柱连接的墙梁可以作为
横梁平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个墙梁距离或隅撑间距考虑，
即 l0 y = 3015mm 对于等截面构件，γ=0，m s = m w = 1, l y = l0 y i y = 3015 / 44.2 = 68.2,

b 类截面，查附表得， j y = 0.668 。

jby =

4320 A0h0
l2y Wx 0


è m w ø è 4.4h 0 ø

4

2


ç ÷
è y ø

=

4320 8210 ´ 426
2 3

´ 14 + ç ÷ ç ÷
2

=1.925＞0.6
取 j ¢y = 1.07 - 0.283 / jby = 1.07-0.283/1.925=0.923

b t = 1.0 -

N
N Ex 0


÷
è N Exo ø

2

=1.0-90.09/707.6+0.75×(90.09/747.3)
2

=0.890

N
j y Ae0

+
b t M
We1jby
æ 90090
è 0.668 ´ 8210

+

÷

2
2

满足要求。
6.3.4 按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）校核横梁腹板容许高厚比。
柱顶截面：

s

max
min

=
N
AEo

±
My
I x

=
60930
8210

±
243.45 ´106 ´ 213
28181´104

= 7.42 ± 107.67 =

109.17
-106.17


N / mm 2

a 0 =

s max - s min
s max


= 1.97Wex çç1 - j x
÷
¢ ø
1252 ´103 ´ ç1 - 0.333´
÷
=235.83kN/mm ＜f=310N/mm
æ l yt0 ö
æ m s ö
ç ÷ + ç ÷
æ 235 ö
ç f ÷
´
1252 ´10
68.2
æ 68.2 ´12 ö æ 235 ö
è 4.4 ´ 426 ø è 345 ø
+ 0.75çç
æ N ö
¢ ÷
¢
= çç
0.890 ´ 243.45 ´106 ö
1252 ´103 ´1.925 ÷ø
=106.35/mm ＜f=310N/mm

故


h0
t w


= 53.25 < (48a 0 + 0.5lx - 26.2)


235
f y


= 113.34，满足要求。

柱底截面：
a 0 = 0

故

h0
t w

= 53.25 < (16a 0 + 0.5lx - 25)

235
f y


= 567.41，满足要求。

6.4 节点验算
6.4.1 梁柱连接节点
6.4.1.1 螺栓强度验算。
梁柱节点采用 10.9 级 M24 高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，
摩擦面抗滑移系数μ=0.45，每个高强度螺栓的预拉力为 225kN，连接处传递内
力设计值：
N=-60.93kN，V=16.24kN，M=-243.45kN·m。
螺栓抗拉承载力验算
N tb = 0.8P = 0.8 ´ 225 = 180 kN

N t =

My1
2


-

N
n

æ
è

243.45 ´ 0.265
2


2


-

60.93 ö
8 ø

螺栓抗剪承载力验算
NVb = 0.9n f mP = 0.9 ´1´ 0.45 ´ 225kN = 91.125kN

> N v =
V
n

=
16.24
8

kN = 2.03kN

满足要求。
最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算：

NV
b

+
N t
b

=
2.03
91.125

+
160.70
180

= 0.915 < 1

满足要求。
6.4.1.2 端板厚度验算
端板厚度取为 t=30mm，按照两边支承类端板计算

t ³

[ wb + 2e f ( f + ew ]f
6e f ew N t

=
6 ´ 40 ´ 46 ´160.70 ´103
[46 ´ 200 + 2 ´ 40 ´ (40 + 46)]´ 295

= 29.5mm

6.4.1.3 梁柱节点域的剪力验算

t =
M
dbd ctc

=
243.45 ´106
426 ´ 426 ´10

= 134.16N / mm 2 < fV = 180N / mm 2

满足要求。å
y1
= çç
4 ´ ( .265 + 0.16
)
÷÷kN = 160.70kN < N tb = 180kN
NV
N t
e e )

6.4.1.4 螺栓处腹板强度验算

N t 2 =
My2
2

-
N
n

=
243.45 ´ 0.16
2


2

-
60 .93
8

= 94.01kN

> 0.4P = 0.4 ´ 225 = 90kN

N t 2
ewt w

=
94.01´103
46 ´ 8

= 255.45N / mm 2 < f = 310N / mm 2

满足要求。
6.4.2 横梁跨中节点
横梁跨中节点采用 10.9 级 M20 高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷
砂，摩擦面抗滑移系数μ=0.45，每个高强度螺栓的预拉力为 155kN，连接处传
递内力设计值：
N=12.32kN，V=1.85kN，M=142.45kN·m。
螺栓抗拉承载力验算
N tb = 0.8P = 0.8 ´ 225 = 124 kN

N t =


2 2

My1 N æ 142.45 ´ 0.265


2


-

12.32 ö
8 ø

螺栓抗剪承载力验算
NVb = 0.9n f mP = 0.9 ´1´ 0.45 ´155kN = 62.775kN

> N v =
V
n

=
1.85
8

kN = 0.23kN

满足要求。
最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算：

NV
b

+
N t
b

=
0.23
62.775

+
96.44
124

= 0.781< 1

满足要求。
6.4.2.2 端板厚度验算
端板厚度取为 t=24mm，按照两边支承类端板计算

t ³

[ wb + 2e f ( f + ew ]f
6e f ew N t

=
6 ´ 40 ´ 46 ´ 96.44 ´103
[46 ´ 200 + 2 ´ 40 ´ (40 + 46)]´ 295

= 22.9mm

6.4.2.3 螺栓处腹板强度验算

N t 2 =
My2
2

-
N
n

=
142.45 ´ 0.16
2


2

-
12 .32
8

= 57.92kN

< 0.4P = 0.4 ´155 = 62kNå yi
4 ´ ( .265 + 0.16
)
= çç
-
å y1 n è 4 ´ ( .265 + 0.16
)
÷÷kN = 96.94kN < N tb = 124kN
NV
N t
e e )
å yi
4 ´ ( .265 + 0.16
)

0.4P
ewt w


=


0.4 ´155 ´103
46 ´ 8


= 168.48N / mm 2 < f = 310N / mm 2

满足要求。
6.5 柱脚设计
刚架柱与基础铰接，采用平板式铰接柱脚。
6.5.1 柱脚内力设计值
ìN max = 90.09kN ,V = 38.29kN
í

6.5.2 由于柱底剪力较小，故而一般跨间不需要设置剪力键，但经过计算在设置
柱间支撑的开间必须设置剪力键。考虑柱间支撑抗拔力之后，锚栓不承受拉力，
因此仅考虑柱在安装过程中的稳定，按构造要求设置锚栓即可，采用 4M24。
6.5.3 柱脚底板面积和厚度计算。
6.5.3.1 柱脚底板面积确定
b = b0 + 2t + 2c = 200+2×12+2×（20~50）=264mm~324mm，取 b=300mm；

h = h0 + 2t + 2c = 450+2×12+2×（20~50）=514mm~574mm，取 h=550mm；

基础采用 C20 混凝土， f c = 9.6kN / mm 2 ，验算底板下混凝土轴心抗压强度
设计值：

s =

N
bh

=

90.09 ´103
300 ´ 550

N / mm 2 = 0.55N / mm 2 < b c f c = 9.6N / mm 2

满足要求。
6.5.3.2 底板厚度确定
根据柱底板被柱腹板和翼缘所分割的区段分别计算板底所承受的最大弯矩。
三边支承板：
b2 b1 = 96 / 426 = 0.225 < 0.3
按悬臂板计算：
1 1
2 2
对于悬臂板部分：
1 1
2 2
底板厚度：
t = 6M max / f = 6 ´ 5862 / 310mm = 10.6mm
取 t=20mm。
6.6 檩条设计
檩条选用冷弯薄壁卷槽行钢，按照单跨简支构件设计。屋面坡度为 1/10，
檩条跨度 6m，于跨中设一道拉条，水平檩距 1.5m，材质为 Q235.î N min= 70.42kN ,V = 8.25kN
M = sa42 = ´ 0.55 ´1462 = 5862N × m
M = sa42 = ´ 0.55 ´ 502 = 688N × m

6.6.1 荷载及其内力
考虑永久荷载与屋面活荷载的组合为控制效应。
檩条线荷载标准值：
pk = (0.27 + 0.5) ´1.5kN / m = 1.155kN/m
檩条线荷载设计值：
p=（1.2×0.27+1.4×0.5）×1.5kN/m=1.536kN/m
px = p sin a = 0.153kN / m

p y = p cosa = 1.528kN / m

弯矩设计值：
M x = p yl 2 / 8 = 1.528 ´ 62 / 8 = 6.88kN × m
M y = pxl 2 / 8 = 0.153´ 62 / 8 = 0.69kN × m
6.6.2 截面选择及截面特性
6.6.2.1 选用 C180×70×20×2.2：

Ix=374.90cm
4

Iy=48.97cm
4

Wx=41.66cm
3

3
3

ix=7.06cm
iy=2.55cm
Χ0=2.11cm
先按毛截面计算的截面应力为

s 1 =
M x
Wx

+
M y
Wy1

=
6.88 ´106
3

+
0.69 ´106
3

= 194.90N / mm 2

s 2 =

s 3 =
M x
Wx
M x
Wx

+

+
M y
Wy 2
M y
Wy1

=

=
6.88 ´106
41.66 ´103
6.88 ´106
3

-

-
0.69 ´106
10.02 ´103
0.69 ´106
3

= 96.28N / mm 2

= 135.39N / mm 2

6.6.2.2 受压板件的稳定系数
腹板：
j = s min s max = s 3 / s 1 = -135.39 194.90 = -0.695 > -1

k = 7.8 - 6.29j + 9.78j 2 = 7.8 + 6.29 ´ 0.695 + 9.78 ´ 0.6952 = 16.889

上翼缘板：上翼缘板为最大压力作用于部分加劲肋板间的支承边，
j = s min s max = s 2 / s 1 = 96.28 194.90 = 0.494 > -1

kc = 5.89 -11.59j + 6.68j 2 = 5.89 -11.59 ´ 0.494 + 6.68 ´ 0.4942 = 1.795Wy1=23.19cm Wy2=10.02cm
41.66 ´10
23.19 ´10
41.66 ´10
23.19 ´10

6.6.2.3 受压板件的有效宽度
腹板：
k = 16.889, kc = 1.795, b = 180mm, c = 70mm, t = 2.2mm,s 1 = 194.90N / mm 2

x =

c k
b k c


=

70
180

16.889
1.795


= 1.19 > 1.1

板组约束系数：
k1 = 0.11 + 0.93 /(x - 0.05) 2 = 0.01 + 0.93 /(1.19 - 0.05) 2 = 0.726

r = 205k1k / s 1 = 205 ´ 0.726 ´16.889 / 194.90 = 3.590

由于 j = s min / s max < 0, 取

a = 1.5, bc = b /(1 - j ) = 180 /(1 + 0.695) = 106.2mm
b / t = 180 / 2.2 = 81.82
18ar = 18 ´1.5 ´ 3.590 = 96.93mm < 38ar = 38 ´1.5 ´ 3.590 = 204.63mm

则取有效宽度：

æ 21.8ar
b / t
ö æ 21.8 ´1. 5 ´ 3.590


81.82
ö
ø

＞ bc = 106.2mm ，取， be = bc = 106.2mm

be1 = 0.4be = 0.4 ´106.2mm = 42.48mm
be 2 = 0.6be = 0.6 ´106.2mm = 63.72mm
上翼缘板：
k = 1.795, kc = 16.889, b = 70mm, c = 180mm,s 1 = 194.90kN / m 2

x =

c k
b k c


=

180
70

1.795
16.889


= 0.838 < 1.1

板组约束系数：
k1 = 1/ x = 1/ 0.838 = 1.092

r = 205k1k / s 1 = 205 ´1.092 ´1.795 / 194.90 = 1.436

由于 j = s min / s max > 0, 故而，

a = 1.15 - 0.15j = 1.15 - 0.15 ´ 0.494 = 1.076

bc = b = 70mmbe = çç
è
- 0.1÷÷bc = çç
ø
è
- 0.1÷÷ ´106.2mm = 116.6mm

b / t = 70 / 2.2 = 31.82
18ar = 18 ´1.076 ´1.436 = 27.81

38ar = 38 ´1.076 ´1.436 = 58.72

所以

18ar < b / t < 38ar

则截面有效宽度为：

æ 21.8ar
b / t


ö æ 21.8 ´1. 076 ´1. 436


31.82


ö
ø

be1 = 0.4be = 0.4 ´ 65.02mm = 26.01mm
be 2 = 0.6be = 0.6 ´ 65.02mm = 39.01mm
下翼缘板：下翼缘板全截面受拉，全部有效。
6.6.3 有效净截面模量
上翼缘板的扣除面积宽度为（70-65.02）mm=4.98mm；腹板的扣除面积为 0，
同时在腹板的计算截面有一直径 13mm 的拉条连接孔（据上翼缘板边缘 35mm），
孔位置与扣除面积位置基本相同。所以腹板的扣除面积按直径 13mm 拉条连接孔
计算。有效净截面模量为：

= 22638mm3


90


21.1


2


2 2


mm3

W eny min=


70 - 21.1

2 2


mm3

= 9768mm3

Wenx / Wx = 39780 / 41660 = 0.955

Weny max / Wy1 = 22638 / 23190 = 0.976

Weny min / Wy 2 = 9768 / 10020 = 0.975

6.6.4 强度验算
按屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转考虑

s 1 =
M x
Wenx

+
M y
Weny max

=
6.88 ´106
39708

+
0.69 ´106
2