广珠城际轨道交通工程容桂站特大桥57+100+57m连续梁特大桥三角挂篮设计计算单.docx
《广珠城际轨道交通工程容桂站特大桥57+100+57m连续梁特大桥三角挂篮设计计算单.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《广珠城际轨道交通工程容桂站特大桥57+100+57m连续梁特大桥三角挂篮设计计算单.docx(35页珍藏版)》请在咨信网上搜索。
1、特大桥(5710057)m连续梁挂篮设计计算单一、 工程概述二、 特大桥(57+100+57)m连续梁为三向预应力砼连续箱梁。箱梁顶宽11.6m,底宽6m,箱梁截面为单箱单室直腹板。顶板厚45cm,腹板厚分别由85cm过渡到45cm,底板厚度由跨中的38cm按圆曲线变化至中支点梁根部的130cm;梁体各控制截面梁高分别为:端支座处及边跨直线段和跨中处为4.50m,中支点处梁高6.80m,梁高圆曲线半径R=488.546m;全桥共设5道横隔梁,分别设于中支点、端支点和中间跨跨中截面。全桥共分为55梁段,中支点0号段长度13m,一般梁段长度分别为3.0m、3.5m、4.0m,合拢段长2m,边跨直线
2、段及合拢段共长8.65m,最大悬臂浇筑块重1534.4KN。二、设计参数取值:1、 取最重段1#段重量(1534.4 KN)为最不利工况(梁段长3.0m)。2、 施工人员机具荷载取:P1=2.5KPa。3、 倾倒混凝土产生的冲击荷载:P2=2.0 KPa。4、 振捣混凝土产生的荷载:P3=2.0 KPa。5、 钢筋混凝土容重取P=26500N/m3。6、 钢材弹性模量取2.1105MPa(A3钢)。7、 杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400,即。8、 杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250,即。9、 应力取值: A3钢: 45钢:三、最重梁段分块荷载计算:最重梁段为1段,
3、箱梁1段根部1/2断面分块面积计算(箱梁断面如图1):A1=14794 cm2;A2=54265 cm2;A3=10657 cm2;A4=18057 cm2; 1段分块重量计算表(忽略节段梁高度变化)分块断面面积(cm2)顶面面积(cm2)重量(KN)备注A11479484000172.212 计算长度为3mA25426525500447.982 A31065764500126.648 A41805764500185.478 合计1864.641 (A1+A2)2注:1、断面面积为CAD图中读取数据,顶面面积计算长度分块宽度;2、重量断面面积节段长混凝土容重P顶面面积(P1+P2+P3)四、挂
4、篮各主要杆件选用说明:由于该桥挂篮所用主要杆件为公司已有通用挂篮杆件,无需重新加工,且在计算过程中,为“杆件已知,复核性检算”。具体各主要杆件如下:1、腹板纵梁:240b,槽钢净间距80mm,长度为5.15m,单件重0.766 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:2、底板纵梁:232b,槽钢净间距80mm,长度为5.15m,单件重0.506 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:3、前下横梁:240b,槽钢净间距90mm,长度为12.0m,单件重1.987 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:4、后下横梁:240b,槽钢净间距90mm,长度为12.0m,单件重1.909 t(包括缀板等重量)。截
5、面特性如下:5、前上横梁:240b,槽钢净间距70mm,长度为13.60m,单件重2.024 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:6、后上横梁:225b,槽钢净间距70mm,长度为6.50m,单件重0.465 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:7、外模滑梁:236b,槽钢净间距60mm,上下面各焊有一张宽度为22cm厚度为1.2cm的钢板,长度为10.00m,单件重3.102t(包括缀板等重量)。截面特性如下:8、外模紧固梁:232b,槽钢净间距60mm,长度为5.15m,单件重0.961 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:9、内模滑梁:236b,槽钢净间距60mm,长度为10.00m,单
6、件重2.273 t(包括缀板等重量)。截面特性如下:10、三角主桁主梁:2I45b,工钢上下焊接1.5cm厚17cm宽的钢板。工钢中心距为40cm,长度为10m,单件重为3.066 t(包括缀板等重量)。截面特性如下: 11、三角主桁立柱: 236b,高度为3.57m,重量为4.984。12、三角主桁斜拉杆:225b,长度4.70m。重量为0.375t。13、滑道:滑道采用2I22b工字钢,工钢上翼板焊有15cm宽、1.5cm厚的钢板。长度为10cm,单重为:13.59KN。截面特性: 五、各主要杆件受力检算:(一)、腹板底模纵梁计算:(L=5.15m)腹板下布置2根纵梁240b,承受荷载:承
7、受纵梁自重:G17.66 KN,荷载范围:x0x=5.15m,产生均布荷载q17.66/5.151.49 KN/m;腹板A2范围混凝土重:G2447.982 KN,荷载范围:x0.7mx=3.7m,在每根纵梁上产生均布荷载q2447.982/3/274.66 KN/m;腹板下底模板重量:G30.854.30.65=2.38 KN(底模板每平方重按照0.65KN计算), 荷载范围:x0.5mx=4.8m,在每根纵梁上产生均布荷载q32.38/4.3/20.28 KN/m;腹板内侧模重量:G44.604.31.0=19.78 KN(内侧模板和加强箍每平方重按照1.0KN计算), 荷载范围:x0.7
8、mx=3.7m,在每根纵梁上产生均布荷载q419.78/3/23.30 KN/m;则,腹板纵梁承受荷载为:x0x=0.5m,x4.8x=5.15m: qq11.49 KN/m;x0.5mx=0.7m,x3.7mx=4.8m:qq1q31.49+0.28=1.77 KN/m;x0.7mx=3.7m:qq1q2q3q41.49+74.660.283.30=79.73 KN/m; 支撑反力:x0.2m处,后下横梁提供支反力N1,x4.95m处,前下横梁提供支反力N2, 根据腹板纵梁承受荷载和支反力,绘制受力图,并根据同济启明星计算软件,绘制剪力图、弯距图及挠度变形图,见图2:支反力N1139.50+
9、0.30=139.80 KN,N20.30+102.60=102.90 KN,当x2.40 m时,当x2.60m时,变形最大值为:(二)、底板底模纵梁计算:底板下布置4根纵梁232b,承受荷载:承受纵梁自重:G15.06 KN,荷载范围:x0x=5.15m,产生均布荷载q15.06/5.150.98 KN/m;底板A4范围混凝土重:G2185.478 KN,荷载范围:x0.7mx=3.7m,在每根纵梁上产生均布荷载q2185.478/3/230.91 KN/m;底板下底模重量:G32.154.30.65=6.00 KN(底模板每平方重按照0.65KN计算), 荷载范围:x0.5mx=4.8m,
10、在每根纵梁上产生均布荷载q36/4.3/20.70 KN/m;则,底板纵梁承受荷载为:x0x=0.5m,x4.8x=5.15m:qq10.98 KN/m;x0.5mx=0.7m,x3.7mx=4.8m:qq1q30.98+0.7=1.68 KN/m;x0.7mx=3.7m:qq1q2q30.98+30.910.70=32.59 KN/m; 支撑反力:x0.2m处,后下横梁提供支反力N3,x4.95m处,前下横梁提供支反力N4。根据底板纵梁承受荷载和支反力,绘制受力图,并根据同济启明星计算软件,绘制剪力图、弯距图及挠度变形图,见图3:支反力N357.50+0.20=57.70 KN,N40.20
11、+42.90=43.10 KN,当x2.40 m时,当x2.60m时,变形最大值为:(三)、前下横梁计算:因在浇筑混凝土时和空载行走时,四级钢吊杆作用位置不变,故只计算不利情况即浇筑混凝土时荷载计算: 承受荷载:承受横梁自重:G19.87 KN,荷载范围:x0x=12m,产生均布荷载q119.87/121.66 KN/m;腹板纵梁支反力:N2102.90 KN,荷载范围:x3.172m、3.772m、8.228m、8.829m;底板纵梁支反力:N443.10 KN,荷载范围:x4.62m、5.47m、6.53m、7.38m; 支撑反力:x2.65m和9.35m处的前上横梁吊杆力N5, x4m和
12、8m处的前上横梁吊杆力N6。根据前下横梁承受荷载和支反力,绘制受力图,并根据同济启明星计算软件,绘制剪力图、弯距图及挠度变形图,见图4:支反力N541.50+4.40=45.90 KN,N689.50+166.60=256.10 KN,当x4 m时,当x6m时,变形最大值为:(四)、后下横梁计算: 1、浇筑混凝土过程计算:承受荷载:承受横梁自重:G19.09 KN,荷载范围:x0x=12m,产生均布荷载q119.09/121.59 KN/m;腹板纵梁支反力:N1139.80 KN,荷载范围:x3.172m、3.772m、8.228m、8.829m;底板纵梁支反力:N357.70 KN,荷载范围
13、:x4.62m、5.47m、6.53m、7.38m; 支撑反力:x2.45m和9.55m处的翼板吊杆力N7, x4.62m和7.38m处的底板吊杆力N8。根据后下横梁承受荷载和支反力,绘制受力图,并根据同济启明星计算软件,绘制剪力图、弯距图及挠度变形图,见图5:支反力N7125.10+3.90=129 KN,N8117.60+157.90=275.50 KN,当x3.172 m时,当x3.472m时(横梁有效范围内),变形最大值为:2、挂篮滑移阶段后下横梁受力计算:此时后下横梁承受荷载为:承受横梁自重:G19.09 KN,荷载范围:x0x=12m,产生均布荷载q119.09/121.59 KN
14、/m;腹板纵梁自重及该范围底模板自重支反力:N17.66/24.30.850.65/4=4.425 KN,荷载范围:x3.172m、3.772m、8.228m、8.829m;底板纵梁自重及该范围底模板自重支反力:N35.06/2+4.32.150.65/4=4.03 KN,荷载范围:x4.62m、5.47m、6.53m、7.38m; 支撑反力: x2.45m和9.55m处的侧模滑梁吊杆力N7。根据后下横梁承受荷载和支反力,绘制受力图,并根据同济启明星计算软件,绘制剪力图、弯距图及挠度变形图,见图6:侧模滑梁吊杆支反力N722.60+3.90=26.50 KN;当x6 m时,当x6m时,变形最大
15、值为:(五)、外模梁计算:(侧模滑梁L=10m,侧模外紧固梁L=5.15m)首先进行砼浇注过程计算。此时外模滑梁和外模紧固梁共同承受荷载,荷载分别为:翼板A1混凝土重G1172.21 KN,侧模支架重G226.55 KN,侧模面板G323.94 KN,其重心距翼板外边缘距离分别为:S11.94 m,S21.61 m,S32.34 m(分块分段计算重心,在此略)。翼板处荷载传递示意图如图7(NG 为外模紧固梁支反力,NH为外模滑梁支反力):建立力学平衡方程如下: NGNHG1+G2+G3=222.70 KN150NG +225NH =S1G1S2G2S3G3计算得:NG90.96 KN,NH13
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 城际 轨道交通 工程 容桂站特 大桥 57 100 连续 三角 挂篮 设计 计算
1、咨信平台为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,收益归上传人(含作者)所有;本站仅是提供信息存储空间和展示预览,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容不做任何修改或编辑。所展示的作品文档包括内容和图片全部来源于网络用户和作者上传投稿,我们不确定上传用户享有完全著作权,根据《信息网络传播权保护条例》,如果侵犯了您的版权、权益或隐私,请联系我们,核实后会尽快下架及时删除,并可随时和客服了解处理情况,尊重保护知识产权我们共同努力。
2、文档的总页数、文档格式和文档大小以系统显示为准(内容中显示的页数不一定正确),网站客服只以系统显示的页数、文件格式、文档大小作为仲裁依据,平台无法对文档的真实性、完整性、权威性、准确性、专业性及其观点立场做任何保证或承诺,下载前须认真查看,确认无误后再购买,务必慎重购买;若有违法违纪将进行移交司法处理,若涉侵权平台将进行基本处罚并下架。
3、本站所有内容均由用户上传,付费前请自行鉴别,如您付费,意味着您已接受本站规则且自行承担风险,本站不进行额外附加服务,虚拟产品一经售出概不退款(未进行购买下载可退充值款),文档一经付费(服务费)、不意味着购买了该文档的版权,仅供个人/单位学习、研究之用,不得用于商业用途,未经授权,严禁复制、发行、汇编、翻译或者网络传播等,侵权必究。
4、如你看到网页展示的文档有www.zixin.com.cn水印,是因预览和防盗链等技术需要对页面进行转换压缩成图而已,我们并不对上传的文档进行任何编辑或修改,文档下载后都不会有水印标识(原文档上传前个别存留的除外),下载后原文更清晰;试题试卷类文档,如果标题没有明确说明有答案则都视为没有答案,请知晓;PPT和DOC文档可被视为“模板”,允许上传人保留章节、目录结构的情况下删减部份的内容;PDF文档不管是原文档转换或图片扫描而得,本站不作要求视为允许,下载前自行私信或留言给上传者【胜****】。
5、本文档所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权,请谨慎使用;网站提供的党政主题相关内容(国旗、国徽、党徽--等)目的在于配合国家政策宣传,仅限个人学习分享使用,禁止用于任何广告和商用目的。
6、文档遇到问题,请及时私信或留言给本站上传会员【胜****】,需本站解决可联系【 微信客服】、【 QQ客服】,若有其他问题请点击或扫码反馈【 服务填表】;文档侵犯商业秘密、侵犯著作权、侵犯人身权等,请点击“【 版权申诉】”(推荐),意见反馈和侵权处理邮箱:1219186828@qq.com;也可以拔打客服电话:4008-655-100;投诉/维权电话:4009-655-100。