中国移动模板工程施工方案.doc

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中国移动通信集团江苏有限公司淮安分公司
食堂辅房工程模板工程

专
项
施
工
方
案

编制人：
审核人：
审批人：

江苏天成建设工程有限公司
淮安移动食堂辅房工程项目部
编制日期：二〇一三年九月十五日

目 录

第一章 工程概况及编制依据
第二章 材料准备
第三章 模板实施
第四章 支模架实施
第五章 质量安全保证要求
第六章 倒架坍塌应急预案
附模板计算书

第一章 工程概况及编制依据
一、工程概况
工程名称: 中国移动通信集团江苏有限公司淮安分公司食堂辅房工程；工程负责人: 王宗元；技术负责人: 唐家宝；工程建设地点: 淮安市承德北路118号；地上层数: 3层；地下层数: 1层；建筑高度(m): 21.2 m；总建筑面积(㎡):2384.96㎡；标准层层高(m): 4.0 m；结构类型: 框剪；建设单位: 中国移动通信集团江苏有限公司淮安分公司；设计单位: 江苏省邮电规划设计院有限公司；监理单位:南京工大建设监理咨询有限公司；施工单位: 江苏天成建设工程有限公司；总工期(天):150。
二、编制依据
1、工程施工图纸
2、主要规范、规程：
1) JGJ 130-2001 建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范
2) JGJ 80-91 建筑施工高处作业安全技术规范
3) JQJ 59-99 建筑施工安全检查标准
3、参考文献
a) 建筑施工手册 1999.1
b) 简明施工计算手册 1999.7
c) 实用建筑施工安全手册 1999.7
d) 建筑施工支撑架实用手册 1994.5

第二章 材料准备
1、支撑支撑架采用Φ48*2.75钢管；铸钢扣件连接；二层支撑架搭设受力，一层支架不拆除。施工安排专业班组进行；施工完毕后进行验收。
2、模板选型：本工程现浇砼框架模板均采用12mm厚多层木胶合板，多层胶合板纵向弯曲强度、弹性模量参数如下：
树种
柳安
云南松、落叶松
柏松
弹性模量
N/mm2
3*104
4.0*103
9*10³
静弯曲强度
N/mm2
25
30
35

第三章 模板实施
1、模板设计：模板工程施工前进行模板排列施工设计、并画出大样图和支撑系统搭设示意图，结平支撑系统经过荷载计算后按组织设计排列。
2、矩形柱模板安装：柱模安装在井字钢管柱架内，并通过钢管柱箍和柱架联结。柱模板拼装前，用水平仪对柱脚进行测平、并用水泥砂浆在柱模位置找平，避免跑浆烂根。柱模的井字钢管柱架与梁模板承重架相连接，并设置斜撑，以保证柱模板的稳定性和牢固性。
3、结平梁支模架每根立杆底部设置50*100木方，并设扫地杆。
4、立杆必须用接头扣件连接，连接处互相错开。
5、模板支架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由低至顶连续设置。
6、模板支架其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始，每隔两步设置一道水平剪刀撑。
7、梁模板安装：梁模板采用木模和胶合板模，由于本工程梁高不高，仅用钢管从两边进行加固，以防浇筑砼时炸摸，梁底按2/1000起拱。
8、柱模板拼装前清理柱根部的垃圾等杂物，并用1：3水泥砂浆在模板底找平，弹出外围线，以保证轴线及模板拼装的正确性，防止漏浆烂根。
9、梁柱节点收刹最好采用定制节点专用模板，梁模收刹尽量设在梁的中间部位，保证梁柱节点收刹干净和砼的外观质量。
10、梁底模立好后，现场施工员对梁底模板标高和轴线进行验收复核，柱模立好后拉通线进行复核。
11、模板安装前，必须涂刷隔离剂，以便于拆除模板和增加模板的周转次数。涂刷隔离剂时，不得污染钢筋，以免影响质量，更不得影响今后的装饰工程施工。
12、模板拆除：现浇结构的模板及其支撑拆除时的强度等级应符合设计要求和规范，必须在接到项目工程师的书面通知后方可拆除模板及支撑体系，操作人员不得擅自拆除模板及支撑系统。模板拆除时必须以拆模试块强度达到标准时方可拆模。
结构类型
结构跨度（M）
砼强度百分率（%）
板
≤2
50
>2、≤8
75
>8
100
梁
≤8
75
>8
100
悬臂构件
≤2
100
>2
100
一般非承重构件的模板，如梁侧模、柱模板可待砼浇筑完成后三天即可拆除。

第四章 支模架实施
一、支撑架的一般规定
扣件式模板支撑架；作用跨中的集中荷载；
跨度mm
900
1200
1500
1800
限载Kg
450
350
250
200
二、支撑架搭设概况
结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物楼层全部支撑在混凝土结构板面上。采用扣件式双排钢管支撑架。
三、构架形式
板：胶合板下50*100木方@300，木方下钢管楞双向@900，立杆间距根据梁高设置。
梁：底板下钢管横楞@300，两边夹管@300。
支模架稳定性：当层高大于4m时，每2根梁之间设置剪刀撑一副，并确保先浇注柱
再浇梁底板，浇注结平。如下示意简图：

四、构造要求及技术措施
1 立杆
支撑架采用双排钢管φ４８×3.5厚。立杆顶端高出结构梁处板下100m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大600mm。对接连接。主立杆立杆搭接连结时采用旋转扣件连接，扣件数量３个活扣件。
2 大横杆
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆设在统一平面上。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱的距离不大500mm。

3 纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上２００m 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
4 剪刀撑
本支撑架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设。剪刀撑每10M设置一组，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4 个扣结点。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥100mm。斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。如下示意图：

五、安全防护措施
1 结构临边防护措施
在结构四周边线内500mm 处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用48×3.5 钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。
2 楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用支撑架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设180mm 高的挡脚板。
六 .支撑架的搭设及拆除施工工艺
1 落地式钢管支撑架搭设施工工艺
落地支撑架搭设的工艺流程为： 材料准备→定位设置木垫板 →纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→梁低小横杆→ 剪刀撑
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用红笔点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；。在搭设首层支撑架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位支撑架与主体结构的杆件可靠拉结后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排梁架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。
2. 支撑架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为小横杆→剪刀撑→大横杆→立杆）。
不准分快拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随支撑架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆支撑架，分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当支撑架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆加固件。
第五章 质量安全保证要求
一、质量要求
1 构配件允许偏差
1. 无缝钢管尺寸 游标卡尺外径48mm、-0.5、壁厚3.5mm、-0.5
2 .钢管外表面 锈蚀深度 ≤0.50
3.立杆钢管弯曲 3m≤L≤4m钢管 ；弯曲≤12 3m≤L≤4m钢管；弯曲≤20
4.水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
2 支撑架搭设的允许偏差和检验方法
1.搭设中检查偏差（m）用经纬仪
高度H=2；±7、H=10；±20、
步距±20、纵距3间距±50、横距±20钢板尺测量。一根杆的两端±20。
2.纵向水平杆高差同跨内两根纵向水平杆高差±10；利用水平仪或水平尺检查。
3.顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
二、安全施工技术措施
1 材质及其使用的安全技术措施
1.1 扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内， 直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂变形、滑丝等现象的扣件。
1.4 严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。
2 支撑架搭设的安全技术措施
2.1 搭设工作区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
2.2 开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
2.3 支撑架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成支撑架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
2.4 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。
3 支撑架上施工作业的安全技术措施
3.1结构支撑架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除支撑架部件。
3.2严格控制施工荷载，确保较大安全储备。
3.3定期检查支撑架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4 支撑架拆除的安全技术措施
1.1拆架前，全面检查拟拆支撑架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
4.6白天拆架下班时，不应留下隐患部位。
4.7所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面空线路、外支撑架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件。
4.8拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。
4.9拆除支架应程序自上而下,一步一清,后搭先拆.最后立杆拆除时应支撑临时斜杆。
三、文明施工要求
1 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
2 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
3 支撑架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上支撑架操作。
4 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
5支撑架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
6不准利用支撑架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动支撑架。
7 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在支撑架上，严禁任意悬挂起重设备。
8 在架子上的作业人员不得随意拆动支撑架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
9拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
11 支撑架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。
12要保证支撑架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
13 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
14 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
15 支撑架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
16 施工人员做到活完料净脚下清，确保支撑架施工材料不浪费。
17 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
18 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止支撑架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
第六章 倒架坍塌应急预案

为预防倒架坍塌事故发生，本项目部制订了架坍塌事故应急预案，以预防或发生架坍塌时减少人身伤害和财产损失。
1.职责
1.1.质安部是倒架坍塌事故应急预案管理的主管部门，负责应急预案的响应，组织进行模拟演习，并对应急预案和响应的实际效果进行检查和评价。
1.2.相关部门负责应急预案与响应，参加项目部组织的倒架坍塌事故模拟演习，参加质安部组织的应急预案和响应的实际效果评价。
2.应急预案控制程序
2.1组织机构
项目部成立领导小组，落实培训及紧急救护工作，并对紧急救护工作进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之中，同步进行检查。联系内部联系质安部负责收集相关部门、班组的预防倒架坍塌信息工作，各相关部门、班组向质安部提供有关预防高空坠落的信息工作。当发生倒架坍塌事故时，首先发现者应及时通知相关部门，部门组织紧急事故处理。外部联络质安部负责对外预防倒架坍塌管理部门的联系工作，将有关预防倒架坍塌信息传达到有关当局和部门。当发生倒架坍塌时，发现者应及时拨电话“120”，通知医疗部门。
3.预防措施
3.1.加强施工现场的安全检查验收工作，严格查纠习惯性违章，及时发现事故隐患，并及时督促整改，特别是注意消除安全设施和加固不安全因素。
3.2.参加作业人员按规定和要求设置足够的立杆，支撑牢固，部件齐全。
3.3.任何管架作业使用设施都要牢固可靠，符合安全要求。
3.4.平台板上浇筑混凝土时不得一次性堆积过高，人员不可集中操作。
3.5.演习项目部每年进行一次倒架坍塌事故演习，并对演习效果进行评价。
3.6.培训每年进行一次预防倒架坍塌知识培训，提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。
4.紧急预案
4.1.当发生倒架坍塌事故时，第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门，组织进行事故处理。
4.2.当有人员发生伤亡时，应拨电话“120”通知救护中心，并对伤亡人员就地进行急救。
5.事故调查和处理
5.1.倒架坍塌事故发生后，安全部协同有关部门对事故原因进行调查和处理，针对原因责成事故发生部门采取纠正措施，防止再发生。
5.2.质安部对相应文件的有效性进行评审和修订。
6.检验落实
6.1.项目部每年进行一次倒架坍塌事故演习，检验和评价应急预案的实际效果。
6.2.质安部做好记录，总结防范经验，将结果以交底形式给每个工人进行教育，使全员都了解倒架坍塌事故发生的原因和解决的方法。

附：梁模板计算书：

梁模板(扣件钢管架)计算书

中国移动通信集团淮安分公司承德北路食堂辅楼工程 ；工程建设地点：承德北路118号；属于框架；地上3层；地下1层；建筑高度：21.2；标准层层高：4m ；总建筑面积：2384.96平方米；总工期：150天。
本工程由中国移动通信集团淮安有限公司投资建设，江苏邮电规划设计研究院有限责任公司设计，南京工大建设监理咨询有限公司监理，江苏天成建设工程有限公司组织施工.
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:KL8。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.75；
混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：0.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；钢筋自重(kN/m3):0.20；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×2×2/6=26.67cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.4×4=2.24kN/m；
计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.24×[(900-120)/(4-1)]2= 7.56×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.149 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.56×104 / 2.67×104=2.8N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm；
l--计算跨度: l = [(900-120)/(4-1)]=260mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×2×2×2/12=26.67cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×8.567×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.67×105) = 0.166 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-120)/(4-1)]/250 = 1.04mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.04mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3.149/0.400= 7.873kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.126 kN·m，最大支座反力 R= 3.464 kN，最大变形 ν= 0.060 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.26×105/6.40×104 = 2 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.06mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.312 kN·m，最大支座反力 R= 5.592 kN，最大变形 ν= 0.113 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.12×105/1.28×105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.113 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 180/400=0.45mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.113mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.45mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M16 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 144 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.592 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×144/1000 = 24.48 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.592kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×20×20/6 = 2.67×104mm3；
I = 400×20×20×20/12 = 2.67×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+0.20）×0.40×0.90=10.454kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(10.454+0.096)×2002+0.117×2.52×2002=5.40×104N·mm；
σ =Mmax/W=5.40×104/2.67×104=2N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=10.454+0.096=10.550kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.55×2004/(100×6000×2.67×105)=0.071mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.071mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
七、梁底支撑钢管的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1= 1.2×[(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+ 0.2×0.2×(2×0.78+0.4)]= 2.185 kN；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：
q2 = 1.4×[(2.5+2)×0.4×0.2]=0.504 kN；
均布荷载设计值 q = 2.185+0.504 = 2.689 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.098kN
2.支撑钢管的强度验算：
本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08×100cm3；
I=1.22×101cm4；
E= 206000 N/mm2；

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
钢管的支座力:
N1=N3=0.3 kN；
N2=2.285 kN；
最大剪力：V= 1.143 kN
钢管最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.064×106 /5.08×103=12.6 N/mm2；
钢管最大剪应力计算值 ： τ =2V/A=2×1.143×103/(4.89×100)=4.673N/mm2；
钢管的最大挠度：ω =0.011 mm；
钢管的允许挠度: [ν] =600.000/250=2.400 mm；
钢管最大应力计算值 12.619 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2，满足要求！
钢管受剪应力计算值 4.673 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ν=0.011 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=2.400 mm，满足要求！
八、梁底纵向钢管计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08 cm3；
I=12.19 cm4；
E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.3 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.09 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.162 mm ；
最大支座力 Rmax = 1.013 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.09×106 /(5.08×103 )=17.7 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 17.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.162mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.285 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.686 kN·m ；
最大变形 νmax = 1.232 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.712 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.686×106 /(5.08×103 )=134.9 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 134.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.232mm小