楼板模板门式施工方案.doc
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1、天湖郦都A-10A-14栋楼板模板施工方案工程名称:天湖郦都A-10A-14建设单位:清远市樵顺房地产开发有限公司监理单位:清远中正工程监理有限公司设计单位:佛山市顺德建筑勘察设计院有限公司施工单位:华北建设集团有限公司编制单位:天湖郦都A-10A-14栋工程项目部编制人:编制时间: 年 月 日审核单位:华北建设集团有限公司审核人:审批人:审批人:审批时间: 年 月 日目 录一、 工程概括二、 楼板底木方的计算三、 楼板底托梁的计算四、 门架荷载标准值五、 立杆的稳定性计算六、 技术质量保证措施七、 工程进度保证措施八、 安全生产保证措施九、 成本节约措施十、 产品保护措施十一、文明施工措施楼
2、板模板门式脚手架支撑计算书一、 工程概况天湖郦都A-10A-14栋工程,位于清远市东城街办澜水村委会辖区内, 该工程是由清远市樵顺房地产开发有限公司投资兴建,佛山市顺德建筑设计院有限公司设计,华北建设集团有限公司施工,清远中正工程监理有限公司监理。天湖郦都A-10A-14工程位于位于清远市东城街办澜水村委会辖区内, 本工程为剪力墙结构,建设规模:A-10栋为26层,面积14491.63,A-11栋为27层,面积19693.7,A-12栋为27层,面积15969.32,A-13栋为25层,面积14523.55,A-14栋为27层,面积1567.57。本工程是具有居住功能一体的26层商住综合楼,标
3、准层高3米,楼层结构为现浇砼结构板,板厚为100。梁截面最大300700,其它的为300600、250600、200600等几种,跨度为8.3m。现考虑要保证安全,梁截面按最大300700计算。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000)。 计算的脚手架搭设高度为3.00米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。 搭设尺寸为:门架的宽度 b =1.22米,门架的高度 h0 =1.93 米,步距1.95米,跨距 l = 1.83米。 门架 h1 =1.54米,h2 =0.08米,b1 =0.75米。 门架立杆采用42.02.5 mm钢管,立杆加强杆
4、采用42.02.5 mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20 m,梁底木方距离300.00 mm。 梁底木方截面宽度50.00 mm,高度80.00 mm。 梁顶托采用木方100100。1立杆;2立杆加强杆;3横杆;4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图门式支架正立面图门式支架侧立面图托梁方木方木距离门架跨度托梁方木每榀门架距离H 图2 模板支架示意图 二、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为 1、荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1 = 25.500.200.30=1.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 =0.340.30=0.
5、102kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2.000.30=0.600kN/m 经计算得到,木方荷载计算值 Q = 1.2(1.530+0.102)+1.40.600=2.798kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.343kN N2=3.693kN N3=3.693kN N4=1.343kN 经过计算得到最大弯矩 M=-0.403kN.m 经过计算得到最大支座 F=3.693kN 经过计算得到最大变形 V=1.938mm 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和
6、截面抵抗矩W分别为: W = 53.333cm3; I = 213.333cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=-0.403106/53333.00=-7.556N/mm2 木方的抗弯计算强度7.556小于13.00N/mm2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3(0.62.7981.20)1000/(250.0080.00)=0.755N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪计算强度0.755小于1.60N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v=1.93
7、8mm 木方的最大挠度1.938小于4.80mm,满足要求。 三、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0kN/m。托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.469kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.548kN 经过计算得到最大变形 V=2.302mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =166.667cm3; 截面惯性矩 I =833.333cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.469106/1.05)/(166666.67)=8.396 N/mm2 顶托梁抗
8、弯强度8.396小于13.00N/mm2,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.302mm 顶托梁挠度2.302小于3.05mm,满足要求。 四、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:配件名称配件数量配件重量门架MF12171榀(不可改)0.224KN交叉支撑20.0402=0.08KN水平架5步4设0.1654/5=0.13KN连接棒20.0062=0.012KN锁臂20.0092=0.018KN合计0
9、.466KN 经计算得到,每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.466/1.950=0.239kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算: tg=(4.001.95)/(1.834.00)=1.066 20.015(1830.004.00)/cos/(4.001.95)=0.041kN/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为 0.015(1.831.00)/(4.001.95)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为 (1.00
10、0.014+4.000.014)/1.95=0.036kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m; 每米高的栏杆重量为0.01kN/m; 经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.111kN/m 经计算得到,静荷载标准值总计为 NG = 0.350kN/m。 2 托梁传递荷载 经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 20.275kN。 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0.350kN/m; NQ 托梁传递荷载,NQ = 20.275kN; H 脚手架的
11、搭设高度,H =3.00 m。 经计算得到,N = 1.20.3503.00+20.275=21.535kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值,N = 21.535kN; Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN); 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到,=0.554; k 调整系数,k=1.13; i 门架立杆的换算截面回转半径,i=1.88cm; I 门架立杆的换算截面惯性矩,I=10.92cm4; h0 门架的高度,h0=1.93 m; I0 门架立杆的截面惯性矩,I0=6.08cm4;
12、 A1 门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2; h1 门架加强杆的高度,h1=1.54m; I1 门架加强杆的截面惯性矩,I1=6.08cm4; A 一榀门架立杆的毛截面面积,A=2A1=6.20cm2; f 门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到,Nd= 0.55620.000205/1000=70.401kN。 立杆的稳定性计算21.535小于70.401KN,满足要求。六、技术质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作,负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作,还对突发工程问题进行分析、处理,从而保证工程的
13、施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人,选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1、质量保证措施、细部处理方法1)、墙模垂直度用可调上托加固和调整,可较好地控制和调整垂直度。2)、拉通线全过程监控,一般拉上中下三道通线,支模安装后全面检查纠正,浇筑砼时随时校正,砼浇筑后一小时内再复查。3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密,模板薄厚应一致,若相差大的应加垫片,施工中发现板缝过大应贴胶带纸。4)、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板,中间可有意铺1条小模,拆模用铁撬先拆出这个小模,然后用木楔楔入,使模板与砼表面脱离,再用铁撬
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