焊接接头的组织和性能.ppt

,*,单击此处编辑母版标题样式,.,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,.,*,焊接接头的组织和性能,1,.,我们通常把焊接接头分为三个区域。即焊缝、热影响区和母材。这三个区域中只有焊缝经过了加热,高温溶化,完成一系列焊接冶金,冷却一次结晶凝固,二次结晶固态下相变这一焊接热循环。这个过程决定了焊缝金属的化学成分，组织性能，是否有焊接缺陷。热影响区是邻近焊缝的母材在熔化焊所特有的快速加热、快速冷却这一动态热过程中,，,2,.,在极短的时间内进行着除了熔化以外的一些金属学行为的区域，其特点是热场分布极不均匀，温度梯度非常大，与扩散有关的过程极不充分，组织和性能极不均匀，因此，它是一个最薄弱的环节，是焊接结构最容易发生破坏事故的区域，我们焊接工作者就是紧紧围绕这两个区来开展自已的全部技术工作的。,3,.,我们都十分清楚，焊接工艺评定的目的是保证焊接接头的力学性能符合规定，其判据也都围绕着力学性能而提出，这是因为任何承压的特种设备的设计、制造、运行都是用其安全性来进行评价的。因此、焊缝和热影响区的性能如何得到保证是我们永恒的追求。,4,.,一、碳素钢焊接接头的组织性能调控有资料显示，碳素钢的产量约占钢材总产量,80%,，它是经受焊接加工量最大、覆盖面最广的钢种。可见讨论碳素钢的焊接接头有关问题仍有其重要意义。,5,.,也就是说碳是碳素钢的主要合金成分，其性能取决于,C,的含量，其中的,Mn,、,Si,只是有益的元素而非合金成分，,S,、,P,、,O,、,N,、,H,则是其杂质有害元素，是要严加控制的。,6,.,GB/T700,是普通碳素结构钢标准，其,Mn0.8%,，,Si0.55%,。,GB/T699,是优质碳素结构标准。而,GB712,、,GB713,、,GB6654,则是专用于船舶、锅炉、压力容器的专用碳素结构钢标准，其,Si,含量,S,、,P,含量限制的更低，而,Mn,含量提高。,7,.,碳素钢的焊接性随其,C,含量增加而恶化，低碳钢（,C0.25%,）焊接性最好，但,C,含量大于,0.15%,时，对氢致裂纹敏感。,8,.,1,、焊缝金属的成分焊条电弧焊焊接碳素钢时焊接材料的选择通常都是按,GB5117,标准其,b,都不大于,490MPa,。且酸性焊条的焊缝金属,Mn,含量大多在,0.8%,以下,Si,在,0.3%,以下。碱性低氩焊条焊出的焊缝中,Mn,与,Si,含量则要高得多。基本上是属于,Mn Si,合金系列的焊缝金属，即以,Mn,、,Si,的固溶强化机理来保证焊缝金属的力学性能。,9,.,2,、焊缝金属的显微组织与性能,低碳钢是亚共析钢，在焊接熔池冷却凝固的一次结晶完成后，在一定温度下将发生二次结晶即固态相变，这时的组织应该是铁素体加少量珠光体。其组织质量分数的不同和性能的不同取决于冷却速度，即冷却速度越大，铁素体含量越少，,10,.,珠光体越高，硬度强度也随之增高，且组织细小。反之则组织变粗，铁素体越多珠光体越少、硬度强度降低。需要注意的是铁素体的形态，在不同冷却速度下也是不同的。且对性能有影响。,做为亚共析钢的焊缝组织，当从高温冷却到,Ar3,温度时，焊缝中最先从奥氏体晶粒边介上析出的是先共析铁素体，其含碳量为,0.02%,，随着,铁的析出奥氏体的含碳量增加，,11,.,在达到,Ar1,温度时（,C,0.8%,的共析成分），剩余的奥氏体发生共析转变，变为铁素体渗碳体的混合物即珠光体。先共析铁素体是沿原奥氏体晶界析出故呈网状分布，此外，铁素体也可以从原奥氏体晶内部沿一定方向呈针或片状析出，可直接插入珠光体中。这种组织由于晶内位错密度较低所以塑性韧性都较低。,当含,C,量较高，高温（,700,800,）停留时间较长，冷却速度较慢时易形成这种组织。我们称其为魏氏组织，我们在焊接低碳结构钢时要尽量防止魏氏组织出现，,12,.,而希望得到细晶针状铁素体。正如大家所知道的那样，焊缝金属的强度与母材相匹配比较容易而同时要有优异的塑性和韧性就未必容易了，正因为如此，所以在焊接工艺评定规则中提出了补加因素的要求，这就要求所制定的焊接工艺规程充分对钢材的内在质量进行了解对焊接要热循环进行有效控制，对焊接环境的多方面考虑，对焊件的结构刚性给予应有的关注（板厚，结构要度）。千万不要用工艺评定代替工艺规程。,13,.,这里还有一个问题要提及，就是,C-Mn,系的焊缝金属在经过正火后，,S,b,都会发生陡降，在实际生产中给予足够重视。,3,、低碳钢焊接热影响区,我们已知，焊接热影响区的组织和性能变化取决焊接热循环过程中的二次结晶（即重结晶）特点。在固态无相恋发生的金属材料如,AL,、,Cr,、,Ni,和超低碳单相奥氏体钢超低碳高铬铁素体钢由于无相变，其热响区很简单，只有一个晶粒粗大的过热区，（热轧或冷轧后退火态）。,14,.,碳素钢有同素异构转变，在固态下会发生相变所以热影响区要复杂得多。如会发生成分的变化和第二相析出。所以在距该焊缝区不同距离上由于被加热的最高温度的不同（处在不同的热力场）和在这一温度区间停留的时间长短不同以及随后的冷却速度的不同（即物理冶金特点的不同）而导致产生不同的显微组织和力学性能的差异。低碳结构钢的热影响区组织大家已熟知，这里不在叙述，我们要牢记其要点，这就是其中只有完全重结晶区（正火区）性能最好。,15,.,过热区晶粒粗大，易形成魏氏组织要消除它只能进行正火才有效，不完全重结晶区容易有碳化物析出以及粗大的铁素体，故其性能并不很好，而再结晶区是一个软化区（只存在于冷轧板或经冷作硬化的热轧板）。而兰脆区组织并未发生改变但塑性和韧性却低于母材这是动态应变时效而引起的脆化，即热应变脆化（焊接沸腾钢时尤为明显）。综上所述可知，低碳结构钢的热影响区组织和性能也是不容忽视的，还是要控制焊接热循环，如控制,t8,5,，,t8-3,，,t100,，控制线能量等。,16,.,二、低合金结构钢焊接接头组织与性能,合金结构钢是碳素钢的基础上有目的地加入一种或几种,合金元素,(Mn,、,Si,、,Cr,、,Ni,、,Mo,、,W,、,V,、,Ti,、,B,稀土等,),，从而使钢的性能发生预期的变化。如提高强度，改善韧性，提高耐热性、耐蚀性。合金总含量,W(Me)10%,为高合金钢。合金钢按用途可分为强度用钢，即通常所说的高强钢，其主要性能是力学性能、合金元素的加入是为了保证足够的塑性、韧性的前提下，获得不同的强度级别。另一类是特殊用途钢，除了满足常温力学性能外，,17,.,还必须适应特殊环境下的工作要求，如耐高温，耐低温、耐腐蚀等。,GB/T1591,是低合金高强度钢标准，也是按屈服点分级共有,Q295,、,Q345,、,Q390,、,Q420,、,Q460,五个牌号,(,强度等级,),。这些钢的合金系列是,C-Mn,系或,Mn-Si,系，用它们的固溶强化获得高强度，含,C0.16%,0.2%,，,Mn0.8%,0.15%,或,1%,1.7%,，,Si0.55%,。另加入微量的,V,、,Ti,、,Nb,、,AL,以及,Cr,、,Ni,起细化晶粒或沉淀强化作用。,GB6654,、,GB3531,、,GB713,分别是压力容器、低温压力容器、锅炉专业用低合金高强度钢标准。,18,.,1,、低合金高强度钢的焊缝合金化,我们以焊条电弧焊为例来讨论。其实从焊条标准,GB5117,、,GB5118,中我们已经能有一个基本了解。,GB5118,是低合金钢焊条标准，它是碳钢焊条标准基础上有限度地提高,Mn,含量加入足够量的,Ni,、,Mo,、,Cr,、,V,在提高强度的同时细化晶粒，改善韧性。值得注意的是在焊接某一与碳素钢强度级别相当的低合金钢时，只能选用,GB5118,标准的焊条，而不宜选用,GB5117,强度相当的焊条。因为,GB5118,的合金匹配主要思路是针对低合金高强度钢的焊接冶金特点进行合理搭配的同时实施低,Si,化，,Mo0.45%,对组织的调控更有利。,19,.,2,、焊缝金属的组织与性能,低合金高强钢焊缝金属中常见的显微组织是铁素体，珠光体，贝氏体，马氏体四种。铁素体有在高温区沿奥氏体晶界析出的先共析铁素体,(,长条形、多边块形,),，其多少与合金含量高低，高温停留时间长短，冷却快慢有关。太多很不利。随着继续冷却在,700,550,期间从先共析铁素体的侧面，铁素体以板条状向晶内生长，称为侧板条铁素体，也有人将这两者统称为魏氏组织，也有人因为它的特点是含碳量很低,20,.,位错密度较低且转变温度较低而称之为无碳贝氏体，它使焊缝韧性降低。在稍低于,500,时，在中等冷却速度条件下，原奥氏体晶内，以氧化物，氮化物杂质点为核心铁素体呈放射状生长，形成针状铁素体或细晶铁素体，因为它的位错密度很高，故塑性、韧性均较高，希望能获得更多的针状铁素体，细晶铁素体。,21,.,珠光体是共析转变产物，在接近平衡状态下,(,如热处理时的连续冷却,),在,Ar1,550,之间富碳奥氏体直接转变为珠光体，在焊接的非平衡条件下，由于冷却速度很快，原子来不及充分扩散，因而珠光体转变是受到抑制的，于是就是扩大了铁素体,(,在较高温度时,),贝氏体,(,在较低温度时,),的转变领域。因此，低合金钢焊缝的固态转变很少能得到珠光体组织，除非在采取预热，缓冷、后热措施后使焊缝金属能在接近平衡状态的那种条件下冷却才有少量珠光体。它增加强度降低韧性。,22,.,贝氏体转变属于中温转变，即在,550,Ms,之间发生的转变。此时，合金元素已不能扩散，只有碳还能扩散，其转变机制是扩散,-,切变型。在,550,450,之间形成上贝氏体，它是羽毛状，沿奥氏体晶界分布，韧性极差。在,450,Ms,之间形成下贝氏体，此时碳的扩散也变得困难，碳化物弥散分布在铁素体内，同铁素体成一定交角，所以它强度、韧性均较高，综合性能好。,23,.,低合金高强钢焊缝中还会出现一种粒状贝氏体，它是在块状铁素体上,M-A,组元以粒状分布，故称粒状贝氏体，它使韧性下降。,当焊缝中合金元素或,C,含量较高，奥氏体过冷到,Ms,以下时，便会产生,M,体，它可以是板条状的低碳,M,体,(,位错型,),，也可以是针状,(,片状,),孪晶马氏体，前者因,C,含量较低，有较多位错存在故具有较高强度和韧性，抗裂能力较高。,24,.,以上就是低合金高强钢焊缝金属可能存在的几种组织。概括而言，我们希望得到较多的针状细晶铁素体，不希望得到侧板条铁素体，先共析铁素体，如果合金成分能显著增加奥氏体稳定性，降低其分解温度，这一愿望即可实现。试验表明,Mn,含量,0.8,1.0%,、,Si0.1,0.25%,，而,Mn/Si=3,6,时，即可得到细晶铁素体和针状铁素体。我们还希望得到的贝氏体为下贝氏体，而不希望产生上贝氏体或粒状贝氏体，以及孪晶高碳马氏体，其办法是控制,25,.,冷却速度；使在,600,450,区间,(,贝氏体转变的高温段,),停留时间尽量短，以尽量减少形成粒状贝氏体和上贝氏体的机会,(,可控制,t8-5,来实现,),、降低含,C,量，使一且发生马氏体转变时能形成板条状位错型马氏体，它的存在有利而无害。有资料表明，焊缝含有微量,Ti,、,B,有利形成针状铁素体，而抑制先共析铁素体的形成，,Ti,与,B,同时加入最佳，因为,Ti,优先和氧反应对,B,不被氧化起到保护作用。,B,凝聚在,A,氏体晶界，降低了晶界能故抑制了先共析铁素体的析出。,26,.,由于焊缝金属是在连续冷却下进行相变的，因而有必要建立一个焊缝金属连续冷却组织转变图，简称,SW-CCT,图，通常通过热模拟实验来建立某个钢种的,CCT,图，这样便可根据对焊缝金属显微组织和性能的要求，合理选择冷却速度并由此确定合理的焊接工艺参数。,27,.,3,、热影响区的组织与性能。发生在低合金高强钢焊接热影响区组织和性能大家都很清楚，这里就不多谈了。仅简单说明一个大家也十分熟悉的熔合区的问题，即所谓的熔合线。通常我们把焊缝的边界线都宏观地叫做熔合线。实际上这是一个熔化不均匀的区域。它包括母材的半熔化区，,(,固,-,液相共存,),和只有熔化的母材,(,液相,),而未与填充金属混合的,(,液相,),薄层,(,称为未混合区,),。这两个区共同构成了熔合区，它在宏观上就是焊缝边界线是焊缝到母材间的过渡区，,28,.,即熔合线。由此，我们可以想见，熔合区的这一特征就是决定了它必定是一个化学成分极不均匀,(,即浓度梯度 非常大,),，组织极不均匀，而性能极差的区域。在这里会发生晶界液化现象，碳迁移现象，空位浓度增大，残余应力较大，尤其是在异种钢焊接和使用焊材的合金化程度与母材的合金化程度差异较大时，这些现象十分明显。在这个区产生焊接裂纹，,(,氢致延迟裂纹液化裂纹,),，脆化程度加大。,29,.,最后我想谈一谈大家在做焊接工艺评定时经常遇到的一个问题，即当技术条件,(,或技术协议,),和产品图样上附有特殊检验要求，或已经确知产品的工作环境将带来氢剥离，硫化氢应力腐蚀，晶间腐蚀，选择性腐蚀等危害，或将长期在高温下工作时，将怎样做这个焊接工艺评定？因为仅仅以评定试件在室温下的力学性能符合规定做为判据已不再具有说服力，不能完全保证产品的服役安全性。许多单位的焊接工程师都是根据自己的知识和实践经验以及对材料的焊接性能所做的大量基础试验，,30,.,在做焊接工艺评定时，对试件增加了一些检验项目，当然，这超出了焊接工艺评定标准的范围，我认为这不能被认为是对评定目的的不理解，也未必不能达到预期效果，无可厚非，只是这样做只能一事一定，它的适用范围，覆盖范围很难界定，也很难被认同，因为它不具有普遍性和通用性，所以，也很难被列入标准。应当指出的是当我们增加了评定标准中所没有规定的检验项目时，应该同时提出一个对该项目的检验方法,(,以及采用的方法标准,),和规定 出合格指标，并以文件形式按质保体系的要求进行审核、批准。,31,.,具体的操作程序可以这样进行，首选是编制焊接工艺指导书,-,焊制评定试件,-,按评定规则进行全部试件检验,-,完成增加的检验项目,-,合格后作出评定报告,-,编制焊接工艺规程,-,实施产品的焊接。如果按评定规则所进行的检验全部合格，而增加的检验项目不合格，则修定焊接工艺指导书，重新焊制评定试件。,32,.,重复上述过程直至增加的检验项目合格，这时该评定可认为合格，它可适用于无所增加检验项目要求的产品,(,适用范围、覆盖范围替代关系按标准规定执行,),无须编制新的判断准则以表示对原判断准则的修定。因为事实上也的确没有对原判断准则进行任何修定，只是对原工艺评定因素做了规定范围内的调整而已。,33,.,