等效电压源法及实用计算法计算结果对比分析.docx
等效电压源法及实用计算法计算结果对比分析.docx
- 配套讲稿：
如PPT文件的首页显示word图标，表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制：
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片，仅作为作品整体效果示例展示，禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词：
- 等效 电压 实用 算法 计算 结果 对比 分析
- 资源描述：
-
1 概述 火力发电厂三相交流系统短路电流的计算是火力发电厂电气系统设计和运行中的重要环节。利用网络元件的电磁暂态模型进行短路电流计算，结果准确，但方法复杂且计算量大，不能满足工程的需求。人们投入很多精力进行短路电流计算方法的研究，以找到一个在计算的准确性和简化性上的最佳平衡点。 长期以来，国内的三相交流系统短路电流的计算一直沿用传统的实用计算法（即运算曲线法），而随着海外工程的增加，国际上通用的等效电压源法（基于IEC 60909标准）也得到了广泛的应用。国内在两种算法的概念和算法的比较上已做过一些研究。 本专题报告将详细对比实用计算法和等效电压源法的计算结果。 2 对称短路电流计算结果对比 2.1 由电网馈电的三相对称短路电流 实用计算法中，电网馈电的对称短路电流初始值通常可视为无限大电源提供短路电流，计算公式为： 等效电压源法中，电网馈电的最大对称短路电流初始值计算公式为： 对于电网而言，通常可视为X>>R，则X≈Z。Uj和cmaxUn的通常取值可见表2.1。 表2.1 Uj和cmaxUn对照表 标称电压Un (kV) 6 10 35 110 220 500 电压系数cmax 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 cmaxUn (kV) 6.6 11 38.5 121 242 550 基准电压Uj (kV) 6.3 10.5 37 115 230 525 通过对比可以看出，cmaxUn比Uj大约5%，则电网馈电的最大对称短路电流初始值采用等效电压源法的计算结果要比实用计算法的计算结果大约5%。 2.2 由有限电源馈电的三相对称短路电流 等效电压源法和实用计算法的最大区别就在于有限电源提供的三相对称短路电流初始值的计算。 实用计算法中，先将电源对短路点的等值电抗X*∑归算到以电源容量为基准的计算电抗Xjs，然后按Xjs值查相应的发电机运算曲线或发电机运算曲线数字表，即可得到短路电流周期分量的标幺值I*。 等效电压源法中，有限电源支路的短路电流计算方法与电网支路的短路电流计算方法基本相同，只是引入了校正系数对阻抗进行修正。 采用实用计算法和等效电压源法计算对由单台发电机馈电的三相对称短路电流初始值、0.1s值和0.2s值分别见表2.2-1~3。 表2.2-1 由单台发电机馈电的三相对称短路电流初始值计算结果对比 发电机参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 54.03kA 100% 56.81kA 104.96% Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 67.94kA 100% 71.09kA 104.64% Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 97.83kA 100% 105.14kA 107.47% Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 147.48kA 100% 152.99kA 103.74% 表2.2-2 由单台发电机馈电的三相对称短路电流0.1s值计算结果对比 发电机参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 41.35kA 100% 40.19kA 97.19% Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 41.25kA 100% 41.17kA 96.03% Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 78.65kA 100% 79.71kA 101.35% Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 113.28kA 100% 109.11kA 96.32% 表2.2-3 由单台发电机馈电的三相对称短路电流0.2s值计算结果对比 发电机参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 34.96kA 100% 37.52kA 107.32% Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 35.59kA 100% 38.64kA 106.49% Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 68.60kA 100% 75.10kA 109.48% Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 95.98kA 100% 101.95kA 106.22% 采用实用计算法和等效电压源法计算对由发电机变压器组馈电的三相对称短路电流初始值、0.1s值和0.2s值分别见表2.2-4~6。 表2.2-4 由发变组馈电的三相对称短路电流初始值计算结果对比 发电机变压器组参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 发电机 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 主变压器 Sr=240MVA, Ud%=14%, 242/15.75kV 2.112kA 100% 2.070kA 有载调压 98.01% 2.119kA 无励磁调压 100.33% 发电机 Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 主变压器 Sr=370MVA, Ud%=14.4%, 242/20kV 3.272kA 100% 3.186kA 有载调压 97.39% 3.271kA 无励磁调压 99.98% 发电机 Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV 2.359kA 100% 2.401kA 有载调压 101.78% 2.454kA 无励磁调压 104.03% 发电机 Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 主变压器 Sr=1140MVA, Ud%=18%, 550/27kV 3.836kA 100% 3.770kA 有载调压 98.28% 3.842kA 无励磁调压 100.16% 表2.2-5 由发变组馈电的三相对称短路电流0.1s值计算结果对比 发电机变压器组参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 发电机 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 主变压器 Sr=240MVA, Ud%=14%, 242/15.75kV 1.808kA 100% 1.741kA 有载调压 96.29% 1.770kA 无励磁调压 97.90% 发电机 Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 主变压器 Sr=370MVA, Ud%=14.4%, 242/20kV 2.788kA 100% 2.659kA 有载调压 95.38% 2.707kA 无励磁调压 97.11% 发电机 Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV 2.067kA 100% 2.101kA 有载调压 101.78% 2.134kA 无励磁调压 103.24% 发电机 Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 主变压器 Sr=1140MVA, Ud%=18%, 550/27kV 3.350kA 100% 3.310kA 有载调压 98.81% 3.354kA 无励磁调压 100.12% 表2.2-6 由发变组馈电的三相对称短路电流0.2s值计算结果对比 发电机变压器组参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 发电机 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 主变压器 Sr=240MVA, Ud%=14%, 242/15.75kV 1.636kA 100% 1.673kA 有载调压 102.26% 1.698kA 无励磁调压 103.79% 发电机 Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 主变压器 Sr=370MVA, Ud%=14.4%, 242/20kV 2.514kA 100% 2.550kA 有载调压 101.41% 2.592kA 无励磁调压 103.09% 发电机 Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV 1.897kA 100% 2.036kA 有载调压 107.33% 2.064kA 无励磁调压 108.80% 发电机 Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 主变压器 Sr=1140MVA, Ud%=18%, 550/27kV 3.068kA 100% 3.209kA 有载调压 104.60% 3.248kA 无励磁调压 105.87% 从结果对比可以看出： a) 等效电压源法计算得到的由单台发电机馈电的三相对称短路电流初始值比实用计算法的计算结果大约5%，0.1s值比实用计算法的计算结果要小约3%，0.2s值比实用计算法的计算结果要大约8%； b) 对于由发变组馈电的三相对称短路电流计算，等效电压源法针对不同的主变压器调压方式有不同的计算公式，而实用计算法则不区分调压方式。对于由单台发电机馈电的三相对称短路电流初始值，实用计算法的计算结果与等效电压源法中对于无励磁调压的计算结果基本一致； c) 虽然目前实用计算法的曲线是采集国内200MW及以下各种常用机组参数得到的结果，但其应用于350MW、600MW和1008MW机组时得到的计算结果与等效电压源法的差距与200MW机组基本相同，这在一定程度上说明了这些曲线是可以继续应用于200MW以上容量机组的短路电流计算； d) 对于三相对称短路电流周期分量的衰减趋势，等效电压源法计算结果在0.1s时衰减的比实用计算法计算结果要快，而在0.2s时衰减的比实用计算法计算结果要慢。 2.3 发电机变压器组内短路时发电机提供的三相对称短路电流 实用计算法中，发变组内短路时的发电机提供的短路电流与单台发电机的短路电流计算完全相同。 等效电压源法中，主变压器采用有载调压时的计算与单台发电机的短路电流计算完全相同，公式如下： 主变压器采用无励磁调压时，引入了不同的校正系数对发电机阻抗进行修正，导致结果与有载调压时的计算结果有所不同，公式如下： 其中pG为发电机电压调节范围。当pG取5%时，变压器采用无励磁调压时的短路电流结果要比有载调压的结果大5%，比实用计算法的计算结果要大约10%。 采用实用计算法和等效电压源法计算对发变组内短路时发电机提供的三相对称短路电流初始值见表2.3。由于短路电流周期分量的衰减与单台发电机的衰减相同，因此在这里仅比较了初始值。 表2.3 发变组内短路时发电机提供的三相对称短路电流初始值计算结果对比 发电机变压器组参数 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 发电机 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5% 主变压器 Sr=240MVA, Ud%=14%, 242/15.75kV 54.03kA 100% 56.81kA 有载调压 105.15% 59.64kA 无励磁调压 110.38% 发电机 Pr=300MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=15.5% 主变压器 Sr=370MVA, Ud%=14.4%, 242/20kV 67.94kA 100% 71.09kA 有载调压 104.64% 74.65kA 无励磁调压 109.88% 发电机 Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58% 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV 97.83kA 100% 105.14kA 有载调压 107.47% 110.40kA 无励磁调压 112.85% 发电机 Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=16.8% 主变压器 Sr=1140MVA, Ud%=18%, 550/27kV 147.48kA 100% 152.99kA 有载调压 103.74% 160.64kA 无励磁调压 108.92% 2.4 由电动机馈电的三相对称短路电流 实用计算法中，电动机反馈的三相对称短路电流初始值的计算公式为： 其中，Kd为电动机的反馈电流倍数，一般取其堵转电流倍数。 等效电压源法中，电动机反馈的最大对称短路电流初始值计算公式为： 其中，ILR / IrM为堵转电流倍数，与Kd相同。 UrM和cmaxUn的通常取值可见表2.4-1。 表2.4-1 UrM和cmaxUn对照表 标称电压Un (kV) 3 6 10 电压系数cmax 1.1 1.1 1.1 cmaxUn (kV) 3.3 6.6 11 电动机额定电压UrM (kV) 3 6 10 通过对比可以看出，cmaxUn比UrM大10%，因此电动机馈电的对称短路电流初始值采用等效电压源法的计算结果要比实用计算法的计算结果大10%。 对于电动机馈电的对称短路电流的t时刻值，两种方法均采用了衰减系数进行计算，实用计算法的计算公式为： 其中Td为衰减时间常数，可查相应曲线得到。 等效电压源法的计算公式为： 其中μ和q均可通过公式或查相应曲线得到。 Kt.d和μq的通常取值可见表2.4-2。 表2.4-2 Kt.d和μq对照表 时间 Kt.d 百分比 μq 百分比 电动机 Pr=500kW, Ur=6kV, 2对极 0.1s 0.0720 100% 0.285 395.83% 0.2s 0.00518 100% 0.142 2741.31% 电动机 Pr=1000kW, Ur=6kV, 2对极 0.1s 0.135 100% 0.344 254.81% 0.2s 0.0183 100% 0.191 1043.72% 电动机 Pr=1500kW, Ur=6kV, 2对极 0.1s 0.157 100% 0.379 241.40% 0.2s 0.0246 100% 0.220 894.31% 电动机 Pr=2000kW, Ur=6kV, 2对极 0.1s 0.168 100% 0.403 239.88% 0.2s 0.0281 100% 0.240 854.09% 通过对比可以看出，μq要比Kt.d大很多，两种算法对于电动机提供的短路电流的衰减计算结果差距非常大。 3 短路电流峰值计算结果对比 实用计算法中，短路电流峰值的计算公式为： 其中，Kch为冲击系数。 等效电压源法中，短路电流峰值的计算公式为： 其中，κ = 1.02 + 0.98e-3R/X。 Kch和κ的通常取值可见表3。 表3 Kch和κ对照表 Kch 百分比 κ 百分比 单台发电机回路： UrG > 1kV, SrG ≥ 100MVA, RGf = 0.05Xd” 1.90 100% 1.863 98.08% 单台发电机回路： UrG > 1kV, SrG < 100MVA, RGf = 0.07Xd” 1.90 100% 1.814 95.49% 单台发电机回路： UrG ≤ 1kV, RGf = 0.15Xd” 1.90 100% 1.645 86.57% 发电机变压器组回路： 发电机 Pr=200MW, Ur=15.75kV, cosφ=0.85, Xd”=16.5%, RGf = 0.05Xd” 主变压器 Sr=240MVA, Ud%=14%, 242/15.75kV, Pkr=535kW 1.85 100% 1.904 102.92% 发电机变压器组回路： 发电机 Pr=350MW, Ur=24kV, cosφ=0.85, Xd”=19.62%, RGf = 0.05Xd” 主变压器 Sr=420MVA, Ud%=16%, 242/24kV, Pkr=900kW 1.85 100% 1.906 103.03% 发电机变压器组回路： 发电机 Pr=600MW, Ur=20kV, cosφ=0.85, Xd”=21.58%, RGf = 0.05Xd” 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV, Pkr=1380kW 1.85 100% 1.900 102.70% 发电机变压器组回路： 发电机 Pr=1008MW, Ur=27kV, cosφ=0.9, Xd”=21.58%, RGf = 0.05Xd” 主变压器 Sr=720MVA, Ud%=14%, 550/20kV, Pkr=1380kW 1.85 100% 1.912 103.35% 馈电网络 X/R=15 1.85 100% 1.822 98.49% 电动机 Pr=500kW, Ur=6kV, 2对极 1.520 100% 1.650 108.55% 电动机 Pr=1000kW, Ur=6kV, 2对极 1.633 100% 1.650 101.04% 电动机 Pr=1500kW, Ur=6kV, 2对极 1.668 100% 1.650 98.92% 电动机 Pr=2000kW, Ur=6kV, 2对极 1.680 100% 1.750 104.17% 从结果对比可以看出： a) 对于单台发电机回路，等效电压源法的κ值比实用计算法的Kch值要小。对于常用的100MVA以上机组，κ=1.863比Kch=1.90小1.92%； b) 对于发变组回路，等效电压源法的κ值比实用计算法的Kch值要大。对于200MW~1000MW机组，κ比Kch要大3%左右； c) 对于馈电网络回路，等效电压源法的κ值根据馈电网络X/R的变化而变化，而实用计算法的Kch值固定为1.85； d) 对于中压电动机回路，等效电压源法根据电动机每对极有功功率的不同，κ值分为1.65（每对极有功功率<1MW）和1.75（每对极有功功率≥1MW）两档，而实用计算法需要通过查曲线来得到Kch值。 4 短路电流非周期分量计算结果对比 实用计算法中，短路电流非周期分量的计算公式为： 其中，Ta为时间常数，Ta=X∑/R∑。 等效电压源法中，短路电流非周期分量的计算公式为： 两种方法的计算公式完全相同。 5 实际算例计算结果对比 5.1 电气主接线 实际算例的电气主接线如图5.1所示。 图5.1 发电厂电气主接线图 5.2 短路位置D1的计算结果对比 短路位置D1的计算结果见表5.2。 表5.2 短路位置D1的计算结果对比 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 三相短路周期分量起始值 系统 26.829kA 100% 28.039kA 104.51% #1发电机 2.359kA 100% 2.447kA 103.73% #2发电机 2.359kA 100% 2.447kA 103.73% #3发电机 2.359kA 100% 2.447kA 103.73% #4发电机 2.359kA 100% 2.447kA 103.73% 合计 36.265kA 100% 37.818kA 104.28% 三相短路周期分量0.1s值 系统 26.829kA 100% 28.039kA 104.51% #1发电机 2.067kA 100% 2.129kA 103.00% #2发电机 2.067kA 100% 2.129kA 103.00% #3发电机 2.067kA 100% 2.129kA 103.00% #4发电机 2.067kA 100% 2.129kA 103.00% 合计 35.097kA 100% 36.555kA 104.15% 三相短路周期分量0.2s值 系统 26.829kA 100% 28.039kA 104.51% #1发电机 1.896kA 100% 2.060kA 108.65% #2发电机 1.896kA 100% 2.060kA 108.65% #3发电机 1.896kA 100% 2.060kA 108.65% #4发电机 1.896kA 100% 2.060kA 108.65% 合计 34.413kA 100% 36.280kA 105.43% 三相短路电流峰值 系统 70.193kA 100% 72.248kA 102.93% #1发电机 6.172kA 100% 6.575kA 106.53% #2发电机 6.172kA 100% 6.575kA 106.53% #3发电机 6.172kA 100% 6.575kA 106.53% #4发电机 6.172kA 100% 6.575kA 106.53% 合计 94.881kA 100% 98.548kA 103.86% 对于短路点D1，从结果对比可以看出： a) 各支路提供的短路电流采用两种方法的计算结果与2.1节和2.2节的分析基本吻合； b) 采用等效电压源法计算得到的三相短路周期分量起始值和峰值最终结果都比实用计算法的计算结果大约4%。 5.3 短路位置D2和D3的计算结果对比 短路位置D2和D3的计算结果见表5.3。 表5.3 短路位置D2和D3的计算结果对比 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 三相短路周期分量起始值 系统 97.482kA 100% 112.395kA 115.30% #1发电机 97.768kA 100% 110.632kA 113.16% #2发电机 8.133kA 100% 9.780kA 120.25% #3发电机 8.133kA 100% 9.780kA 120.25% #4发电机 8.133kA 100% 9.780kA 120.25% 中压电动机 - - 12.898kA - 低压电动机 - - 0.961kA - 合计 219.649kA 100% 266.226kA 121.21% 三相短路周期分量0.1s值 系统 97.482kA 100% 112.395kA 115.30% #1发电机 78.611kA 100% 82.642kA 105.13% #2发电机 7.842kA 100% 9.780kA 124.71% #3发电机 7.842kA 100% 9.780kA 124.71% #4发电机 7.842kA 100% 9.780kA 124.71% 中压电动机 - - 7.087kA - 低压电动机 - - 0.282kA - 合计 199.619kA 100% 231.746kA 116.09% 三相短路周期分量0.2s值 系统 97.482kA 100% 112.395kA 115.30% #1发电机 68.572kA 100% 77.664kA 113.26% #2发电机 7.783kA 100% 9.780kA 125.66% #3发电机 7.783kA 100% 9.780kA 125.66% #4发电机 7.783kA 100% 9.780kA 125.66% 中压电动机 - - 4.471kA - 低压电动机 - - 0.029kA - 合计 189.403kA 100% 223.899kA 118.21% 三相短路电流峰值 系统 262.227kA 100% 309.159kA 117.90% #1发电机 262.996kA 100% 291.480kA 110.83% #2发电机 21.878kA 100% 26.901kA 122.96% #3发电机 21.878kA 100% 26.901kA 122.96% #4发电机 21.878kA 100% 26.901kA 122.96% 中压电动机 - - 32.359kA - 低压电动机 - - 2.411kA - 合计 590.856kA 100% 716.112kA 121.20% 对于短路点D2和D3，从结果对比可以看出： a) 对于系统提供的三相短路电流，采用等效电压源法计算得到的周期分量初始值比实用计算法的结果大15%，峰值比实用计算法大18%，这与短路位置D1的计算结果有所不同； b) 对于#1发电机提供的短路电流，采用两种方法的计算结果与2.3节的分析基本吻合； c) 对于#2~#4发电机提供的短路电流，采用等效电压源法计算得到的周期分量初始值比实用计算法的结果大20%，峰值比实用计算法大23%，这与短路位置D1的计算结果有所不同。并且等效电压源法计算时，将#2~#4发电机视为远端短路，周期分量不衰减，而实用计算法中仍需考虑#2~#4发电机提供的短路电流周期分量的衰减； d) 对于电动机的反馈电流，实用计算法中不加考虑，等效电源法计算的中压电动机反馈电流初始值约占总电流的5%，低压电动机反馈电流初始值约占总电流的0.36%，由此可见，在计算D2和D3点短路电流时，应考虑中压电动机的反馈电流，低压电动机的反馈电流可以忽略； e) 采用等效电压源法计算得到的三相短路周期分量起始值和峰值最终结果都比实用计算法的计算结果大约21%。 5.4 短路位置D4的计算结果对比 短路位置D4的计算结果见表5.4。 表5.4 短路位置D4的计算结果对比 实用计算法 百分比 等效电压源法 百分比 三相短路周期分量起始值 系统 11.201kA 100% 8.817kA 78.72% #1发电机 10.326kA 100% 9.676kA 93.71% #2发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #3发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #4发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% 1A段中压电动机 11.526kA 100% 12.286kA 106.59% 1B段中压电动机 - - 1.367kA - 1C段中压电动机 - - 0.429kA - 低压电动机 - - 1.968kA - 合计 35.801kA 100% 36.759kA 102.68% 三相短路周期分量0.1s值 系统 11.201kA 100% 8.817kA 78.72% #1发电机 10.326kA 100% 9.676kA 93.71% #2发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #3发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #4发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% 1A段中压电动机 1.933kA 100% 5.576kA 288.46% 1B段中压电动机 - - 0.779kA - 1C段中压电动机 - - 0.197kA - 低压电动机 - - 0.315kA - 合计 26.208kA 100% 27.67kA 105.58% 三相短路周期分量0.2s值 系统 11.201kA 100% 8.817kA 78.72% #1发电机 10.326kA 100% 9.676kA 93.71% #2发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #3发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% #4发电机 0.916kA 100% 0.770kA 84.06% 1A段中压电动机 0.458kA 100% 2.943kA 642.58% 1B段中压电动机 - - 0.496kA - 1C段中压电动机 - - 0.114kA - 低压电动机 - - 0kA - 合计 24.733kA 100% 24.356kA 98.48% 三相短路电流峰值 系统 28.563kA 100% 24.489 kA 85.74% #1发电机 26.331kA 100% 26.876 kA 102.07% #2发电机 2.336kA 100% 2.139 kA 91.57% #3发电机 2.336kA 100% 2.139 kA 91.57% #4发电机 2.336kA 100% 2.139 kA 91.57% 1A段中压电动机 29.391kA 100% 30.075kA 102.33% 1B段中压电动机 - - 3.797kA - 1C段中压电动机 - - 1.192kA - 低压电动机 - - 3.935kA - 合计 91.293kA 100% 95.929kA 105.08% 对于短路点D4，从结果对比可以看出： a) 对于系统提供的三相短路电流，采用等效电压源法计算得到的周期分量初始值比实用计算法的结果小21%，峰值比实用计算法小14%，这与短路位置D1、D2和D3的计算结果均不同； b) 对于#1发电机提供的短路电流，采用等效电压源法计算得到的周期分量初始值比实用计算法的结果小6%，峰值比实用计算法大2%，这与短路位置D2和D3的计算结果有所不同； c) 对于#2~#4发电机提供的短路电流，采用等效电压源法计算得到的周期分量初始值比实用计算法的结果小16%，峰值比实用计算法小8%，这与短路位置D1、D2和D3的计算结果均不同； d) 对于电动机的反馈电流，实用计算法中仅考虑了1A段中压电动机，而等效电源法中则同时考虑了1A、1B、1C段中压电动机和1A段的低压电动机。采用等效电压源法计算得到的1A段中压电动机回路的三相短路电流周期分量初始值比实用计算法的结果大6.6%，峰值比实用计算法的结果大2.3%。采用等效电压源法计算的1B、1C段中压电动机和1A段的低压电动机回路的三相短路电流周期分量初始值共占总电流的9.3%，应在计算中考虑这些电动机的反馈电流，不宜忽略； e) 采用等效电压源法计算得到的三相短路周期分量起始值最终结果都比实用计算法的计算结果大约2.7%，峰值大约5%。 6 结论 综上所述，对于三相交流系统的短路电流计算，等效电压源法的计算结果趋于保守，而实用计算法的计算结果则较小。 虽然目前实用计算法的曲线是采集国内200MW及以下各种常用机组参数得到的结果，但其应用于350MW、600MW和1008MW机组时得到的计算结果与等效电压源法的差距与200MW机组基本相同，这在一定程度上说明了这些曲线是可以继续应用于200MW以上容量机组的短路电流计算。 等效电压源法对于电动机的反馈电流考虑的更加细致，而实用计算法在很多情况下都可以忽略电动机的反馈电流，在一些情况下忽略掉的电动机反馈电流会比较大。展开阅读全文
咨信网温馨提示：1、咨信平台为文档C2C交易模式，即用户上传的文档直接被用户下载，收益归上传人（含作者）所有；本站仅是提供信息存储空间和展示预览，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对上载内容不做任何修改或编辑。所展示的作品文档包括内容和图片全部来源于网络用户和作者上传投稿，我们不确定上传用户享有完全著作权，根据《信息网络传播权保护条例》，如果侵犯了您的版权、权益或隐私，请联系我们，核实后会尽快下架及时删除，并可随时和客服了解处理情况，尊重保护知识产权我们共同努力。
2、文档的总页数、文档格式和文档大小以系统显示为准(内容中显示的页数不一定正确)，网站客服只以系统显示的页数、文件格式、文档大小作为仲裁依据，个别因单元格分列造成显示页码不一将协商解决，平台无法对文档的真实性、完整性、权威性、准确性、专业性及其观点立场做任何保证或承诺，下载前须认真查看，确认无误后再购买，务必慎重购买；若有违法违纪将进行移交司法处理，若涉侵权平台将进行基本处罚并下架。
3、本站所有内容均由用户上传，付费前请自行鉴别，如您付费，意味着您已接受本站规则且自行承担风险，本站不进行额外附加服务，虚拟产品一经售出概不退款（未进行购买下载可退充值款），文档一经付费（服务费）、不意味着购买了该文档的版权，仅供个人/单位学习、研究之用，不得用于商业用途，未经授权，严禁复制、发行、汇编、翻译或者网络传播等，侵权必究。
4、如你看到网页展示的文档有www.zixin.com.cn水印，是因预览和防盗链等技术需要对页面进行转换压缩成图而已，我们并不对上传的文档进行任何编辑或修改，文档下载后都不会有水印标识（原文档上传前个别存留的除外），下载后原文更清晰；试题试卷类文档，如果标题没有明确说明有答案则都视为没有答案，请知晓；PPT和DOC文档可被视为“模板”，允许上传人保留章节、目录结构的情况下删减部份的内容；PDF文档不管是原文档转换或图片扫描而得，本站不作要求视为允许，下载前可先查看【教您几个在下载文档中可以更好的避免被坑】。
5、本文档所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权，请谨慎使用；网站提供的党政主题相关内容(国旗、国徽、党徽－－等)目的在于配合国家政策宣传，仅限个人学习分享使用，禁止用于任何广告和商用目的。
6、文档遇到问题，请及时联系平台进行协调解决，联系【微信客服】、【QQ客服】，若有其他问题请点击或扫码反馈【服务填表】；文档侵犯商业秘密、侵犯著作权、侵犯人身权等，请点击“【版权申诉】”，意见反馈和侵权处理邮箱：1219186828@qq.com；也可以拔打客服电话：0574-28810668；投诉电话：18658249818。
实名认证
平台协调中心【客服】
自信AI助手
微信客服
客服QQ
发送邮件
意见反馈
链接地址：https://www.zixin.com.cn/doc/7399293.html