空心墩墩身计算书.doc
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空心墩墩身计算书 一、设计资料 桥梁跨径：L=40m 路基宽度：W=26m 桥梁跨径组合：4×40m 空心墩尺寸： 横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m） 顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种 空心墩壁厚： 空心墩尺寸表 桥墩宽度 （m） 桥墩厚度 （m） 顺桥向壁厚 （m） 横桥向壁厚 （m） 使用范围 （桥墩高度范围） 4.25 2.4 0.4 0.4 40m~50m 4.25 3 0.5 0.5 50m~60m 4.25 4 0.5 0.5 60m~70m 二、桥墩集成刚度计算假定 1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。 2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。 3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合 即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m； 采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60； 采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。 4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。 5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。 6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。 三、桥墩集成刚度计算 1、桥墩几何参数计算 空心墩墩身惯矩按照下式计算： 桥墩几何参数 墩身宽b 墩身厚h 壁厚t 墩高H(m) 面积A 墩身惯矩I (m) (m) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 (m2) (m4) 4.25 2.4 0.4 40 50 50 4.68 3.72 4.25 3 0.5 50 60 60 6.25 7.40 4.25 4 0.5 60 70 70 7.25 15.35 2、桥墩抗推刚度计算 按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即： 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa； H-桥墩高度 桥墩抗推刚度 墩身宽b 墩身厚h 壁厚t 桥墩刚度（KN/m） (m) (m) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 4.25 2.4 0.4 4183 2142 2142 4.25 3 0.5 4260 2465 2465 4.25 4 0.5 5118 3223 3223 3、支座刚度计算 支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。 支座刚度按照下式计算,即： 其中：n-支座的个数； A-支座的面积； G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍； 支座刚度：ρz=15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算 桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即： 桥墩集成刚度 支座刚度 桥墩抗推刚度（KN/m） 桥墩集成刚度（KN/m） (KN/m ) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 15763 4183 2142 2142 3306 1886 1886 15763 4260 2465 2465 3354 2132 2132 15763 5118 3223 3223 3864 2676 2676 四、桥墩墩顶水平力计算 1、一联桥梁变形零点计算 变形零点按照下式计算,即： 其中：C—收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积； -桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。 桥墩变形零点 墩身宽b 墩身厚h 壁厚t 变形零点 (m) (m) (m) (m) 4.25 2.4 0.4 72.0 4.25 3 0.5 73.6 4.25 4 0.5 74.8 注：表中变形零点为距离小桩号过渡墩（桥台）的距离。 2、收缩徐变、降温产生的水平力 水平力按照下式计算,即： 其中：C—收缩系数； Δt—收缩徐变或降温的温度差； ΔX—桥墩距离变形零点的距离； Ki—桥墩抗推刚度。 收缩徐变、降温产生的水平力 墩身厚h 收缩徐变水平力（KN） 降温水平力（KN） (m) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 31.7 -4.5 -27.2 26.4 -3.8 -22.6 3 33.8 -4.1 -29.7 28.2 -3.4 -24.7 4 40.4 -4.1 -36.2 33.7 -3.4 -30.2 表中水平力正号表示力的方向指向小桩号过渡墩（桥台），负号表示力的方向背离小桩号过渡墩（桥台）。 3、墩顶制动力计算 桥梁一联长度：4×40=160m， 均布荷载qk=10.5KN/m，集中荷载Pk=320KN 一列车道荷载的10%为(160×10.5+320)×10%=200KN＞165KN 故：总制动力Hz=200×3×0.78=468KN 每个桥墩上分配的制动力为： 墩顶制动力 墩身厚h 制动力 墩顶制动力（KN） (m) (KN) 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 468 231.2 118.4 118.4 3 468 216.9 125.5 125.5 4 468 207.1 130.4 130.4 4、风力计算 横桥向风荷载假定水平的垂直作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值按照JTG D60-2004第4.3.7条公式计算。 ；；； 其中： k0 - 设计风速重现期换算系数，对于单孔跨径为大桥和特大桥的桥梁，k0=1.0； K1 - 风阻力系数，由JTG D60-2004表4.3.7-6查取 k1表 墩宽度b (m) 墩厚度h (m) 墩高度H (m) b/t H/b k1 4.25 2.4 50 1.77 20.8 1.392 4.25 3 60 1.42 20.0 1.548 4.25 4 70 1.06 17.5 1.723 K3 - 地形、地理条件系数，由JTG D60-2004表4.3.7-1取用，本桥取为1.4； K2 - 考虑地面粗糙程度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，由JTG D60-2004表4.3.7-3取用，本桥按照70米高度、B类地面粗糙程度，取为1.36； K5 - 阵风风速系数，本桥按照B类地表，取为1.38； g – 重力加速度，g=9.81m/s2 V10 – 0.45KN/m2 按照JTG D60-2004第4.3.7条第2款，“桥墩上的顺桥向风荷载标准值可按横桥向风压的70%乘以桥墩迎风面积计算”。 纵桥向、横桥向风力表 K0 K1 K3 K2 K5 W0(KN/m2) Awh(m2) 横桥向风力 Fwh(KN) 纵桥向风力 Fwz(KN) 1 1.392 1.4 1.36 1.38 0.45 96 296.5 367.6 1 1.548 1.4 1.36 1.38 0.45 150 515.3 511.0 1 1.723 1.4 1.36 1.38 0.45 240 917.6 682.5 五、桥墩墩墩底弯矩计算 1、收缩徐变产生的弯矩 收缩徐变产生的弯矩表 墩身厚h 墩高(m) 收缩徐变水平力（KN） 收缩徐变弯矩(KNm) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 40 50 50 31.7 4.5 27.2 1268 227 1358 3 50 60 60 33.8 4.1 29.7 1689 246 1781 4 60 70 70 40.4 4.1 36.2 2423 290 2537 2、降温产生的弯矩 产生的弯矩表 墩身厚h 墩高(m) 降温水平力（KN） 降温弯矩(KNm) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 40 50 50 26.4 3.8 22.6 1057 189 1132 3 50 60 60 28.2 3.4 24.7 1408 205 1484 4 60 70 70 33.7 3.4 30.2 2019 241 2115 3、汽车制动力产生的弯矩 汽车制动力产生的弯矩表 墩身厚h 墩高(m) 汽车制动力水平力（KN） 汽车制动力弯矩(KNm) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 40 50 50 231.2 118.4 118.4 9249 5919 5919 3 50 60 60 216.9 125.5 125.5 10846 7532 7532 4 60 70 70 207.1 130.4 130.4 12428 9131 9131 4、风荷载产生的弯矩 风荷载产生的弯矩表 墩身厚h 墩高(m) 风荷载水平力（KN） 风荷载弯矩(KNm) (m) 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 40 50 50 231.2 118.4 118.4 9249 5919 5919 3 50 60 60 216.9 125.5 125.5 10846 7532 7532 4 60 70 70 207.1 130.4 130.4 12428 9131 9131 六、桥墩墩墩底荷载组合 1、荷载组合 荷载组合分别按照基本组合、短期组合和长期组合进行荷载组合。 基本组合用于承载能力极限状态的配筋计算；短期组合和长期组合用于正常使用极限状态的裂缝计算。 基本组合、短期组合和长期组合均按照以下三种情况进行： 组合Ⅰ：未架梁，此时桥墩承受桥墩自重和风荷载； 组合Ⅱ：架梁后，此时桥墩承受桥墩自重、上部恒载、主梁的收缩徐变、温度荷载和风荷载； 组合Ⅲ：运营状态，此时桥墩承受桥墩自重、上部恒载、活载、主梁的收缩徐变、温度荷载和风荷载； ①、基本组合按照JTG D60-2004第4.1.6条计算： 计入荷载组合系数后，M、N的计算式如下： 组合Ⅰ：M=1.1×风荷载弯矩 N=1.2×（盖梁+墩身） 组合Ⅱ：M= 1.0×收缩徐变弯矩+0.7×（1.4×降温弯矩 +1.1×风荷载弯矩） N=1.2×（盖梁+墩身）+1.2×上部恒载 组合Ⅲ：M=1.0×收缩徐变弯矩+1.4×制动力弯矩 +0.7×（1.4×降温弯矩+1.1×风荷载弯矩） N=1.2×（盖梁+墩身）+1.2×上部恒载+1.4×活载 ②、短期组合按照JTG D60-2004第4.1.7条计算 计入荷载组合系数后，M、N的计算式如下： 组合Ⅰ：Ms=1.0×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身） 组合Ⅱ：Ms=1.0×收缩徐变弯矩+0.8×降温弯+0.75×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身）+1.0×上部恒载 组合Ⅲ：Ms=1.0×收缩徐变弯矩+0.7×制动力弯矩+0.8×降温弯矩 +0.75×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身）+1.0×上部恒载+0.7×活载 ③、长期组合按照JTG D60-2004第4.1.7条计算 计入荷载组合系数后，M、N的计算式如下： 组合Ⅰ：Ms=1.0×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身） 组合Ⅱ：Ms=1.0×收缩徐变弯矩+0.8×降温弯+0.75×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身）+1.0×上部恒载 组合Ⅲ：Ms=1.0×收缩徐变弯矩+0.4×制动力弯矩+0.8×降温弯矩 +0.75×风荷载弯矩 Ns=1.0×（盖梁+墩身）+1.0×上部恒载+0.4×活载 荷载基本组合、短期组合和长期组合表如下。 第 18 页 共 18 页 荷载基本组合表 墩身厚度 (m) 荷载 组合 1号桥墩 2号桥墩 3号桥墩 恒载 (KN) 活载 (KN) 墩身+盖梁自重(KN) M(KNm) N(KN) M(KNm) N(KN) M(KNm) N(KN) 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 组合Ⅰ 8087 5616 485 7020 10109 7020 12049 1248 4680 5850 5850 组合Ⅱ 10539 20075 924 21479 12735 21479 组合Ⅲ 20914 21822 9039 23226 17831 23226 3 组合Ⅰ 14052 9375 843 11250 16862 11250 7812.5 9375 9375 组合Ⅱ 17318 23834 1319 25709 20306 25709 组合Ⅲ 28090 25581 11583 27456 25584 27456 4 组合Ⅰ 22522 13050 1501 15225 26276 15225 10875 12688 12688 组合Ⅱ 27207 27509 2062 29684 31182 29684 组合Ⅲ 37567 29256 14360 31431 35786 31431 “活载”中已计入冲击系数0.27。 荷载短期组合表 墩身厚度 (m) 荷载 组合 1号桥墩 2号桥墩 3号桥墩 恒载 (KN) 活载 (KN) 墩身+盖梁自重(KN) Ms(KNm) Ns(KN) Ms(KNm) Ns(KN) Ms(KNm) Ns(KN) 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 组合Ⅰ 7352 4680 441 5850 9190 5850 12049 983 4680 5850 5850 组合Ⅱ 7628 16729 709 17899 9156 17899 组合Ⅲ 14102 17417 4853 18587 13300 18587 3 组合Ⅰ 12775 7813 766 9375 15329 9375 7812.5 9375 9375 组合Ⅱ 12397 19862 985 21424 14466 21424 组合Ⅲ 19989 20550 6258 22112 19738 22112 4 组合Ⅰ 20475 10875 1365 12688 23887 12688 10875 12688 12688 组合Ⅱ 19395 22924 1507 24737 22145 24737 组合Ⅲ 28094 23612 7898 25425 28536 25425 “活载”中不计冲击系数。 荷载长期组合表 墩身厚度 (m) 荷载 组合 1号桥墩 2号桥墩 3号桥墩 恒载 (KN) 活载 (KN) 墩身+盖梁自重(KN) Ml(KNm) Nl(KN) Ml(KNm) Nl(KN) Ml(KNm) Nl(KN) 1号墩 2号墩 3号墩 2.4 组合Ⅰ 7352 4680 441 5850 9190 5850 12049 983 4680 5850 5850 组合Ⅱ 7628 16729 709 17899 9156 17899 组合Ⅲ 11327 17122 3077 18292 11524 18292 3 组合Ⅰ 12775 7813 766 9375 15329 9375 7812.5 9375 9375 组合Ⅱ 12397 19862 985 21424 14466 21424 组合Ⅲ 16735 20255 3998 21817 17478 21817 4 组合Ⅰ 20475 10875 1365 12688 23887 12688 10875 12688 12688 组合Ⅱ 19395 22924 1507 24737 22145 24737 组合Ⅲ 24366 23317 5159 25130 25797 25130 “活载”中不计冲击系数。 荷载短期组合偏心距及大小偏心判定 墩身厚度 (m) 1号桥墩 2号桥墩 3号桥墩 Ms/Ns 0.3h 大/小偏心 Ms/Ns 0.3h 大/小偏心 Ms/Ns 0.3h 大/小偏心 2.4 1.571 0.72 大偏心 0.075 0.72 大偏心 1.571 0.72 大偏心 0.456 0.72 小偏心 0.040 0.72 小偏心 0.512 0.72 小偏心 0.810 0.72 大偏心 0.168 0.72 大偏心 0.716 0.72 大偏心 3 1.635 0.9 大偏心 0.082 0.9 大偏心 1.635 0.9 大偏心 0.624 0.9 小偏心 0.046 0.9 小偏心 0.675 0.9 小偏心 0.973 0.9 大偏心 0.183 0.9 大偏心 0.893 0.9 大偏心 4 1.883 1.2 大偏心 0.108 1.2 大偏心 1.883 1.2 大偏心 0.846 1.2 小偏心 0.061 1.2 小偏心 0.895 1.2 小偏心 1.190 1.2 大偏心 0.205 1.2 大偏心 1.122 1.2 大偏心 2、配筋计算及承载能力验算 墩身计算采用如下方法： 1、对于大偏心受力状态下，采用裂缝控制计算，用于计算墩身钢筋的计算； 2、利用按照裂缝计算的配筋，计算承载能力极限状态下是否满足要求。 裂缝计算按照JTG D60-2004 第6.4.3条： ；当ρ＜0.006时，取ρ=0.006时；当ρ＞0.02时，取ρ=0.02。 参数计算 b(m) 桥墩号 组合 壁厚(m) Ns(KN) h(m) e0(m) h0(m) l0(m) ηs γf es Z 4.25 1号墩 组合Ⅰ 0.4 4680 2.4 1.571 2.15 40 1.095 0.802 2.850 1.841 组合Ⅱ 0.4 16729 2.4 0.456 2.15 40 1.327 0.802 1.735 1.792 组合Ⅲ 0.4 17122 2.4 0.810 2.15 40 1.184 0.802 2.089 1.816 3号墩 组合Ⅰ 0.4 5850 2.4 1.571 2.15 50 1.149 0.802 2.934 1.843 组合Ⅱ 0.4 17899 2.4 0.512 2.15 50 1.456 0.802 1.875 1.803 组合Ⅲ 0.4 18292 2.4 0.716 2.15 50 1.326 0.802 2.079 1.816 1号墩 组合Ⅰ 0.5 7813 3 1.635 2.75 50 1.117 0.591 3.256 2.296 组合Ⅱ 0.5 19862 3 0.624 2.75 50 1.306 0.591 2.245 2.190 组合Ⅲ 0.5 20255 3 0.973 2.75 50 1.196 0.591 2.594 2.241 3号墩 组合Ⅰ 0.5 9375 3 1.635 2.75 60 1.168 0.591 3.340 2.301 组合Ⅱ 0.5 21424 3 0.675 2.75 60 1.407 0.591 2.380 2.212 组合Ⅲ 0.5 21817 3 0.893 2.75 60 1.308 0.591 2.598 2.241 1号墩 组合Ⅰ 0.5 10875 4 1.883 3.75 60 1.112 0.433 4.024 3.041 组合Ⅱ 0.5 22924 4 0.846 3.75 60 1.249 0.433 2.987 2.861 组合Ⅲ 0.5 23317 4 1.190 3.75 60 1.177 0.433 3.331 2.939 3墩 组合Ⅰ 0.5 12688 4 1.883 3.75 70 1.152 0.433 4.100 3.049 组合Ⅱ 0.5 24737 4 0.895 3.75 70 1.321 0.433 3.112 2.892 组合Ⅲ 0.5 25130 4 1.122 3.75 70 1.256 0.433 3.339 2.941 裂缝计算 墩身厚度 (m) 桥墩号 组合 壁厚(m) 根数 钢筋直径(mm) 钢筋应力 (MPa) C1 C2 C3 ES(MPa) 含筋率 裂缝 (mm) 2.4 1号墩 组合Ⅰ 0.4 36 2.5 145.1 1 1.500 1 2.0E+05 0.0060 0.176 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.4 36 2.5 145.4 1 1.492 1 2.0E+05 0.0060 0.175 2.4 3号墩 组合Ⅰ 0.4 48 2.5 147.0 1 1.500 1 2.0E+05 0.0076 0.170 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.4 48 2.5 112.4 1 1.492 1 2.0E+05 0.0076 0.130 3 1号墩 组合Ⅰ 0.5 48 2.5 138.6 1 1.500 1 2.0E+05 0.0060 0.168 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.5 48 2.5 135.4 1 1.493 1 2.0E+05 0.0060 0.163 3 3号墩 组合Ⅰ 0.5 58 2.5 148.7 1 1.500 1 2.0E+05 0.0065 0.178 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.5 58 2.5 121.9 1 1.493 1 2.0E+05 0.0065 0.145 4 1号墩 组合Ⅰ 0.5 56 2.5 127.8 1 1.500 1 2.0E+05 0.0060 0.155 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.5 56 2.5 113.0 1 1.494 1 2.0E+05 0.0060 0.137 4 3墩 组合Ⅰ 0.5 60 2.5 148.4 1 1.500 1 2.0E+05 0.0060 0.180 组合Ⅱ 小偏心构件，不计算裂缝 组合Ⅲ 0.5 60 2.5 115.6 1 1.494 1 2.0E+05 0.0060 0.140 承载能力计算 b(m) 桥墩号 组合 壁厚(m) fsd (MPa) ζb fcd (MPa) 组合γ0N (KN) 组合γ0M (KNm) 抵抗Nu (KN) 抵抗Nu*e0 (KNm) 是否满足要求 4.25 1号墩 组合Ⅰ 0.4 280 0.56 13.8 8896 6178 32474 63627 满足要求 组合Ⅱ 0.4 280 0.56 13.8 11593 22082 32474 63627 满足要求 组合Ⅲ 0.4 280 0.56 13.8 23005 24004 32474 63627 满足要求 3号墩 组合Ⅰ 0.4 280 0.56 13.8 11120 7722 32474 66761 满足要求 组合Ⅱ 0.4 280 0.56 13.8 14008 23627 32474 66761 满足要求 组合Ⅲ 0.4 280 0.56 13.8 19614 25549 32474 66761 满足要求 1号墩 组合Ⅰ 0.5 280 0.56 13.8 15457 10313 43814 99880 满足要求 组合Ⅱ 0.5 280 0.56 13.8 19050 26217 43814 99880 满足要求 组合Ⅲ 0.5 280 0.56 13.8 30899 28139 43814 99880 满足要求 3号墩 组合Ⅰ 0.5 280 0.56 13.8 18549 12375 43814 103316 满足要求 组合Ⅱ 0.5 280 0.56 13.8 22336 28280 43814 103316 满足要求 组合Ⅲ 0.5 280 0.56 13.8 28143 30202 43814 103316 满足要求 1号墩 组合Ⅰ 0.5 280 0.56 13.8 24775 14355 51542 142687 满足要求 组合Ⅱ 0.5 280 0.56 13.8 29928 30260 51542 142687 满足要求 组合Ⅲ 0.5 280 0.56 13.8 41323 32182 51542 142687 满足要求 3墩 组合Ⅰ 0.5 280 0.56 13.8 28904 16748 51542 144611 满足要求 组合Ⅱ 0.5 280 0.56 13.8 34300 32652 51542 144611 满足要求 组合Ⅲ 0.5 280 0.56 13.8 39364 34574 51542 144611 满足要求 空心墩配筋表 桥墩厚度 （m） 墩高 （m） 根数 钢筋直径 含筋率 (mm) (‰) 2.4 40~50 48 25 5.03 3 50~60 58 25 4.56 4 60~70 60 25 4.06 表中钢筋根数为一侧墩壁双层钢筋根数。展开阅读全文
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