大跨度预应力混凝土箱梁桥腹板抗裂敏感性与配索优化分析.pdf

第 2 8卷 第 3期 2 0 1 1年 9月 建 筑科 学与工程 学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g Vol _ 28 Se p t NO 3 2 0 11 文章 编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 1 ) 0 3 0 0 2 9 0 5 0 大跨度预应 力混凝 土箱梁桥腹板 抗裂敏感性与 配索优化分析 赵启林 ， 丁 勇 ， 翟可为 ( 中国人民解放军理工大学工程兵工程学院 ， 江苏 南京 2 1 0 0 0 7 ) 摘 要 ： 针 对 各 国大量 悬 浇预应 力混 凝 土箱 梁桥 出现腹 板斜 裂缝 ， 且腹 板 单 纯配置 竖 向 索的桥 梁比腹 板设置下弯索的开裂更为严重的现 象， 采用敏感性分析方法对单纯采用竖向索和单纯采用下弯索 的腹 板抗 裂性 进行 了对 比分析 ； 针 对腹板 不仅 存在 剪 应 力而且 存在 竖 向拉应 力 的客观 事 实 ， 证 明 了 下 弯 索无法 克服腹 板 竖 向拉 应 力导 致 的主拉 应 力 ， 指 出腹板 进 行 竖 向 索与 下 弯 索 混合 配 置 的 必要 性 ， 且 推 导 出 了腹板 竖向 索与 下弯 索的合 理 配置 比例 。结果 表 明 ： 在 其他 因素 相 同的情 况 下 ， 采 用 竖向索抗剪的腹板抗裂可靠性明显低 于采用下弯索的腹板抗裂可靠性。 关 键 词 ： 斜 裂缝 ； 大跨 度 ； 预 应力 混凝 土箱 梁桥 ； 腹板 ； 敏 感性 中图分 类 号 ： U4 4 8 2 1 3 文 献标 志码 ： A An a l y s i s o f W e b An t i _ c r a c k S e n s i t i v i t y a n d T e n d o n- - c o l l o c a t i ng Op t i mi z a t i o n f o r Lo n g 。 s p a n Pr e s t r e s s e d Co nc r e t e Bo x - - g i r d e r Br i d g e ZHAO Qi l i n，DI NG Yo n g，ZHAI Ke we i (S c ho ol of Engi ne e r i ng Cor ps，PI A U n i v e r s i t y o f Sc i e nc e a n d Te c hn ol og y， Na n j i n g 2 1 0 0 0 7 ，J i a n g s u ，C h i n a ) Abs t r a c t ：Th e i nc l i ne d c r a c ks i n we bs o f p r e s t r e s s e d c o nc r e t e b ox g i r d e r br i d ge wi t h s u s p e n de d c o ns t r u c t i o n t oo k pl a c e f r e q ue nt l y，a n d i t wa s mo r e c o mm o n i n t he s e wi t h pur e ve r t i c a l t e n do ns t h a n t h o s e wi t h b e n d i n g o n e s Co mp a r i s o n o f we b a n t i c r a c k p r o p e r t y wa s c o n d u c t e d b e t we e n t he m wi t h t he me t h od o f s e ns i t i v i t y a n a l ys i s Be n di n g t e nd on s we r e p r ov e d no t t O o v e r c ome t he pr i n c i p a l s t r e s s du e t O ve r t i e a l t e ns i l e s t r e s s wi t h t h e f a c t t ha t v e r t i c a l t e ns i l e s t r e s s e xi s t s a s we l l a s s he a r i n we bs Th e ne e d o f mi xe d c on f i g ur a t i o n wi t h be n di ng t e nd on s a n d v e r t i c a l on e s wa s h i ghl i ght e d，a nd s u i t a b l e pr o po r t i o n b e t we e n v e r t i c a l a n d b e nd i n g t e nd on s wa s gi v e n Th e r e s u l t s i n di c a t e t he we bs wi t h be n di n g t e n d ons a r e m o r e r e l i a b l e t ha n t h os e wi t h p ur e v e r t i c a l on e s o bv i o us l y e v e n un de r t he s a me c o nd i t i o n Ke y wo r d s：i nc l i ne d c r a c k；l o ng s pa n；pr e s t r e s s e d c o nc r e t e b ox g i r d e r b r i d ge；we b；s e ns i t i v i t y 引 目 采用悬臂法施工的预应力混凝土桥梁一般采用 悬臂索下弯 、 设置竖 向预应力钢筋或下弯索与竖 向 索 混合 设置 3种 方法来 抵 消腹 板 由剪应 力产 生 的主 拉应 力 。但 是随 着 桥梁 运 营 年 限 的增 加 ， 大 量 该类 桥梁 出现 了挠 度 过 大 的现 象 ， 且 在 出现 挠 度 过 大 的 同时 必然 伴 随腹板 开裂 。根 据交 通运 输部 公 路科 收稿 E t 期 ： 2 O 1 1 0 5 0 2 基金项 目： 国家高技术研究发展计划( “ 八六三” 计划) 项 目( 2 0 0 7 AA1 1 Z 1 2 0 ) 作者简介 ： 赵启林( 1 9 7 3) ， 男 ， 江苏淮安人 ， 副教授 ， 工学博士 ， E ma i l ： z h a o h s q 1 9 1 9 1 6 3 c o rn。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 O 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 1血 学研 究 院对 中 国 1 9 8 0年 以后 建 造 的主跨 跨 径 大 于 6 O m 的近 1 8 0座混 凝土 桥梁 病 害调 查 发现 ： 在单 纯配置竖向索 的箱梁中跨四分点出现斜裂缝 的比例 高达 9 5 ， 比弯索形式多近 2 0 。为此大量学者对 该现象进行了详细研究 ， 普遍认为竖向索的施工可 靠性 比较 低是 导致 问题 出现 的 主要 原 因 ， 因 而更 多 地要 求加 强竖 向预应 力 索 的 施 工控 制 ， 保 证 竖 向有 效 预应力 满足 设计 要求 _ 3 ， 或 建议设 计 中尽 量采 用 下弯 索 ， 减少甚 至 取消竖 向索 。毫无 疑 问 ， 竖 向预 应力 索 的施 工 可 靠 性 低 是 导 致 腹 板 开 裂 的 主 要 原 因， 本文中笔者将从理论上加 以说明 ： 即使竖 向索与 下弯 索 的施工 可靠 性 一 致 ， 单 纯 采 用 竖 向 索 的腹 板 抗裂 可靠 性本 身就 低 于设 置 下弯 索 的腹板抗 裂 可靠 性 ， 因而即使没有施工问题 ， 以上现象也会 出现 ； 同 时对 悬臂 施工 的 大跨 度 预 应 力 混凝 土箱 梁 桥 而 言 ， 由于腹板 竖 向拉应 力 的客 观 存 在 ， 竖 向索 的配 置 又 是必不可少的， 因此下弯索与竖 向索之间存在一个 合理配置 比例 。 1 2种配索方式的可靠性对 比分析 在悬浇预应 力混凝 土箱 梁桥 中， 腹板 配索 有 2种 典型 的方式 ： 一种 是悬 臂 索直 线 配置 ； 一种 是 将 悬臂 索在接 近锚 固点 时进行 下 弯 。悬 臂索 直线 配 置 是在 腹板上单独设置竖向预应力钢筋来抵抗使用状态的 剪力 ( 图 1 ) ， 对应腹板第 一主应力 d r 的计算 公式为 I 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 一 一 一 ( ) z + r ( 1O t ) p 一 _ 一 一 _ 一 ， 1 _ r Q 厶 V 厶 直线 索 竖 向索 图 l 腹 板 单 纯 配置 竖 向 索 Fi g 1 W e b s wi t h Pu r e Ve r t i c a l Te ndo n s 式 中： r o为计算主应力点 由作用短期效应组合计算 的剪力 Q 产生 的混 凝土 剪应 力 ； d r 为 计算 主应 力 点 由预加力和按作用短期效应组合计算弯矩 M 产生 的混凝 土纵 向应 力 ； 为 竖 向预应 力 钢 筋 的预 加 力 产 生 的混凝 土竖 向压 应力 。 将悬臂索在接近锚固点时进行下弯可以依靠下 弯 索 的竖 向分力 来 抵 抗 使 用 状 态下 的剪 力 ( 图 2 ) ， 对 应腹 板第 一主 应力 的计 算公式 为 一厂 一 p O c x 一 ( ) 。 +( r Q +r Q 、 ) ( 2 ) V 式中： r 。为计算主应力点由预应力弯起钢筋的预剪 力 Q 产 生 的混 凝 土剪应 力 。 后 划 张 拉 钏 索 图 2 腹板单纯配置下弯 索 Fi g 2 W e b s wi t h Pu r e Be ndi ng Te n do n s 由式 ( 1 ) 可知 ， 腹板 仅 配置 纵 向直 线索 与 竖 向索 时 ， 腹 板混凝 土第 一主 应力 受 到纵 向应力 、 竖 向应力 与剪应力 的共 同影 响 。由于腹 板纵 向直线 索 的配索 量 主要 由结构 的整体抗 弯性 能确定 ， 规范 J T G D 6 2 2 0 0 4中对其 配 置标 准有 详 细规 定 ， 因而在 腹 板 中性 轴 附近形成 的纵 向压应力一 般较大 并相 对 固定 ， 大多 在 1 0 MP a以上 。这样 竖 向应力 与剪应力就成 为影 响 腹板 主应力 的主要变量 。腹板 第 一 主 应 力关 于竖 向 压 应力 、 剪应 力 r的偏 导数 可分 别表 示 为 _ 0 5 + ( 晶( 3 ) - 2( r Q- T Q y) ( 警 _ r Q ) ( 4 ) 在结 构 设 计中 一般 有 r Q ， 雩 r 。 一 r 。 ， 则 有 1 2 0 7 ( 5) 竺 二三 竺 ( O c y 一 ，此式 的 意义 为 腹 板 第 一 主 应 力 对 竖 向预 应 力 Qy 的敏感性比对下弯索预剪应力的敏感性更高 。 为 了定 量说 明 以上结 论符合 实 际桥 梁结 构 中的 应力状态， 根据文献E 8 中对多座桥梁的分析结果可 知 ， 一般桥梁在使用荷载下 1 4跨 附近腹板的剪应 力 一般 在 5 MP a 左 右 ， 按 照纵 向应 力在 设 计范 围内 分别取 6 、 1 0 、 1 5 、 2 0 MP a ， 代入式 ( 1 ) 、 ( 2 ) 中， 而后在 0 -4 MP a区间变 化竖 向预 压应 力 与 下 弯 索 的 预剪 应力计算相应 的第一主应力 ， 得到第一主应力关 于 预压 应力 和 预剪应 力 的关 系 曲线 ， 见 图 3 。 由图 3 可 以看 出 ， 在 纵 向应 力 为 6 MP a的情 况 下 ， 第一主应力 随竖向压应力与随预剪应力的变化 规律基本一致 ， 也就是说两者可靠性基本相 同。 但 当纵向应力 为 2 0 MP a时， 第一主应力随竖 向压应 力与 随预 剪应 力 的变 化 规 律 有 明显 差 异 ， 第 一 主应 力与竖向压应力基本呈线性关系， 而第 一主应力与 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 赵 启 林 ， 等 ： 大跨 度预 应 力 混凝 土箱 梁桥腹 板抗 裂敏 感 性与 配 索优 化 分析 3 1 = 1 瓣 25 20 1 5 1 0 蚕。 。5 1 一O5 瓣一 1 0 1 5 2 O 垛一 ( a ) 纵 向应 力6 MP a 预 应力 MP a ( b ) 纵 向应 力1 0 MP a 预 应力 MP a ( c ) 纵 向应 力1 5 MP a 预应 力 MP a ( d ) 纵 向应力2 0MP a 图 3 第一 主应 力 与 预 应 力 的 关 系 曲线池 F i g 3 R e l a t i o n s B e t w e e n t h e F i r s t P r i n 四 I i 器 St r e s s e s a nd Pr e s t r e s s e s 一 预剪 应力 则 呈非 线性 关 系 ， 所 有 点 的斜 率 都 小 于 第 一 主应力与竖向压应力关系曲线的斜率。如果在 2 种配索方式下， 腹板设计控制 的第一主应力都为 0 ， 而后随竖 向索与下弯索预应力损失 ， 第一 主应力都 降低至拉应力 1 MP a 。竖 向预应力与下弯索预应力 所需的损失值见表 1 。由表 1可 以看 出， 在纵 向应 力大于 6 MP a 、 第一主应力降低相同量值的情况下 ， 表 l 主 应 力 为 0 1 MPa时 预 应 力 所 需 损 失 值 Ta b 1 Pr e s t r e s s Lo s s Va l ue s whe n Pr i nc i p al S t r e s s Va r i e s f r om 0 t o 1 M Pa MPa 纵 向应力值 6 1 O 1 5 2 O 竖向索 预应力损失值 1 5 1 3 1 O 1 0 下弯索预应力损失值 r Q 1 5 2 4 3 O 3 6 竖向索预应力所需损失值明显小于下弯索 。而悬浇 的大 跨度 预应 力混 凝土 箱梁 桥 的纵 向应力 一般 都在 6 MP a以上 ， 因此该 类 桥 梁腹 板 第 一 主 应 力对 竖 向 索预应力损失 的敏感性 明显大于其对下弯索预应力 损失 的敏 感性 。 2 竖 向索 的必要性分析 事实上并不是采用下弯索就能提高腹板抗裂可 靠 性 ， 从 腹板 竖 向应力 计算 模式 的研 究 可知 ， 即使 没 有竖 向预 应力 索 ， 因受 顶板 局部 锚 固效 应 、 顶板 索 的横 向效应 等 因素 的 影 响 ， 腹 板 局部 会 出现 较 大 的 竖 向拉应力 ， 在最不利组合下甚至可以达到 5 MP a 。 因此 ， 即使没 有 竖 向索 与 下弯 索 ， 在 只有 纵 向直线 索 的情况 下 ， 腹 板第 一 主应力 计算 公 式也应 表示 为 I 一 一 O 下 cx- - O c y 一 ( ) z + r ( 7 ) tp 一 _ I 一 一 一 T r Q ， ， 厶 V 厶 式 中 ： 为 顶 板 局 部锚 固 效 应 、 顶 板 索 的横 向效 应 等 导致 腹板 出现 的综 合竖 向应 力 。 由式 ( 7 ) 可 知 ， 腹 板竖 向拉 应力 与剪 应力 一样 都 会使 腹板 在 第一 主 应力 方 向产 生 拉 应 力 ， 如 果 仅 依 靠纵向下弯索进行第一主应力的控制， 则有 I。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 一 一 一 ( _ ) 。 + ( r Q + r Q ， ) ( 8 ) p 一 _ 厂 一 一 ，、 厂 一 厂 十 L r Q 十 、， 厂 L 由于 ( r Q +r Q) O ， 于是 恒有 口 ( 9 ) 式 ( 9 ) 表 明 ， 在 只有 下 弯 索 的情 况 下 ， 腹 板第 一 主应 力恒 小 于腹板 综合 竖 向应 力 ， 即 如果 腹板 综 合竖 向应 力 为 拉 应 力 ( 0 ) ， 则 腹 板 第 一 主应 力 一 定 为更 大 的拉应 力 ， 因此 ， 下 弯索无 法 消除竖 向拉 应力 的效 应 ， 只有 设 置 竖 向索 才 可 以抵 消 部分 或 全 部竖 向拉 应力 效应 ， 所 以 ， 如 果希 望控 制腹 板不 出 现 拉 应 力或拉 应 力满 足规 范 J T G D 6 2 2 0 0 4要求 ， 对 悬臂施工的大跨度预应力? 昆凝土箱梁桥配置竖 向索 是必 不可 少 的 ， 腹 板应 采用 下 弯 索 与 竖 向索混 合 配 置 的配索 形式 。 3 竖 向索与下弯 索的合理 配置 比例 从 前 面 的 分 析可 知 ， 对 于 悬 浇 预应 力 混凝 土 箱 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 2 建 筑科 学与 工程 学报 2 O 1 1年 梁桥 ， 混 合配 索是 必要 的 ， 于是第 一 主应力 的计 算公 式 可 以表 示 为 一 奠 一 ( ) 。 + ( ZQ + ) ( 1 0 ) 其 运 营期 的腹 板抗 裂设 计要求 为 O 4 y k ( 1 1 ) 式 中 ： 厂 为混凝 土抗 拉强 度设 计值 。 由前 面 的描述 可知 ， 在式 ( 1 0 ) 中纵 向应力 是 根据 结构 整体 抗弯 设 计 确 定 的 ， 在 结 构 整体 几 何 尺 寸与 纵 向配索 确定 后 也 随之 确定 ； 主要 与顶 板 局部 锚 固点 引起 的竖 向应 力 等 有关 ， 在 结 构纵 向配 索 与结构 形式 确定 后 也 随后确 定 ； r 。是 在结构 短 期作用组合下得到的腹板剪应力， 结构整体布置确 定后 r Q也是个定值 。将式( 1 0 ) 代入式( 1 1 ) 中并取 等号 ， 有 2 ( ) 。 + ( r Q 一 ) _ O 4 y ) 可 见 ， 式 ( 1 2 ) 中竖 向压 应力 与剪 应力 z -Q是 2 个待 定变 量 ， 一个计 算 公式 中有 2个 变量 ， 方程 的解 不惟 一 ， 即为 满足腹 板抗 裂设 计 式 ( 1 1 ) 的要求 ， 竖 向 索 与下弯 索 的混合 配 置方式 可 以有若 干种 可能 。在 目前 的设 计 中 ， 一 般 是 先 根据 经 验 确 定 下 弯索 配 置 方式 与数 量 ， 而后再 根 据 式 ( 1 2 ) 来 确 定 竖 向 索 的数 量 ， 或根据 经 验分 别确 定竖 向索 与下 弯索 的数量 ， 而 后验 算是 否满 足式 ( 1 1 ) ， 因此 ， 目前 的设计 带有 很 大 的经 验性 。 从式 ( 6 ) 可 知 ， 在 r Q r Q的 情 况 下 ， 预 剪 应 力 越 大 ， 腹 板抗 剪可靠 性 越高 ， 但 为 了保 证施 工期 腹板 不 出现 开裂 现象 ， 预剪 应力 必须 满足 下式 等 ( 警 ) 。 + r ) 式 中 ： 、 x 为施 工期 腹 板 纵 向 正 应力 ； 为 施 工 期 混 凝 土 抗拉 强度 设计 值 。 于是 有腹 板 的预剪 应力 为 r Q一 一 k ( 1 4 ) 将式( 1 2 ) 写成预压应力 关于预剪应力 的表达 式 ， 则 有 G c y 一 一 了 一 于是预剪应力与预压应力可以按照式( 1 4 ) 与式 ( 1 5 ) 进行 定量 的配 置 。 4 结语 ( 1 )单纯 依靠 竖 向预应 力 索进 行 腹板 抗 剪设 计 的预 应力混 凝 土箱 梁桥 经常 出现 腹板 开裂 现象 并不 是 单 纯 由于竖 向预 应 力 施 工 不 可靠 导致 的 ， 即使 竖 向索具有与下弯索相 同的施工可靠性 ， 竖向索抗 裂 可靠性也低 于下弯索抗裂可靠性 ， 这是采用竖 向索 的腹 板容 易 出现开 裂 的主 要 原 因 ， 因 此 腹板 抗 剪 设 计 应 尽量 采用 下弯 索进 行控 制 。 ( 2 )纵 向索局 部锚 固效 应 等 因素 会 导致 腹板 产 生较 大竖 向拉 应力 ， 且 下 弯索 无 法 抵 消 竖 向拉 应 力 效应 ， 因此在腹板抗裂设计中， 竖 向索往往是必不可 少 的 。综 上所 述 ， 桥 梁 腹板 宜 采 用 竖 向索 与 下 弯 索 混合配索的方案。 ( 3 )为了满足施工期腹板抗裂要求 ， 下 弯索 预 应 力取值 应该 以施 工 期 腹 板 不 出 现 开 裂 为原 则 ， 竖 向预应力 与下 弯预 剪应 力 的配置 量可 以按 照式 ( 1 4 ) 与式 ( 1 5 ) 进 行 计算 ， 但 本文 中 的结 论 是 建 立 在按 照 传 统 预应 力张 拉顺 序 基 础 上 的 ， 不 同 预 应 力 张拉 顺 序可 能对 箱梁 腹板 受 力 造 成 不 同影 响 ， 还需 进 一 步 研 究 。 参 考文献 ： Re f e r e n c e s ： 1 冯兆祥 ， 赵启林 ， 吉 林 混凝土 连续体 系桥 梁的病 害 现状 J 中国市政 工程 ， 2 0 0 8 ( 3 ) ： 2 9 3 1 FENG Z h a o x i a n g 。 Z HAO Qi l i n， J I I i n Ex i s t i n g Ha z a r d s o n B r i d g e s o f C o n c r e t e C o n t i n u o u s S y s t e m J Chi na M un i c i p al En gi ne e r i n g， 20 08( 3)： 29 3 1 2 王 国亮 ， 谢峻 ， 傅宇 方 在用大跨 度预 应 力混凝 土箱 梁桥 裂缝 调 查研 究 J 公 路 交通 科 技 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 8 ) ： 2 56 W ANG Gu o l i a n g ， XI E J u n ， FU Yu f a n g I n v e s t i g a t i o n Re s e a r c h on Cr a c k of Lo ng s pa n Pr e s t r es s e d Co nc r e t e B o x G i r d e r B r i d g e s i n S e r v i c e J J o u r n a l o f Hi g h w a y a nd Tr a ns p or t a t i o n Re s e a r c h o n De v e l opme n t， 2 00 8， 25 ( 8)： 52 - 56 3 陈露哗 ， 吴文明 ， 陈瑶 箱 梁腹板 竖 向预应 力设 置新 方法研究 F J 公路 交通 技术 ， 2 0 0 7 ( 6 ) ： 4 8 5 1 CH EN I u y e，W U W e n mi n g。CH EN Ya oRe s e a r c h o n Ne w M e t ho ds f or Ve r t i c a l Pr e s t r e s s Se t t i ng of Box B e a m We b s J Te c h n o l o g y o f Hi g h w a y a n d T r a n s p or t ， 2 00 7( 6)： 48 51 4 陈宇峰 ， 罗 玲 ， 王维 红， 等 P C连续 刚构 桥运 营 阶段 箱梁开裂机理 及预防措 施 J 重庆 交通大 学学 报 ： 自 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 赵 启 林 ， 等 ： 大跨 度预 应 力混 凝 土箱 梁桥 腹 板抗 裂敏 感性 与 配 索优 化 分析 3 3 E s 6 然科 学版 ， 2 0 0 7 ， 2 6 ( 6 ) ： 4 3 4 5 ， 1 1 4 CHEN Yu f e ng LUO Li ngW ANG W e i ho ng， e t a 1 M e c ha ni s m a nd Pr e c a ut i on a r y M e a s ur e s f o r Cr a c ki ng of Pr e s t r e s s e d Co nc r e t e Cont i nu ou s Box Gi r de r o f Con t i nu ou s a nd Ri gi d Fr a me Br i d ge s i n Se r v i c e Pha s e J J o u r n a l o f C h o n g q i n g J i a o t o n g Un i v e r s i t y ： Na t u r a l Sc i e nc e， 20 07， 2 6( 6)： 43 45， 11 4 顾凯锋 ， 彭 卫 预应力混凝土连续箱 梁桥 腹板斜裂缝 研究 J 公路 ， 2 0 0 4 ( 7 ) ： 3 5 3 8 GU Ka i f e ng， PENG W e i Re s e a r c h on I nc l i ne d Cr a c ks i n W e bs of Pr e s t r e s s e d Con c r e t e Con t i nu ou s Bo x- gi r d e r E J Hi g h wa y ， 2 0 0 4 ( 7 ) ： 3 5 3 8 鄢芳 华 悬 臂 浇 注连 续 箱 梁腹 板 下 弯 束 的设 置 分 析 J 北方交通 ， 2 0 0 7 ( 1 2 ) ： 4 1 4 4 YAN Fa ng h ua Ana l y s i s of Ar r a nge me nt of W e b s Be nt d own Ten do n of Co nt i n uo us Bo x Be a m i n Ca n t i l e v e r C a s t E J No r t h e r n C o mmu n i c a t i o n s ， 2 0 0 7 ( 1 2 ) ： 4 卜 4 4 7 J T G D6 2 2 0 0 4 ， 公 路钢 筋混 凝 土及 预应 力混 凝 土桥 涵设计规 范 s 8 9 J TG D6 2 2 0 0 4，C o d e f o r De s i g n o f Hi g h wa y Re i nf or c e d Con c r e t e a nd Pr e s t r e s s e d Co nc r e t e Br i dg e s a n d C u l v e r t s r S 潘大荣 大跨度预应 力混 凝土桥 梁长期 变形控 制技 术 研究 D 南京 ： 中国人民解放军理工大学 ， 2 0 0 9 PAN Da r o ng Re s e a r c h on Co nt r ol Te c hn ol o gy f o r Lo ng t e r m De f or ma t i on of Lon g s p a n Pr e s t r e s s e d Con r c r e t e B r i d g e s D N a n j i n g ： P I A Un i v e r s i t y o f S c i e n c e a nd Te c h no l o gy， 2 0 09 吉林 ， 赵启林 ， 丁 勇 预应力箱 梁桥 腹板 主应力 计 算探讨 J 公路交通科技 ， 2 O 1 O ， 2 7 ( 6 ) ： 8 5 9 0 J I I i n， ZHAO Qi l i n ， DI N( ；Yo n g Di s c u s s o n Ca l c u l a t i on o f Pr i nc i pa l St r e s s Abou t W eb s o f Pr e s t r e s s e d B o x g i r d e r B r i d g e J J o u r n a l o f Hi g h wa y a n d Tr a n s po r t a t i on Re s e a r c h a nd De v e l o pme n t ， 201 0， 27(6)： 85 90 ( 上接 第 2 8页) 4 5 6 7 o f C o mp o s i t e Wa l l i n g Un d e r I n p l a n e S h e a r E J J o u r n al of S t r uc t u r a l Engi n ee r i ng， 2 00 4， 60( 1)： 59 83 YAM ADA M St e e l Pa ne l Enc a s e d RC Co m p os i t e S h e a r Wa l l s C AS C E C o mp o s i t e C o n s t r u c t i o n i n S t e e l a n d C o n c r e t e 1 I Ne w Yo r k： AS C E， 1 9 9 2： 8 9 9 91 2 曹万林 ， 张建伟 ， 陶军平 ， 等 内藏桁 架 的混凝 土组 合 低剪力墙试验 J 东南大学学报 ： 自然科学 版 ， 2 0 0 7 ， 37 (2)： 19 5 2 0 0 CA( ) Wa n l i n，ZHA G J i a n we i ，TA0 J u n p i n g， e t a 1 Exp e r i me nt a l St u dy on Lo w r i s e RC Sh e a r W al l wi t h C o n c e a l e d Tr u s s J J o u r n a l o f S o u t h e a s t Un i v e r s i t y：Na t ur a l Sc i e nc e Edi t i on，2 00 7，37(2)：1 9 5 2 OO 常卫华 ， 曹万林 ， 赵 长军 ， 等 内藏钢 桁架 混凝 土核 心 筒抗 震 试 验 及计 算 分 析 J 北 京 工 业 大 学 学 报 ， 2 00 8， 34( 4)： 37 9 3 86 CHANG We i h u a ， CA0 W a n l i n， ZHAO Ch a n g j u n， e t a 1 Ex pe r i me n t a nd Ana l y s i s o n S ei s mi c Be ha v i or o f RC Co mpo s i t e Co r e W a l l s wi t h Co nc e al e d St e e l Tr us s J J o u r n a l o f B e ij i n g Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， 2 00 8， 34( 4)： 37 9 3 86 曹万林 ， 王敏 ， 王 绍合 ， 等 高轴压 比下 钢管 混凝土 边框组合剪力墙抗 震性 能试 验研 究 J 地震 工程与 工程振动 ， 2 0 0 8 ， 2 8 ( 1 ) ： 8 5 9 0 CA( )W a n - l i n。 W ANG M i n，W ANG Sha o hee t a 1 Se i s mi c Be ha v i or Re s e a r c h on Co mpo s i t e She a r W a l 1 8 9 1 0 1 1 wi t h Co nc r e t e Fi l l e d St e e l Tu be Co l umns i n H i gh Ax i a l l o a d R a t i o J J o u r n a l o f E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d En gi ne e r i n g Vi br at i o n， 20 08， 2 8(1 )： 85 9 0 曹万林 ， 曾彬 ， 王 敏 ， 等 钢 管混凝 土边 框与 剪力 墙连 接 键 工 作 性 能 试 验 J 北 京 工 业 大 学 学 报 ， 2 00 9， 35( 5)： 6 03 6 1 0 CA( )W a n l i n， ZENG Bi n， W ANG M i n， e t a 1 Expe r i m e nt on W or ki ng Pe r f or ma nc e of Co nn e c t i on Con s t r uc t i o na l M e a s u r e Be t we e n Con c r e t e Fi l l e d St e e l T u b e C o l u mn s a n d S h e a r Wa l l J J o u r n a l o f B e ij i n g Uni v e r s i t y of Te c hn ol o gy， 2 009， 35( 5)： 60 3 61 0 郭 健 ， 刘伟 庆 钢筋混凝 土异形柱框 架 短肢剪 力墙 结构振动 台试验与 理论 分析 J 西安 建筑科 技 大学 学报 ： 自然科 学版 ， 2 0 0 7 ， 3 9 ( 5 ) ： 6 1 0 6 l 5 GU( )J i a n。L I U We i q i n g S h a k i n g Ta b l e Te s t a n d The o r e t i c a l An al y s i s o n RC Fr a me s ho r t Pi e r She a r Wa l l S t r u c t u r e wi t h S p e c i a l s h a p e d C o l u mn s J J o u r na l o f Xi a n Uni ve r s i t y of Ar c hi t e c t u r e Te c h nol o gY： Na t ur a l Sc i e nc e Ed i t i on， 2 0 07， 39 ( 5)： 61 0 6l 5 G B 5 0 0 1 o 2 ( ) ( 2 ， 混凝 土结构设计 规范I s GB 5 0 0l O 2 OO 2， Cod e f or Des i g n o f Conc r e t e St r u c t u r e s E S 韩林 海 ， 杨有 福 现代 钢管 混 凝土 结构 技 术 M 北 京 ： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 7 H AN I i n ha l ，YANG You f u Te c hn i