现浇单向板肋梁楼盖设计-课程设计说明书.doc

湖南农业大学东方科技学院
课程设计说明书

课程名称： 《混凝土结构设计》课程设计
题目名称： 现浇单向板肋梁楼盖结构设计
班 级：2009 级 土木工程 专业 4 班
姓 名： 陈 勇
学 号： 200941933420
指导教师： 杨敬林
评定成绩：
教师评语：

指导老师签名：
2011年 月 日

目 录

1、设计任务书 （1）
2、平面结构布置 （3）
3、板的计算 （4）
4、次梁的计算 （7）
5、主梁的计算 （11）
附图1、板配筋图 （17）
附图2、次梁配筋图 （18）
附图3、主梁配筋图 （19）
施工图相关说明 20）

参考资料：
1、《钢筋混凝土结构》，柴金义主编，人民交通出版社，2007。
2、《钢筋混凝土结构》，罗向荣主编，高等教育出版社，2003。
3、《混凝土结构(中册)—混凝土建筑结构设计》(第二版)，东南大学、同济大学、天津大学合编，中国建筑工业出版社，2003。
4、《混凝土结构与砌体结构》，尹维新主编，中国电力出版社，2004。
5、《混凝土结构(下册)》(第二版)，彭少民主编，武汉理工大学出版社，2004。
6、《混凝土结构(上册)》(第二版)，吴培明主编，武汉理工大学出版社，2003。

浇整体式单向板肋梁楼盖课程设计任务书
1、 设计资料
某多层厂房采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其中三层平面图如图1所示，楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：
1、楼面活荷载标准值qk=6kN/m2或（qk=7kN/m2、qk=8kN/m2 、qk=9kN/m2）；
2、楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（=20kN／m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（ =17kN/m3）；
3、混凝土强度等级采用 C20、 C25或C30，钢筋采用HPB235、HRB335或HRB400；
4、板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸b×h=350 mm×350mm （或 400 mm×400 mm或自定）。
2、设计内容和要求
1、板和次梁按弹性理论计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘出弯矩包络图。
2、绘制楼盖结构施工图
⑴、板配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：100～1：200）；
⑵、次梁配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；
⑶、主梁配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；
⑷、在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
3、计算书
要求计算准确，步骤完整，内容清晰。

3、课程设计目的
1、了解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定；
2、通过板及、次梁和主梁的计算，熟练掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包罗图和材料图的绘制方法；
3、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求；
4、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图规定，进一步提高制图的基本技能；
4、设计参考进度
第一天：布置设计任务，阅读设计任务书、指导书及设计例题，复习有关课程内容。确定梁格布置、板计算及绘制板的配筋草图；
第二天：次梁的计算及绘制配筋草图；
第三天：主梁的计算及绘制配筋草图；
第四至五天：绘制板、次梁和主梁的施工图。
5.应交成果
要求：每人完成全部的设计内容，完成设计计算书一份，设计图纸一套（手工画图）。课程设计时间为一周。

图1 平面图
表1 柱网尺寸表

序号
L1
L2
1
5700
5400
2
5700
5700
3
6000
5100
4
6000
5400
5
6000
5700
6
6000
6000
7
6300
4800
8
6300
5100
9
6300
6000
10
6300
6300

现浇单向板肋梁楼盖结构设计
设计资料：
某多层厂房，采用整体式钢筋混凝土结构，楼盖梁格图1所示。

图1结构平面布置图

(1) 楼面构造层做法：用20mm厚水泥砂浆抹面（=20kN／m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（ =17kN/m3）。
(2) 活荷载：标准值为6KN/m2。
(3) 恒载分项系数为1.2；活载分项系数为1.3。
(4) 材料选用：
混凝土 采用(,)。
钢 筋 梁中受力纵筋才采用HRB335级（）。
其余采用HPB235级（）。
1. 板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）
板的,按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。
板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取，截面宽度，板在墙上的支承长度为120mm，板尺寸支撑情况如图2所示。

图2板的尺寸
(1) 荷载
恒载标准值
30mm面层 17KN/m2
80mm钢筋混凝土板 0.08m×25KN/m3=2.000KN/m2
15mm混合砂浆天棚抹灰 0.015m×17KN/m3=0.255KN/m2
=2.905KN/m2
线恒载设计值 =1.2×2.905KN/m2=3.486KN/m
线活载设计值 =1.3×6KN/m2=7.8KN/m
合 计 11.286KN/m
即每米板宽 =11.286KN/m
(2) 内力计算
计算跨度
边跨 1.9m-0.12m-0.2m/2+0.08/2=1.720m
= 1.9m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.740m﹥1.720m
取 =1.720m
中间跨 =1.9m-0.2m=1.700m
计算跨度差（1.720m-1.700m）/1.720m = 1.2%﹤10%,说明可按等跨连续计算内力（为简化起见，统一取）。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图3所示：

图3 1m宽板的计算简图

连续板各截面弯矩计算见表1。
连续板各截面弯矩计算
表1
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
弯矩计算系数

1/11
-1/11
1/16
-1/14

3.04
-3.04
2.04
-2.33

（3）截面承载力计
，连续板各截面配筋计算见表2。
连续板各截面配筋计算
表2
板带部位截面
边区板带（①—②，⑤—⑥轴线间）
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座

3.04
-3.04
2.04
-2.33

0.059
0.059
0.040
0.045

0.061
0.061
0.041
0.046

249
249
168
188
选配钢筋
φ8@180
φ8@180
φ6/18@180
φ6/8@180
实配钢筋面积/(mm2)
279
279
218
218
板带部位截面
中间区板带（②—⑤轴线间）
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座

3.04
-3.04
2.04×0.8=1.63
-2.33×0.8=-1.86

0.059
0.059
0.040
0.045

0.061
0.061
0.032
0.036

249
249
131
147
选配钢筋
φ8@200
φ8@200
φ6/8@200
φ6/8@200
实配钢筋面积/(mm2)
251
251
196
196
中间区板带②—⑤轴线间，各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。
连续板的配筋示意图如图4所示。

（a）边区板带

（b）中间区板带

图4 板的配筋示意图

2.次梁计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）
取主梁的梁高,梁宽,次梁在砖墙上的支撑长度为240mm，次梁有关尺寸及支撑情况图5所示。

图5 次梁尺寸

（1） 荷载
恒载设计值
由板传来 3.486KN/m2×1.9m=6.62KN/m
次梁自重 1.2×25KN/m3×0.2m×(0.5m-0.08m)=2.520KN/m
侧面抹灰值
活载设计值
由板传来
合 计
(2) 内力计算
计算跨度
边跨
中间跨
跨度差,说明可按等跨连续梁计算内力计算简图如图6所示。

图6 次梁的计算简图
连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表3和表4。

连续次梁弯矩计算
表3
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、中间跨跨内
中间支座
弯矩计算系数

1/11
-1/11
1/16
-1/14

61.42
-61.42
40.25
-46.00

连续次梁剪力计算
表4
截面
端支座内侧
离端第二支座内侧
离端第二支座内侧
中间支座外侧、内侧
剪力计算系数

0.45
0.6
0.55
0.55

56.27
75.03
68.77
68.77

（3）截面承载力计算
次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：
边跨:
离端第二跨、中间跨:
梁高: 翼缘厚: =80mm

判别T形截面类型：按第一类T形截面试算。
跨内截面,故各跨内截面均属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取,其他中间支座按布置一排纵筋考虑，连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表5和表6。
连续次梁正截面承载力计算
表5
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内、
中间跨跨内
中间支座

61.42
-61.42
40.25
-46.00

0.011
0.111
0.008
0.075

0.011
0.118
0.008
0.078

429
495
305
346
选配钢筋
314
216+114
214
216
实配钢筋面积/(mm2)
461
555
308
402

连续次梁斜截面承载力计算
表6
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端支座内侧
中间支座外侧、内侧

56.27
75.03
68.77
68.77

续表
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端支座内侧
中间支座外侧、内侧
/
332500﹥V
314600﹥V
314600﹥V
332500﹥V
/
93100﹥V
88100﹥V
88100﹥V
93100﹥V
选用箍筋
2φ8
2φ8
2φ8
2φ8
/()
101
101
101
101
/()
按构造
按构造
按构造
按构造
实配箍筋间距/()
200
200
200
200
次梁配筋示意图见图7。

图7 次梁配筋示意图
3.主梁计算（按弹性理论计算）
柱高H=4.5m，柱截面尺寸350mm×350mm, 主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370，主梁的有关尺寸及支撑情况见图8。

图8 主梁尺寸
（1） 荷载
恒载设计值
由次梁传来 9.46KN/m×5.4m = 51.09KN
主梁自重（折合为集中荷载） 1.2×25KN/m3×0.25m×(0.7m -0.08m) × 1.9 m
= 8.84KN
梁侧抹灰值（折合为集中荷载）

G = 60.8 KN
活载设计值
由次梁传来 Q=14.82KN/m×5.4m = 80.03 KN
合 计 G+Q=141.1 KN
（2）内力计算

跨度差 ,可按等跨连续梁计算。
由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，计算简图见图9。

图9 主梁的计算简图
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则

式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表7和表8，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图（手绘），见图10和图11所示。
主梁弯矩计算
表7
序
号
计算简图
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内
K
M1
/
K
MB（MC）
/
K
M2
/
①

0.244
84.86
-0.267
-92.70
0.067
23.22
②

0.289
132.30
-0.133
-60.78
- MB
-60.78
③

-20.26
-0.133
-660.78
0.200
91.23
④

0.229
104.83
-0.311
(-0.089)
-142.12
(-40.67)
0.170
77.69
⑤

-13.56
-0.089
(-0.311)
-40.67
(-142.12)
0.170
77.69
最不利荷载组合
①+②
217.16
-153.48
-37.56
①+③
64.60
-153.48
114.45
①+④
189.69
-234.82(-133.37)
100.91
①+⑤
71.30
-133.37(-234.82)
100.91
注:对边跨取=5.72m;对中跨取=5.70m;对支座取=5.71m。

主梁剪力计算

表8

序号

计算简图
端支座
中间支座

①

②

0
④

⑤

最
不
利
荷
载
组
合
①+③
113.87
-167.79
60.80
①+④
99.71
-181.95(-123.06)
158.6(84.15)
①+⑤
37.45
-84.15(-158.6)
123.06(181.95))

（3）截面承载力计算
主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：
=/3=5700mm/3=1900mm﹤b+S0=5400mm,并取=700mm-35mm=665mm
判断T形截面类型： 跨内截面,故各跨内截面均属于第一类T形截面。
跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取=700mm-60mm=640mm。支座截面按矩形截面计算，取=700m-80mm=620mm（因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。主梁正截面及斜截面承载力计算表见表9和表10。

主梁正截面承载力计算
表9
截面
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内

217
-234.82
114.45
-37.56

24.70

-210.12

0.018
0.171
0.010
0.026

0.018
0.267
0.010
0.026

1084
1397
603
198
选配钢筋
218+220
416+ 220
214+216
216
实配钢筋
1137
1432
710
402

主梁斜截面承载力计算
表10
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
V
113.88
167.80
158.60

续表
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
/
594.334>V
554.125>V
554.125>V
/
166.416>V
155.155<V
155.155<V
选用箍筋
2φ8
2φ8
2φ8
/(mm2)
101
101
101
/(mm)
按构造配筋
1394
5117
实配箍筋间距S/(mm)
200
200
200

237.343>V
237.343>V

< 0
< 0
选配弯筋

120
116
实配弯筋面积/(mm2)

490.9
201.1

（4）主梁吊筋计算
由次梁传至主梁的全部集中力为：

则
选216 （As=402mm2）

主梁的配筋示意图如图11所示

图11 主梁配筋示意图
4．施工图

附图1 板配筋图

施工图相关说明：
1.板分布筋选用φ6@250；入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200；板角构造钢筋和垂直于主梁的板面附加钢筋选用4φ8@200(双向)。
2.距墙或柱边50mm为第一道箍筋位置。
3.支座处两排钢筋之间垫以直径为25mm的短钢筋，短钢筋的设置间距S≤1000mm；次梁、主梁高度小于800mm，弯起钢筋弯起45°。
4. 主梁高达到700mm,为防止由于温度变形及砼收缩等的原因在梁中部产生竖向裂缝，沿高度方向在梁的两侧各配置一根Gφ12，采用单肢箍连接。
5.次梁与主梁交汇时，在主梁上配置216的吊筋；在主梁与柱交汇时，在主梁上配置216的鸭筋。

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79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究
80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发
81. 基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究
82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究
83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现
84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究
85. 基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现
86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现
87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统
88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现
89. 单片机监测系统在挤压机上的应用
90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用
91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用
92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用
93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发
94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计
95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计
96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发
97. 锅炉的单片机控制系统
98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计
99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制
100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现
101. 基于单片机的公寓用电智能管理系统设计
102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现
103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制
104. 基于ADμC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究
105. 基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计
106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究
107. 单片机实现的寻呼机编码器
108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究
109. 自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究
110. 基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究
111. 超精密机床床身隔振的单片机主动控制
112. PIC单片机在空调中的应用
113. 单片机控制力矩加载控制系统的研究
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