模板专项施工方案改(定).doc

招远市滨海广场工程
模板工程专项施工方案

编制人：
审核人：
审批人：
中铁十局集团建筑工程有限公司
二零一三年四月二十一日

工程名称：招远市滨海广场工程
施
工
单
位
编制人
签字:
年 月 日
审核人
签字：
年 月 日
审批人
签章：
年 月 日
监
理
单
位
意见：

签 章：
年 月 日
建
设
单
位
意见：

签 章:
年 月 日
财
政
局
意见：

签 章：
年 月 日

目 录

一。编制概况和范围 2
二.编制目的和编制依据 3
三。资源配置保证 4
四。进度计划 6
五。施工流程 6
六。施工工艺 7
七。文明施工 41
八。安全施工保证措施 43
九。危险源辨识及分析控制（见附表) 45

一.编制概况和范围
1.1工程概况
本工程为山东省招远市滨海广场一二期工程（以下简称本工程)，座落于招远市国家级经济开发区内，工程建设地点位于招远市辛庄镇金海路北首.一二期总建筑面积为24069。84㎡，一期分为A、B、C三个区，建筑面积为11555.62㎡，其中A-1、A-2区1131。51㎡,A—3区2333。30㎡，B—1、B—2区1661。24㎡，，B-3区1589。06㎡，C-1区2679.11㎡，C—2区2161.40㎡.二期分为D、E、F三个区,建筑面积为12514.22㎡,其中D区2305。88㎡，E区5890。93㎡，F区4317。41㎡。本工程建筑结构形式为钢筋混凝土结构及型钢钢筋混土结构，结构承台底标高为-1。800m（—2.8m、—3。7m），平台顶标高为12。5m。本工程模板支撑体系根据以上工程特点，采用扣件式钢管满堂脚手架。
建设单位：招远市新悦城市投资有限公司
监理单位：烟台同济建设监理有限公司
设计单位：中国中建设计集团有限公司
施工单位：中铁十局集团建筑工程有限公司
1.2编制范围
本方案内容包含:本工程框架柱、框架梁、现浇板等砼现浇构件的模板安装与拆除。
1。3方案介绍
(1）本工程模板支撑体系采用扣件式满堂钢管脚手架。
（2）本工程脚手架自基础垫层顶面开始搭设，搭设高度较大，需要对脚手架步距及脚手架纵横距进行加密.
（3)本工程支架搭设前先对地基进行处理。为确保地基具有良好的承载力，根据场地条件，所有架体从垫层顶面标高开始搭设至顶，且需对基底进行人工整平、夯实处理。为保证脚手架的稳定性，钢管排架立杆下需全部垫4000＊260＊50mm脚手板。
（4）模板支撑平台脚手架立杆纵横向间距均为0.9m，纵向间距为0.9m，步距为1.8m，搭设高度比板低15cm±5cm，每根立杆顶部插入钢顶托调节高度方可满足施工需求.
（5）由于本工程为型钢混凝土结构，所以浇完垫层就要安装钢柱地脚螺栓,承台只能先浇筑1000mm高（至钢柱底面标高)，然后开始安装钢柱、钢梁，待钢柱、钢梁安装完毕后方可搭设模板支架，由于钢柱、钢梁安装后才搭设架体，使模板安装、钢筋安装、混凝土浇筑施工难度大而造成降效.
（6)按照规范要求设置剪刀撑，保证架体的整体稳定。
二。编制目的和编制依据
2。1编制目的
为确保本工程模板工程施工过程中施工安全和混凝土外观尺寸质量，特编制本专项施工方案。
2。2编制依据
（1） 《招远市滨海广场工程》施工合同
（2） 招远市滨海广场工程的施工图纸
（3） 施工质量验收规范、标准
1） 《建筑施工脚手架实用手册》
2） 《建筑施工手册 （第四版)》
3） 《建筑结构荷载规范》GB50009—2001
4) 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
5） 《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656—2008)》
6） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
7） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166—2008
8） 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
（4） 本工程施工组织设计.
（5） 承包方通过现场实地勘察获得的资料.
三.资源配置保证
3.1管理人员
为保证本工程的顺利实施，我公司安排的现场施工管理人员均具有实际操作经验的人员，特殊工种经过国家相关职能培训，取得资格证书。
管理人员配备和分工
序号
职务/部门
姓名
职 责
1
项目经理
杨彬
全面协调管理.
2
技术负责人
赵茂委
负责本项目的施工技术管理工作,组织项目技术管理人员学习施工方案，在施工生产管理过程中解决施工中的技术问题，负责本方案的审核.组织召开质量工作会议、质量事故分析会议。检查施工方案的执行状况.
3
安全管理组

余爱杰

负责现场安全管理工作，对安全管理部检查情况进行汇总,并定期召开分析会议;组织安全培训教育、脚手架检查。
负责监督安全交底，组织员工进场培训工作。负责安全事故的上报,组织事故调查分析；负责安全事故的处理,建立事故处理台账,保存安全档案.监督施工生产中的安全措施执行情况.对脚手架搭设进行检查。

王宪刚
负责对作业班组进行安全教育培训工作，对施工现场进行日常地检查,监督施工生产中的安全措施执行情况.
4
安全员
任永志
编制安全用品的采购计划，监督劳保用品的发放和使用；对施工现场安全和文明施工进行检查。
5
工程技术组
代勇
负责施工管理工作。
曹正富
编制专项施工方案.负责施工管理工作。
马学甲
施工管理工作。
周世亮
施工管理工作。
6
质量管理组
周世亮

赵容梧
负责工程质量验收，参与采购物资的检查验收,监督材料的使用。

负责现场的施工质量检验,对经自检合格的项目及时报验,负责质量检查和验收记录的形成。
7
物资设备组

董海华

组织各种原材料和工具、劳保用品等的采购，负责材料进场验收和标识工作,负责进场的施工机械设备的登记和调配。
李超

对进场的材料和工具、劳保用品进行保管、存放和发放工作;监督施工机械设备的保养和安全使用,对物资仓库进行规范化管理.

3.2计划投入的主要机械设备
计划投入的机械设备表
序号
名 称
规格型号
数量
单位
用途
1
塔吊
QTZ80
6
台
吊装运输
2
圆盘电锯
Φ400mm
4
台
模板加工

3。3计划投入的主要物资
计划投入的物资表
序号
物资名称
规格型号
数量
单位
1
钢管
￠48＊3
3900
吨
2
扣件
与钢管配套
650000
个
3
模板（胶合板）
2440×1220×15mm
115000
㎡
4
木材
70×48mm
1800
m³
5
定型圆柱木模
Φ400～Φ1300 mm
9600
㎡
6
对拉高强螺栓
Φ14 mm
160000
米
7
蝴蝶扣、螺帽、步步紧

8
吨
3.4作业人员
作业人员配备和分工
序号
岗位
数量
单位
工作内容
1
普工
30
人
转运材料
2
木工
160
人
搭设脚手架、施工通道、临边及洞口防护
注：根据工程进展情况和实际需求我公司将及时调整人材机的投入。
四.进度计划
4。1流水段划分
根据工程施工合同要求和总工期目标,本工程各区域间以伸缩缝为基础划分流水段，分为两个区域,在满足甲方工期要求下,两个区域必须同时施工，第一区施工顺序为A2→A3→C2→D→E3，第二区施工顺序为B1、B2→B3→C1→F→E1—2。
4.2各流水段进度计划横道图（见附录一）
五.施工流程
5。1基础承台模板安装
定位放线→第一阶基础承台模板拼装和定位→ 校正加固 →检查验收→ 混凝土浇筑→ 模板拆除→第二阶基础承台、基础拉梁模板拼装和定位→ 校正加固 →检查验收→ 混凝土浇筑→ 模板拆除
5。2框架柱模板安装
检查模板平整度 → 侧模板安装就位 → 安装纵横管楞 →钢管锁紧→ 支设支撑 → 调整垂直度 → 紧固支撑
5。3梁、现浇板模板安装
满堂搭模板支架→向上引侧水平控制点→安装梁底水平杆→安梁底模→安梁侧模→安装梁侧模板钢管楞→现浇板主次龙骨安装→现浇板底模→清扫校正。
六。施工工艺
6。1材料要求
（1）搭设模板支撑架的钢管应采用现行国家标准，新用的钢管表面应平直光滑,质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011的有关规定。
（2)扣件为可锻铸造扣件,其材质应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏.旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。
6.1。3木方、脚手板、模型材料、穿墙对拉螺栓、穿墙螺杆、山型卡等应符合有关验收标准规定。基础、框架柱、框架梁、栏板及现浇板模均采用木胶合板：2440×1220×15mm,木方：70×48mm。圆柱采用18㎜厚定型木模.模板支撑体系为扣件式钢管满堂脚手架，从承台底面标高处铺木板开始搭设模板支撑架体.
6.2．柱模板施工
(1）(1） 模板支设
模板表面必须平整清洁、几何尺寸要求准确、拼缝严密、构造简单、拆卸方便。安装的模板应具有足够的强度、刚度和稳定性,保证结构外形尺寸的精度控制在规范允许偏差范围内。同时模板的支持坚实可靠，支撑点分部合理.且模板在施工前必须根据工程实际情况进行必要的验算，验算时除考虑强度、刚度和稳定性外，还需考虑风荷载、雨雪荷载等不利因素造成的影响。
预埋件及预留孔较多，施工时应合理计划，预埋件的平面、里面位置准确、平整度、标高必须符合设计及规范要求。支撑排架的支设必须在坚实平整的地面上,排架的立杆、横杆间距根据计算确定，并按规范规定设置剪刀撑。相邻两块模板接缝处出现拼缝不严时需用自粘式双面泡沫条粘填并压紧.
（2）模板安装和验算
1)基础承台、拉梁模板施工
①承台模板
本工程承台基础为方形基础，模板采用15mm厚胶合板配制，侧面横向、竖向采用Ф48×3.0钢管加固;水平面横向、纵向设置Ф14高强对拉螺栓，纵横间距小于500mm，第一根对拉螺栓离地间距小于200mm,以保证砼的施工质量，且模板不变形、不破坏。具体做法见下图：

②拉梁模板
本工程基础拉梁模板采用15mm厚胶合板配制，侧面次楞采用木方（间距200mm）,主楞采用钢管背楞（间距600mm），主楞设置3道Ф14高强对拉螺栓（间距600mm)，以保证拉梁不变形,确保施工质量。如下图：

2）柱子模板施工
①本工程柱子断面基本为圆形断面，部分为矩形断面.矩形柱截面尺寸有800*800、500＊500等，圆形截面柱尺寸最大为1000直径。本工程层高较高，且根据实际情况，考虑到本工程柱子截面尺寸较大，柱高普遍超高，矩形柱采用15mm厚胶合板配制、圆形柱采用胶合板加工相应直径的圆筒（两个半圆拼合成圆），矩形柱竖向采用木方背楞(尽间距不大于200mm），横向柱箍采用钢管或Φ14高强度对拉螺杆加固楔紧，以保证砼的施工质量,且模板不变形、不破坏。矩形柱柱箍沿竖向间距不大于500mm,圆柱柱箍沿竖向间距见计算书。模板支设示意图：

本工程柱模板同框架梁、现浇板一起支设,然后一起浇筑柱、梁、板砼。
②柱模板验算：
a）工程属性
新浇混凝土柱名称

柱直径D（mm）
1000
新浇混凝土柱高度(mm)
10000
柱箍截面类型
钢带

b)柱箍布置
序号
柱箍距柱底距离hi(mm）
第1道
100
第2道
300
第3道
500
第4道
700
第5道
900
第6道
1100
第7道
1300
第8道
1500
第9道
1700
第10道
1900
第11道
2200
第12道
2500
第13道
2800
第14道
3100
第15道
3400
第16道
3700
第17道
4000
第18道
4300
第19道
4600
第20道
4900
第21道
5200
第22道
5600
第23道
6000
第24道
6400
第25道
6800
第26道
7200
第27道
7600
第28道
8000
第29道
8400
第30道
8800
第31道
9200
第32道
9600
第33道
10000

计算简图：

立面图

剖面图
c）荷载组合
混凝土重力密度
γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间
t0（h)
4
外加剂影响修正系β1
1。2
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V(m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m）
3
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0。22γct0β1β2v1/2，γcH｝＝min｛0.22×24×4×1。2×1。15×2。51/2,24×3｝＝min｛46。083,72｝＝46。083kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
有效压头高度h＝G4k/γc＝46。083/24＝1.92m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0。9max［1.2G4k+1。4Q3k，1。35 G4k+1.4×0。7Q3k]＝0。9max［1。2×46。083+1.4×2，1.35×46.083+1。4×0。7×2］＝57。755kN/m2
Smin＝0.9×1。4Q3k＝0。9×1.4×2＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝46.083kN/m2
Sˊmin＝0 kN/m2
d）面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t1（mm)
15
面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2）
37
面板弹性模量E（N/mm2)
10584
梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm.
W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3
I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4
强度验算

验算简图

弯矩图
Mmax＝0.809kN·m
σ＝Mmax/W＝0。809×106/37500=21.573N/mm2≤［f］=37N/mm2
满足要求！
挠度验算

验算简图

变形图
νmax＝1。314mm≤[ν］=l/250=400/250=1。6mm
满足要求！
支座反力计算
承载能力极限状态

剪力图
R1=12。161kN
R2=10。777kN
R3=11。758kN
R4=11.497kN
R5=11。56kN
R6=11。569kN
R7=11。469kN
R8=11。862kN
R9=10。39kN
R10=14.947kN
R11=17。842kN
R12=17。188kN
R13=17。364kN
R14=17。316kN
R15=17。331kN
R16=17。32kN
R17=17.347kN
R18=17。252kN
R19=17。603kN
R20=16。295kN
R21=20。57kN
R22=23.682kN
R23=22.946kN
R24=23.145kN
R25=23。085kN
R26=23。128kN
R27=23.016kN
R28=23。42kN
R29=20。783kN
R30=14.65kN
R31=10。225kN
R32=5。734kN
R33=0。764kN
e）柱箍验算
钢带宽度B（mm）
300
钢带厚度t2(mm）
10
钢带抗拉强度设计值f（N/mm2）
215
钢带弹性模量E（N/mm2）
206000
螺栓个数n
4
螺栓强度等级
普4。6级、4。8级
螺栓直径
M30
螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)
170
螺栓有效截面积Ae(mm2）
561
柱箍拉力
T=Rmax×D/2=23。682×1/2=11.841kN
柱箍强度
σ＝T/（B×t2)=11841/（300×10）=3。947N/mm2≤［σ］=215N/mm2
满足要求!
螺栓强度验算
螺栓设计拉力
Nt＝nAeftb＝4×561×170＝381480N＝381。48kN≥T=11。841kN
满足要求!
6.3。 梁、现浇板模板施工
（1） 梁、现浇板模板安装
梁、现浇板模板支撑系统采用φ48×3.0满堂扣件式钢管脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距1000×1000mm。
模板采用15mm厚胶合板，架体采用满堂钢管脚手架支撑体系(详见附图一）。板模板支架搭设与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托,其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不大于100㎜.模板拼装时采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在次楞方木上.主楞采用Ф48×3.0mm的钢管,其跨度等于支架立杆间距。挂通线将次楞找平。根据标高确定主楞顶面标高,然后架设次楞，铺设模板.梁模板背楞安装（详见附图二），现浇板背楞安装（详见附图三)，栏板模板安装(详见附图四）.楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
梁截面大于300mm×700mm时，应在梁底加设立杆，间距由后面计算得出，本工程模板施工安全计算,梁截面取800mm×2200mm.
(2） 梁、板验算
1）梁
①工程属性
新浇混凝土梁名称
KL800×2200
新浇混凝土梁计算跨度(m）
23。2
混凝土梁截面尺寸（mm×mm)
800×2200
新浇混凝土结构层高（m)
12
梁侧楼板厚度(mm)
180
②荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0。1
面板及小梁
0。3
模板面板
0。5
模板及其支架
0。75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1。5
板
1。1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0。3
非自定义：0.22
风压高度变化系数μz
0。9
风荷载体型系数μs
0.8
③模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm)
500
梁两侧立柱间距lb（mm)
1200
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm)、l’b（mm)
1000、1200
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
自定义
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,800
梁底支撑小梁根数
6
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm)
100
设计简图如下：

平面图

立面图
④面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f］(N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0。9max［1。2（G1k+ (G2k+G3k)×h)+1。4Q1k，1。35（G1k+ （G2k+G3k）×h）+1.4×0。7Q1k］×b=0。9max［1。2×（0.1+（24+1。5）×2。2）+1.4×2，1。35×（0。1+(24+1。5)×2.2）+1.4×0。7×2]×1＝70。05kN/m
q1静＝0。9×1。35×［G1k+(G2k+G3k)×h］×b＝0。9×1.35×［0。1+（24+1。5)×2.2］×1＝68.28kN/m
q1活＝0。9×1。4×0。7×Q2k×b＝0。9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+ （G2k+G3k）×h)×b=[0。1+（24+1。5)×2。2]×1＝56。2kN/m
a)强度验算
Mmax＝-0。107q1静L2+0.121q1活L2＝-0。107×68。28×0。162+0。121×1。76×0。162＝0.18kN·m
σ＝Mmax/W＝0。18×106/37500＝4。84N/mm2≤［f］＝15N/mm2
b)挠度验算
νmax＝0。632qL4/（100EI)=0。632×56。2×1604/（100×10000×281250）＝0。083mm≤[ν］＝l/400＝160/400＝0。4mm
满足要求!
c）支座反力计算
设计值(承载能力极限状态）
R1=R5=0。393 q1静l +0。446 q1活l=0。393×68.28×0.16+0。446×1。76×0。16＝4。42kN
R2=R4=1.143 q1静l +1。223 q1活l=1。143×68.28×0。16+1.223×1。76×0。16＝12。83kN
R3=0。928 q1静l +1。142 q1活l=0。928×68.28×0.16+1.142×1.76×0。16＝10.46kN
标准值（正常使用极限状态）
R1’=R5’=0。393 q2l=0。393×56.2×0.16＝3。53kN
R2’=R4’=1。143 q2l=1。143×56.2×0。16＝10。28kN
R3’=0。928 q2l=0。928×56.2×0.16＝8。34kN
⑤小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
48×70
小梁抗弯强度设计值[f］(N/mm2）
15。44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3）
39。2
小梁截面惯性矩I(cm4）
137。2
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:

q1＝max{4。42+0.9×1。35×［(0。3-0。1)×0。8/5+0。5×（2。2—0。18）］+0。9max［1。2×(0。5+（24+1。1)×0。18）+1。4×1,1.35×(0。5+（24+1.1）×0.18)+1。4×0.7×1]×max［0。6-0。8/2,（1。2-0。6）—0.8/2］/2×1，12。83+0.9×1。35×（0。3-0。1）×0。8/5}=12.87kN/m
q2＝max［3。53+（0.3-0.1)×0。8/5+0.5×（2。2-0。18)+（0。5+（24+1。1）×0.18)×max［0。6-0.8/2，（1.2-0。6）-0.8/2］/2×1,10.28+(0。3—0。1)×0.8/5]＝10。31kN/m
a)抗弯验算
Mmax＝max[0。107q1l12，0。5q1l22］＝max[0.107×12。87×0。52,0。5×12。87×0。12］＝0.34kN·m
σ＝Mmax/W＝0。34×106/39200＝8。78N/mm2≤［f]＝15.44N/mm2
满足要求！
b)抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max［0.607×12。87×0.5,12。87×0.1］＝3.907kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.907×1000/（2×48×70）＝1.74N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求!
c）挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.31×5004/（100×9350×1372000)＝0。32mm≤［ν］＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝10。31×1004/（8×9350×1372000)＝0。01mm≤［ν］＝l/400＝100/400＝0。25mm
满足要求！
d)支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max［1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2］＝max［1。143×12。87×0。5，0.393×12。87×0。5+12.87×0.1］＝7。36kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3。65kN,R2＝R5＝7.36kN,R3＝R4＝6kN
正常使用极限状态
R'max＝max［1。143q2l1，0.393q2l1+q2l2］＝max[1。143×10。31×0。5，0。393×10.31×0.5+10。31×0.1］＝5。89kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R’6＝3.14kN,R’2＝R'5＝5.89kN，R'3＝R'4＝4。79kN
⑥主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

a）抗弯验算

主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0。256×106/4490＝57.05N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求！
b）抗剪验算

主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.862kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.862×1000/424＝22.94N/mm2≤［τ]＝125N/mm2
满足要求！
c）挠度验算

主梁变形图（mm）
νmax＝0。05mm≤［ν］＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
d）扣件抗滑计算
R＝max［R1，R4]＝1.28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！
同理可知,右侧立柱扣件受力R＝1。28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!
⑦立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm)
15。9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4。49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15。9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ＝0。54
a）风荷载计算
Mw＝0。92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1。4×0.22×0.5×1。82/10＝0。04kN·m
b）稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2。5-14,荷载设计值q1有所不同:
面板验算
q1＝0。9×［1。2×（0.1+(24+1.5）×2。2）+0.9×1。4×2]×1＝62.96kN/m
小梁验算
q1＝max｛3。98+（0。3—0。1)×0.8/5+0。9×［1。2×（0。5+(24+1.1)×0.18)+0。9×1.4×1]×max［0.6—0.8/2,（1。2—0。6)-0。8/2］/2×1,11.54+（0.3-0.1）×0。8/5｝=11.58kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1。2kN，R2＝14.22kN,R3＝14。22kN,R4＝1.2kN
立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1，R2,R3,R4+N边2］+Mw/lb＝max［1.2+0.9×[1。2×（0。75+（24+1.1）×0.18）+0。9×1.4×1］×（1。2+0。6—0。8/2)/2×1，14.22，14。22，1。2+0。9×[1。2×(0。75+(24+1。1)×0.18）+0。9×1。4×1］×（1。2+1.2-0.6-0。8/2）/2×1]+0。04/1。2＝14。29kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝14287。16/（0.54×424）+0.04×106/4490＝70.94N/mm2≤［f]＝205N/mm2
满足要求!
⑧可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2,R3,R4]×2＝15。72kN≤[N］＝30kN
满足要求!
2)板
①工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1，标高12。00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
200
新浇混凝土楼板边长L(m）
4.2
新浇混凝土楼板边宽B（m）
4.2
②荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN）
2
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2)
0.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0。1
面板及小梁自重标准值
0。3
楼板模板自重标准值
0。5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3）
1。1
风荷载标准值ωk(kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
0.29
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0。8
③模板体系设计
模板支架高度（m)
12
立柱纵向间距la(mm）
1000
立柱横向间距lb(mm)
1000
水平拉杆步距h(mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
100
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
100
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁距混凝土板短边的距离(mm）
100
小梁两端各悬挑长度（mm）
100，100
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向）

模板设计剖面图（楼板宽向）
④面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2)
15
面板弹性模量E（N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5。2。1”面板可按简支跨计算”的规定,另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下:

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
a）强度验算
q1＝0.9max［1。2（G1k+ （G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1。35（G1k+ （G3k+G2k）×h）+1.4×0。7Q1k]×b=0。9max[1。2×（0。1+(1.1+24）×0。2)+1.4×2，1.35×（0。1+（1.1+24）×0.2）+1.4×0。7×2］ ×1=8.05kN/m
q2＝0。9×1。2×G1k×b=0。9×1。2×0.1×1=0。11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2＝2.52kN
Mmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max［8。05×0.22/8，0。11×0.22/8+2。52×0。2/4]= 0.13kN·m
σ＝Mmax/W＝0。13×106/37500＝3。37N/mm2≤［f］＝15N/mm2
满足要求！
b)挠度验算
q＝（G1k+(G3k+G2k）×h）×b=（0。1+（1。1+24)×0.2）×1=5.12kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×5.12×2004/(384×10000×281250)＝0.04mm≤［ν］＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
⑤小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
48×70
小梁抗弯强度设计值［f］(N/mm2)
15。44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3）
39。2
小梁截面惯性矩I(cm4）
137。2
因[B/lb］取整＝［4200/1000]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：

a)强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k)×h）+1。4×0。7Q1k］×b=0。9×max［1。2×(0.3+（1。1+24）×0。2）+1。4×2，1.35×（0。3+（1。1+24）×0。2)+1.4×0.7×2］×0。2＝1。65kN/m
因此,q1静＝0。9×1.2（G1k+（G3k+G2k)×h)×b=0。9×1。2×（0。3+（1。1+24）×0。2)×0。2＝1。15kN/m
q1活＝0.9×1。4×Q1k×b=0。9×1。4×2×0。2＝0。5kN/m