山东省工程建设标准.doc

山东省工程建设标准 DB
DBJ xx—xxx—2023 J xxx—2023

基桩承载力自平衡检测技术规程

Technical Code for Self-Balanced Testing of
Foundation pile Bearing Capacity

2023-xx-xx发布 2023-xx-xx实行

山东省建设厅 发布

山东省工程建设标准
基桩承载力自平衡检测技术规程
Technical Code for Self-Balanced Testing of
Foundation pile Bearing Capacity

主编单位： 山东省建筑科学研究院
山东省建设工程质量监督总站
山东铁正工程实验检测中心
批准部门： 山东省建设厅
实行日期： 2023年5月1日

2023·济南

前 言

基桩承载力自平衡检测法与传统静载检测法相比有独特优越性，在我省具有良好的推广应用前景。规程编制组经广泛调研，认真总结省内、外基桩自平衡检测经验，并在广泛征求意见的基础上制定了本技术规程。
本技术规程重要涉及总则，术语和符号，检测机构和检测人员，设备仪器及安装，现场检测，检测数据的分析与鉴定等六部分内容及有关附录。
本规程在执行过程中，请各单位注意总结经验，积累资料，及时将修改意见寄送至山东省建筑科学研究院（地址：济南市无影山路29号，邮编250031）

主编单位： 山东省建筑科学研究院
山东省建设工程质量监督总站
山东铁正工程实验检测中心
参编单位： 青岛市建筑材料监督检查站
泰安市建设工程质量监督站
东营市建筑工程质量检测站
德州市建设工程质量监督站
烟台市建设工程质量监督站
诸城市建设工程质量监督站
高密市建设工程质量监督站
广饶县建设工程质量监督站
蓬莱市建筑工程质量监督站
长清区建设委员会
杭州欧感科技有限公司
主编人员：张培学、宋义仲、崔桂林、张爽、鲁爱民、鞠庆海、朱锋
参编人员：王玉广、张峰、刘强、任鸿杰、崔全岳、姜传胜、于凯、刘炳强、
臧运锋、李洪杰、宋娇、孙捷、安长征、刘洪伟、卜发东、米春荣、雷蕊、付军、张懿、王术江、徐勇、甄黎、张珊、李梅、毛宇新

目 次

1 总则 1
2 术语与符号 1
3 检测机构和检测人员 2
4 设备仪器及安装 2
5 现场检测 3
6 检测数据的分析与鉴定 3
附录A 5
附录B 8
附录C 9
本规范用词说明 10
条文说明 11
1 总则
1.0.1 基桩自平衡检测法是运用桩自身反力的平衡实现对桩身的加载，是接近于竖向抗压（抗拔）桩的实际工作条件的一种实验方法，可拟定单桩竖向抗压（抗拔）极限承载力和桩周土层的极限侧摩阻力、桩端土的极限端阻力。为保证基桩检测质量，统一基桩自平衡检测方法，使基桩质量检测工作符合安全合用，技术先进，数据准确，对的评价，制定本规程。
1.0.2 本规程合用于粘性土、粉土、砂土、岩层中桩身直径大于800 mm的人工挖孔桩、钻孔灌注桩等，特别合用于传统静载试桩难以实现的水上试桩、坡地试桩、基坑底试桩、狭窄场地试桩、超高承载力试桩等。当埋设有测量桩身应力、应变、桩底反力的传感器和位移杆时，可测定桩的分层侧阻力、端阻力和桩身截面的位移量。
1.0.3 为设计提供依据的实验桩，应加载至破坏，验证性试桩，可按设计规定的加载量进行。
1.0.4 对工程桩抽样检测时，加载量不应小于设计规定的单桩承载力特性值的2.0倍。抽样数量在同一条件下试桩数量不宜少于总桩数的1%，工程总桩数在50根以内时不应少于2根，其它条件下不应少于3根。
1.0.5 承载力检测前桩身砼强度应达成设计规定值。
1.0.6 基桩承载力的检测除应执行本规程外，尚应符合国家现行有关标准、规范的规定。
2 术语、符号
2.1术语
2.1.1 基桩 Foundation pile
桩基础中的单桩
2.1.2 自平衡检测法 Self-blancing test
在桩身某一部位施力，使得桩身向上和向下互为反力以求达成力的平衡，从而求得单桩竖向承载力的一种实验方法。
2.1.3 单桩竖向极限承载力Ultimate vertical bearing capacity of a single pile
单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所相应的最大荷载。
2.1.4 荷载箱Loading box
自平衡检测法中放置于桩平衡点位置的用于施力的一种特制装置。

2.2符号
Qu——单桩竖向抗压极限承载力；
——上段桩竖向抗拔极限承载力；
——下段桩竖向抗压极限承载力；
Ra ——单桩竖向抗压承载力特性值；
Q ——单桩竖向抗压静载实验中施加的竖向荷载、桩身轴力；
s ——桩顶竖向沉降、桩身竖向位移；
s u——上段桩向上的竖向位移；
s d——下段桩向下的竖向位移；
G——荷载箱上部桩自重标准值；
D——桩直径；
A——桩身横截面面积；
Am——模拟桩横截面面积；
E——桩身材料弹性模量；
ε ——修正后的应变值；
εi ——第i断面处应变平均值；
ε′ ——修正前的应变值；
r ——导线电阻；
R——应变计电阻。
qsi—— 桩第i断面与i+1断面间侧摩阻力；
qp——桩的端阻力；
u——桩身周长；
li ——第i断面与第i+1断面之间的桩长；
Qn——桩端的轴力；
A0——桩端面积；
σs——钢筋应力；
Es——钢筋弹性模量；
εs——钢筋应变；
γ——相应于不同土质桩荷载箱以上部分向下方向侧阻力极限值（相称于抗拔）换算成相同位置处桩向上方向侧阻力极限值（相称于抗压）的折减系数；
3 检测机构和检测人员
3.0.1 检测机构应通过计量认证，并具有地基基础现场检测专项资质。
3.0.2 检测人员应通过相关专业技术培训并考核合格，取得检测人员管理手册，持证上岗。
4 设备仪器及安装
4.0.1 自平衡检测加载采用的加荷装置，在检测前必须校准。荷载箱应平放于试桩中心，荷载箱位移方向与桩身轴线夹角不应大于5°，荷载箱极限加载能力应大于预估极限承载力的1.5倍。
4.0.2 荷载测量宜采用联于荷载箱的压力表或压力传感器，根据荷载箱率定曲线换算荷载。传感器的测量误差不应大于1%，压力表精度应优于或等于0.4级。实验用压力表、油泵、油管在最大加载时的压力不应超过规定工作压力的80%。
4.0.3 试桩位移测量宜采用位移传感器或大量程百分表，并应符合下列规定：
1 测量误差不应大于0.1%FS，分辨力应优于或等于0.01mm。
2 位移测量应对称布置两组以上检测仪表。
3 测定桩向上、向下位移的位移棒应焊接牢固，保护位移棒的护管不得有孔洞，护管与位移棒应留有足够空隙。
4 基准梁应具有一定的刚度，梁的一端应固定在基准桩上，另一端应简支于基准桩上。
5 固定和支撑位移计（百分表）的夹具及基准梁应避免气温、振动及其他外界因素的影响。
4.0.4 试桩和基准桩之间的中心距离应大于等于3D且不得小于2.0m。
4.0.5 荷载箱应在成孔后混凝土浇捣前设立。护管与钢筋笼应焊接成整体，保证其垂直度和刚度，护管还应分别与荷载箱上下盖焊接，焊缝应满足强度规定，并保证护管不得渗漏出泥浆。荷载箱放置处宜有加强措施，可配置加密钢筋网2层。
4.0.6 荷载箱放置位置应根据地质报告进行估算，当预估端阻力小于侧阻力时，荷载箱应放置在桩身平衡点处，以期使上、下段桩的承载力近似相等以维持加载。

5 现场检测
5.0.1 试桩的成桩工艺和质量控制标准应与工程桩一致。
5.0.2 桩顶部宜高出试坑底面，试坑底面宜与桩承台底标高一致，若检测需要堆放一定数量配重，则砼桩头解决宜按本规程附录B执行。
5.0.3 实验加卸载采用慢速维持荷载法，其加卸载方式应符合下列规定：
1 加载应分级进行，采用逐级等量加载；分级荷载宜为最大加载量或预估极限承载力的1/10，其中第一级可取分级荷载的2倍。
2 卸载应分级进行，每级卸载量可取加载时分级荷载的2倍，逐级等量卸载。
3 加、卸载时应使荷载传递均匀、连续，无冲击，每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过度级荷载的10%。
对工程桩作验证性实验，当有成熟地区经验时，可采用快速维持荷载法。
5.0.4 慢速维持荷载法实验环节应符合下列规定：
1 每级荷载施加后应按第5、15、30、45、60min测读桩位移量，以后应每隔30min测读一次。
2 试桩位移相对稳定标准：每一小时内桩位移量不应超过0.1mm，并连续出现两次（从分级荷载施加后第30min开始，应按1.5h连续三次每30min的位移观测值计算）。
3 当桩位移速率达成相对稳定标准时，应再施加下一级荷载。
4 卸载时，每级荷载应维持1h，应按第15、30、60min测读桩位移量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩残余位移量，维持时间应为3 h，测读时间应为第15、30min，以后应每隔30min测读一次。
5.0.5 当出现下列情况之一时，可终止加载。
1 某级荷载作用下，桩位移量大于前一级荷载作用下位移量的5倍。
2 某级荷载作用下，桩位移量大于前一级荷载作用下位移量的2倍，且经24 h尚未达成相对稳定标准。
3 已达成设计规定的最大加载量。
4 桩累计上拔量超过100mm。
5当荷载一位移曲线呈缓变型时，可加载至桩总位移量60~80mm。
5.0.6 检测数据宜按本规程附录C附表C.0.1、C.0.2的格式记录。
5.0.7 检测桩侧阻力和桩端阻力时，检测数据的测读时间宜符合第5.0.4条的规定。
6 检测数据的分析与鉴定
6.0.1 检测数据的整理应符合下列规定：
1 拟定单桩竖向抗压（抗拔）承载力时，应绘制荷载一位移（Q-s）、位移-时间对数（s-lgt）曲线，需要时也可绘制其他辅助分析所需曲线。
2 当进行桩身应力、应变和桩底反力测定期，应整理出有关数据的登记表，并按本规范附录A绘制桩身轴力分布图，计算不同土层的分层侧摩阻力和端阻力值。
6.0.2 上段桩极限承载力，下段桩极限承载力应按下列方法综合分析拟定：
1 根据位移随荷载变化的特性拟定：对于陡变（陡降或陡升）型Q-s曲线，应取其发生明显陡变的起始点相应的荷载值。
2 根据位移随时间变化的特性拟定：应取s-lgt曲线尾部出现明显变化的前一级荷载值。即下段桩取s d-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值，上段桩取s u-lgt曲线尾部出现明显向上弯曲的前一级荷载值。
3 出现第5.0.5条第2款情况，应取前一级荷载值。
4 对于缓变型Q-s曲线可根据位移量拟定，宜取s=40mm相应的荷载值；当整体桩长大于40m时，应考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D（D为桩端直径）相应的荷载值。
5 当按上述四款鉴定上、下段桩的极限承载力未达成极限时，可取最大实验荷载值为极限承载力值。
6.0.3 单桩竖向抗压极限承载力应按下式拟定：
单桩竖向抗压极限承载力=
对于粘性土、粉土 γ=0.8
对于砂土 γ=0.7
对于岩石 γ=1.0
6.0.4 单桩竖向抗压极限承载力记录值的拟定应符合下列规定：
1 参与记录的试桩结果，当满足其极差不超过平均值的30%时，应取其平均值为单桩竖向抗压极限承载力。
2 当极差超过平均值的30%时，不宜评价，应分析极差过大的因素。
3 对桩数为3根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3根时，应取低值。
6.0.5 单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特性值Ra应按单桩竖向抗压极限承载力记录值的一半取值。
6.0.6 检测报告应结论准确，用词规范。
6.0.7 检测报告应包含以下内容：
1 委托方名称，建设、勘察、设计、监理和施工单位，工程名称、地点，基础类型、结构型式，设计规定，检测目的，检测依据，检测数量，检测日期；
2 受检桩位相应的地质柱状图及相关地质条件描述。
3 受检桩的桩号、桩位和相关施工记录；
4 检测方法，检测仪器设备，检测过程叙述；
5 各桩的检测数据，实测与计算分析曲线、表格和汇总结果；
6 当进行分层摩阻力检测时，还应有传感器类型，安装位置，轴力计算方法，各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层的桩侧极限摩阻力和桩端阻力。
7 与检测内容相应的检测结论。

附录A 桩身内力检测

A.0.1 基桩内力检测合用于混凝土预制桩、钢桩、组合型桩，也可用于桩身断面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注桩。
A.0.2 对竖向抗压静载实验桩，可得到桩侧各土层的分层抗压摩阻力和桩端支承力；对竖向抗拔静荷载实验桩，可得到桩侧土的分层抗拔摩阻力。
A.0.3 基桩内力检测宜采用应变式传感器或钢弦式传感器。根据检测目的及规定，宜按表A.0.3中的传感器技术、环境特性，选择适合的传感器，也可采用滑动测微计。需要检测桩身某断面或桩底位移时，可在需检测断面设立位移杆。
传感器技术、环境特性一览表 表A.0.3
类
型
特
性

钢弦式传感器
应变式传感器
传感器体积
大
较小
蠕变
较小，适宜于长期观测
较大，需提高制作技术、工艺解决
测量灵敏度
较低
较高
温度变化的影响
温度变化范围较大时需要修正
可以实现温度变化的自补偿

长导线影响
不影响测试结果
需进行长导线电阻影响的修正
自身补偿能力
补偿能力弱
对自身的弯曲、扭曲可以自补偿
对绝缘的规定
规定不高
规定高
动态响应
差
好
A.0.4 传感器设立位置及数量宜符合下列规定：
1 传感器宜放在两种不同性质土层的界面处，以测量桩在不同土层中的分层摩阻力。在地面处应设立一个测量断面作为传感器标定断面。传感器埋设断面距桩顶和桩底的距离不应小于1倍桩径。
2 在同一断面处可对称设立2~4个传感器，当桩径较大或实验规定较高时取高值。
A.0.5 应变式传感器可视以下情况采用不同制作方法：
1 对钢桩可采用以下两种方法之一：
（1） 将应变计用特殊的粘贴剂直接贴在钢桩的桩身，应变计宜采用标距3~6mm的350Ω胶基箔式应变计，不得使用纸基应变计。粘贴前应将贴片区表面除锈磨平，用有机溶剂去污清洗，待干燥后粘贴应变计。粘贴好的应变计应采用可靠的防水防潮密封防护措施。
（2） 将应变式传感器直接固定在测量位置。
2 对混凝土预制桩和灌注桩，应变传感器的制作和埋设可视具体情况宜采用以下三种方法之一：
（1） 在600~1000mm长的钢筋上，轴向、横向粘贴四个（二个）应变计组成全桥（半桥），经防水绝缘解决后，到材料实验机上进行应力-应变关系标定。标定期的最大拉力宜控制在钢筋抗拉强度设计值的60%以内，经三次反复标定，应力-应变曲线的线性、滞后和反复性满足规定后，方可采用。传感器应在浇筑混凝土前按指定位置焊接或绑扎（泥浆护壁灌注桩应焊接）在主筋上，并满足规范对钢筋锚固长度的规定。固定后带应变计的钢筋不得弯曲变形或产生附加应力。
（2） 直接将电阻应变计粘贴在桩身指定断面的主筋上，其制作方法及规定同本条第1款钢桩上粘贴应变计的方法及规定。
（3） 将应变砖或埋入式混凝土应变测量传感器按产品使用规定预埋在预制桩的桩身指定位置。
A.0.6 应变式传感器可按全桥或半桥方式制作，宜优先采用全桥方式。传感器的测量片和补偿片应选用同一规格同一批号的产品，按轴向、横向准确地粘贴在钢筋同一断面上。测点的连接应采用屏蔽电缆，导线的对地绝缘电阻值应在500MΩ以上，使用前应将整卷电缆除两端外所有浸入水中1h，测量芯线与水的绝缘；电缆屏蔽线应与钢筋绝缘；测量和补偿所用连接电缆的长度和线径应相同。
A.0.7 电阻应变计及其连接电缆均应有可靠的防潮绝缘防护措施；正式实验前电阻应变计及电缆的系统绝缘电阻不应低于200MΩ。
A.0.8 不同材质的电阻应变计粘贴时应使用不同的粘贴剂。在选用电阻应变计、粘贴剂和导线时，应充足考虑实验桩在制作、养护和施工过程中的环境条件。对蒸汽养护或高压养护的混凝土预制桩，应选用耐高温的电阻应变计、粘贴剂和导线。
A.0.9 电阻应变测量所用的电阻应变仪宜具有多点自动测量功能，仪器的分辨力应优于或等于1με，并有存储和打印功能。
A.0.10 弦式钢筋计应按主筋直径大小选择。仪器的可测频率范围应大于桩在最大加载时的频率的1.2倍。使用前应对钢筋计逐个标定，得出压力（推力）与频率之间的关系。
A.0.11 带有接长杆弦式钢筋计可焊接在主筋上，不宜采用螺纹连接。
A.0.12 弦式钢筋计通过与之匹配的频率仪进行测量，频率仪的分辨力应优于或等于1Hz。
A.0.13 当同时进行桩身位移测量时，桩身内力和位移测试应同步。
A.0.14 测试数据整理应符合下列规定：
1 采用应变式传感器测量时，按下列公式对实测应变值进行导线电阻修正：
采用半桥测量时： (A.0.14-1)
采用全桥测量时： (A.0.14-2)
式中 ε ——修正后的应变值；
ε′ ——修正前的应变值；
r ——导线电阻（Ω）；
R——应变计电阻（Ω）。
2 采用弦式传感器测量时，应将钢筋计实测频率通过率定系数换算成力，再计算成与钢筋计断面处的混凝土应变相等的钢筋应变量。
3 在数据整理过程中，应将零漂大、变化无规律的测点删除，求出同一断面有效测点的应变平均值，并按下式计算该断面处桩身轴力：
（A.0.14-3）
式中 Qi——桩身第i断面处轴力（kN）；
——第i断面处应变平均值；
Ei ——第i断面处桩身材料弹性模量（kPa），当桩身断面、配筋一致时，宜按标定断面处的应力与应变的比值拟定；
Ai ——第i断面处桩身截面面积（m2）。
4 按每级实验荷载下桩身不同断面处的轴力值制成表格，并绘制轴力分布图。再由桩顶极限荷载下相应的各断面轴力值计算桩侧土的分层极限摩阻力和极限端阻力：
(A.0.14-4)
(A.0.14-5)
式中 qsi—— 桩第i断面与i+1断面间侧摩阻力（kPa）；
qp——桩的端阻力（kPa）；
i——桩检测断面顺序号，i=1，2，……，n，并自桩顶以下从小到大排列；
u——桩身周长（m）；
li ——第i断面与第i+1断面之间的桩长（m）；
Qn——桩端的轴力（kN）；
A0——桩端面积（m2）。
5 桩身第i断面处的钢筋应力可按下式计算：
σsi ＝ Es ·εsi （A.0.14-6）
式中 σsi——桩身第i断面处的钢筋应力（kPa）；
Es——钢筋弹性模量（kPa）；
εsi ——桩身第i断面处的钢筋应变。
A.0.15 位移杆宜采用内外管形式：外管应固定在桩身，内管下端应固定在需检测断面，顶端宜高出外管100～200mm，并可与固定断面同步位移。
A.0.16 位移杆应具有一定的刚度；位移杆外径与外管内径之差不宜小于10mm，位移杆接头处应光滑。
A.0.17 测量位移杆的位移检测仪器应符合本规范第4.0.3条的技术规定。数据的测读应与桩顶位移测量同步。
A.0.18 当位移杆底端固定断面处桩身埋设有内力测试传感器时，可得到该断面处桩身轴力Qi和位移si。
附录B 混凝土桩桩头解决

B.0.1 混凝土桩应先凿掉桩顶部的破碎层和软弱混凝土。
B.0.2 桩头顶面应平整，桩头中轴线与桩身上部的中轴线应重合。
B.0.3 桩头主筋应所有直通至桩顶混凝土保护层之下，各主筋应在同一高度上。
B.0.4 距桩顶1倍桩径范围内，宜用厚度为3～5mm的钢板围裹或距桩顶1.5倍桩径范围内设立箍筋，间距不宜大于100mm。桩顶应设立钢筋网片2～3层，间距60～100mm。
B.0.5 桩头混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高1～2级。

附录C 载荷实验登记表

C.0.1 单桩竖向载荷检测宜按表C.0.1的格式记录。
单桩竖向载荷实验登记表 表C.0.1
荷载
(kN)
观测时间
日/月时分
间隔时间（min）
向上位移（mm）
向下位移（mm）
表1
表2
表3
表4
平均
累计
表1
表2
表3
表4
平均
累计

C.0.2 单桩竖向载荷—位移汇总表宜按表C.0.2的格式记录。
单桩竖向载荷—位移汇总表 表C.0.2
序号
荷载
(kN)
历时（min）
向上位移（mm）
向下位移（mm）
本级
累计
本级
累计
本级
累计

本规范用词说明

1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对规定严格限度不同的用词，说明如下：
1） 表达很严格，非这样做不可的用词：
正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。
2） 表达严格，在正常情况均应这样做的用词：
正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。
3） 表达允许稍有选择，在条件许可时一方面应这样做的：
正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。
表达有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。
2 条文中指定应按其他有关标准、规范执行的写法为“应按……执行”或“应符合……的规定（或规定）”。

条文说明
1 总则
1.0.1 自平衡检测法是在桩身某一平衡点位置埋设一个液压荷载箱，从桩顶通过高压油管对荷载箱内腔施加压力，在液压的作用下箱顶和箱底被推开，同时产生向上与向下的推力，从而调动桩周土的侧阻力和桩端阻力，加压一直至破坏，将桩侧土摩阻力与桩端土阻力迭加可得到单桩抗压极限承载力，其测试原理见图1.0.1。自平衡检测法具有许多优点：
图1.0.1测试原理图
1 实验装置简朴 与传统锚桩法或堆载静载法相比，既不需要占用较大场地，也不需要上千吨的堆载物，不需要构筑庞大笨重的反力架，试桩的准备工作省时省力，实验时安全，无环境污染。
2 实验费用较省 虽然埋入的荷载箱为一次性投入，但与传统静载法相比可以省缺锚桩的费用和承力架的投入费用。节省大量的实验费用，一般可减少约30%—50%，吨位越大，实验费用节免得越明显。
3 实验桩可运用 自平衡检测完毕后，通过压浆管对试桩底和压力空腔进行压力灌浆解决，就可作为工程桩使用，这样也可以减少桩基工程的造价。
4 应用范围广泛 自平衡检测法不仅可用于普通施工场地的试桩，并且在水上试桩，坡地试桩，基坑底试桩，狭窄场地试桩，斜桩、嵌岩桩，高吨位试桩等情况下，更显其优越性。
5 运用桩的侧向阻力和端阻力互为反力，可测得桩侧阻力与端阻力。
1.0.2 自平衡检测法的原理是运用桩身反力的平衡实现对桩身的加载，与周边土的类型和桩施工工艺影响较小。近几年的实践表白，自平衡检测法合用于粘性土、粉土、砂土、岩层等地质情况中的人工挖孔桩、钻孔灌注桩等。特别是对特殊工况如水上、坡地、基坑底、狭窄场地、超大承载力试桩等有明显优越性。对于超高承载力，超大尺寸桩的自平衡检测，比较经济有效的做法目前国内外都通常先进行模拟桩的检测，再根据实际尺寸换算求得超高承载力、超大尺寸桩的承载力。国内外研究表白，模拟桩的直径不应小于800mm，以防尺寸效应带来误差。当埋设有测量桩身应力、应变、桩底反力的传感器和位移杆时，可测定桩的分层侧阻力、端阻力和桩身截面的位移量，这正是自平衡检测法的特点之一，具体桩身内力检测按附录A规定的方法执行。
1.0.3~1.0.5 基本引用《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2023），引入这三条是为了进一步强调，并且为了自平衡检测体系的完整性和统一性。对1.0.4条当有条件时，宜加至单桩承载力特性值的2.2~2.4倍，这重要是基于这样一种情况考虑：3根工程桩静载实验，分十级加载，其中一根第十级破坏，另两根桩都满足设计规定，按评估原则极限承载力取三棵桩的平均值，则单位工程的单桩竖向抗压承载力特性值不满足设计规定。但假如有一根满足设计规定的桩的最大加载量取为单桩承载力特性值的2.2倍或2.4倍，且实验证实其竖向抗压承载力不低于单桩承载力特性值的2.2倍或2.4倍，则单位工程的单桩竖向抗压承载力特性值满足设计规定。这样就可避免不必要的工程解决，便于工程桩竖向承载力的评估。对1.0.5条仅规定检测前砼强度应满足设计规定值，未对检测前的休止时间加以限制，重要是考虑自平衡检测法的加载方式与周边土的类型和桩施工工艺影响较小，且实际施加的力为总荷载的一半，况且只要满足砼强度达成设计规定的实验龄期对于土的休止时间也是足够。
3 检测机构和检测人员
3.0.1 建工行业的基桩检测机构只有经国务院、省级建设行政主管部门检测资质认可和计量行政主管部门的计量认证考核合格后，才干合法进入检测市场开展相应的检测业务，本省依山东省建筑工程管理局颁发的建设工程质量检测机构资质证书为准，实行这种考核办法旨在确认检测机构的计量检定，测试设备能力，人员技术水平，符合相关检测标准的情况，检测数据可靠性和质量管理体系的有效性，以保证出具的检测结果客观、公正、可靠。
3.0.2 由于基桩检测时需综合考虑地质、设计、施工等因素的影响，这就规定从事基桩检测工作的技术人员应通过学习、培训。具有必要的基桩检测方面的理论基础和实践，并随着新标准新规范的实行，及时更新知识，提高检测人员的业务素质、技术水平和实践经验，都需要培训、学习。本省依山东省建筑工程管理局颁发的建设工程质量检测机构检测人员管理手册为准，实现现场检测人员必须取得管理手册方能上岗。
4 设备仪器及安装
4.0.1 在自平衡检测中，加载用的荷载箱是一个关键部件，荷载箱是一个特制的油压千斤顶，它重要由活塞、顶盖、底盖及箱壁四部分组成。它需要按照桩的类型，截面尺寸和荷载等级专门设计生产，使用前必须按1.5倍极限承载力进行标定，防止漏油。荷载箱必须平放在桩中心，以防产生偏心轴向力。计算表白当荷载箱位移方向与桩身轴线方向夹角为5°，荷载箱在桩身轴线上产生的竖向力为施加力的99.62%，夹角小于5°，其偏心影响很小，可忽略不计。考虑到荷载箱埋入桩砼中为一次性设备，所以设计加载能力一般要远超过规定加载力，同时由于预估单桩的极限承载力也许有偏差，为了不致于使实验由于荷载箱的设计加载能力不够而无法继续，规定荷载箱极限加载能力应大于预估极限承载力的1.5倍。
4.0.2~4.0.3 基本引用了《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2023),对仪器、仪表的精度、量程、测量误差、分辨力以及安装做了规定。
4.0.4 荷载箱一般布置在桩底或桩身中下部某个平衡点位置，向上的力仅为施加总力的一半，加载对地面位移的影响远小于传统静载试桩法的影响，因此试桩与基准桩的距离较传统方法规定略低。
4.0.5 在施工质量保证的情况下，可先浇捣荷载箱下的砼，然后安放荷载箱，再浇捣上部砼，如人工扩底挖孔桩，就可先浇扩大头部分砼，再设立荷载箱，位移棒的护管严禁有孔洞，以防水泥浆漏进包裹住位移棒。具体操作环节如下：护管与钢筋笼焊接—位移棒摆放在护管中—位移棒与荷载箱焊接—护管与荷载箱焊接—下放钢筋笼。
4.0.6 当端阻力大于侧阻力时，可根据桩长径比，地质情况采用以下措施：
1 允许情况下，可适当增长桩长。
2 桩顶可提供一定量的配重。
3 端部宜采用模拟桩做法即端部桩直径变小，测试单位面积承载力极限值，以求与上部侧摩阻力达成平衡。再根据实际尺寸经换算后拟定端阻力值。
荷载箱放置位置决定自平衡检测能否顺利完毕的关键，如图4.0.6所示分别为几种情况予以说明。图（1）是一般常用位置，即当桩身成孔后先在孔底稍作找平，然后放置荷载箱，此法合用于桩侧阻力与桩端阻力大体相等的情况，或端阻力大于侧阻力而试桩目的在于测定侧阻力极限值的情况。图（2）是将荷载箱放置于桩身中某一位置，此时如位置适当，则当荷载箱以下的桩测阻力与桩端阻力之和达成极限值时，荷载箱以上的桩侧阻力同时达成极限值 ，这样上下段桩的承载力大体相等，保证检测顺利加载。图（3）为钻孔桩抗拔实验的情况，由于抗拔桩必须测出整个桩身的侧阻力，故荷载箱必须摆在桩端，而桩端处无法提供需要的反力，故将试桩钻深，使加长部分桩侧阻力及桩端阻力提供所需的反力。图（4）为挖孔扩底抗拔实验的情况，荷载箱摆在扩大头底部进行抗拔实验。图（5）合用于大头桩或当预估桩端阻力小于桩侧阻力而规定测定桩侧阻力极限值的情况，此时将桩底扩大，将荷载箱置于扩大头上。图（6）合用于测定嵌岩桩嵌岩段的侧阻力与桩端阻力之和。如仍需测定上部覆盖土层的极限侧阻力，则可在嵌岩段实验后浇灌桩身上段砼，然后再进行试桩。图（7）合用于桩端阻力远大于桩侧阻力而又比较经济地测到桩极限承载力而采用模拟桩做法，用小直径桩测试单位面积承载力极限值，以求使上部侧摩阻力极限值得到充足发挥。图（8）若需测定两个或以上土层的侧阻力极限值，可先将砼浇灌至下层土的顶面进行测试而获及下层土的数据，然后再浇灌上一土层进行测试，依次类推，从而获得整个桩身全长的侧阻极限值。图（9）是采用二只荷载箱，一只放在桩下部，一只放在桩身某一部分，便可分别测出上、下段桩极限承载力。
5 现场检测
5.0.1 本条是为使试桩具有代表性而提出的。
5.0.2 由于自平衡检测仪器设备都在地面上，为便于位移测量仪表的安装，试桩顶部宜高出试坑地面；为使实验桩受力条件与设计条件一致，试坑地面宜与承台底标高一致。常规自平衡测试，桩头无需单独解决，当为增长侧摩阻力需要堆放一定数量配重检测时，砼桩头应进行解决。
5.0.3 明的确验加载采用慢速维持荷载法，这是我国公认且已沿用数年的标准实验方法，也是其他工程桩竖向抗压承载力验收检测方法的唯一比较标准，并对维持荷载法进行原则性规定，在试桩承载力检测前先进行完整性检测。
快速维持荷载法在国内从20世纪70年代开始应用，快速法由于每级荷载维持时间为1h，各级荷载下的桩位移量相对慢速法要小一些，极限承载力较慢速法略高一些。在我国，如有些软土中的摩擦桩按慢速法加载，在2倍设计荷载的前几级，就已出现沉降稳定期间逐渐延长，即在2h甚至更长的时间内不收敛。此时，采用快速法是不适宜的。而也有很多地方的工程桩验收实验，在每级荷载施加不久，沉降迅速稳定，缩短持载时间不会明显影响试桩结果。在此，建议快速维持荷载法按下列环节进行：
1 每级荷载施加后维持1h，按5、15、30min测读桩位移量，以后每隔15min测读一次。
2 测读时间累计为1h ，若最后15min时间间隔的桩位移量增量与相邻15min时间间隔的位移增量相比未明显收敛时，应延长维持荷载时间，直至最后15min的位移增量小于相邻15min的位移增量为止。
3 终止加荷条件同慢速维持荷载法。
4 卸载时，每级荷载维持15min，按第5、15min测读桩位移量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩残余位移量，维持时间为2h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30min测读一次。
5.0.4~5.0.5 引用《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2023）相关条文。
非嵌岩的超长桩和大直径（扩底）桩的Q－s曲线一般呈缓变型，在桩顶沉降达成40mm时，桩端阻力一般不能充足发挥。前者由于长细比大、桩身较柔，弹性压缩量大，桩顶沉降较大时，桩端位移还很小；后者虽桩端位移较大，但尚局限性以使端阻力充足发挥。因此，放宽桩顶总沉降量控制标准是合理的。
6检测数据的分析与鉴定
6.0.1 除Q-s曲线、s-lgt曲线外，尚有s-lgQ曲线方便帮助鉴定极限承载力。为使曲线图结果直观、便于比较，同一工程的一批试桩曲线应按相同的位移纵座标比例绘制，满刻度沉降值不宜小于40mm。
6.0.2世界各国按桩顶总沉降量拟定极限承载力的规定差别较大，这和各国安全系数的取值大小、特别是上部结构对桩基沉降的规定有关。本条第4款对缓变型Q-s曲线，按s=0.05D拟定直径大于等于800mm桩的极限承载力大体上是保守的；且因D≥800mm时定义为大直径桩，当D=800mm，0.05D＝40mm，正好与中、小直径桩的沉降标准相衔接。
6.0.3 自平衡检测时，荷载箱上部桩身自重方向与桩侧阻力方向一致，故在鉴定桩侧阻力时应当排除。本法测出的上段桩的摩阻力方向是向下的，与常规静载实验所测桩摩阻力方向相反。传统方法加载时，侧阻力将使土层压密，而自平衡法加载时，上段桩侧阻力将使土层减压松散，故该法测出的桩摩阻力小于常规摩阻力，国内外大量的对比实验已证明了该点。
目前，国外对自平衡检测如何换算得出类似传统静载抗压桩承载力的方法不尽相同。有些国家将上、下两段实测值迭加作为桩抗压极限承载力，这样过于保守。有些国家将上段摩阻力乘以1.5再与下段桩迭加而得到桩抗压极限承载力。
我国则将向上、向下摩阻力根据土性划分，对于粘性土，向下摩阻力为0.6~0.8向上摩阻力；对于砂土向下摩阻力为0.5~0.7向上摩阻力，本规程对于粘性土、粉土γ 取0.8，对于砂土γ取0.7，对于岩石γ 取1.0，可完全满足工程规定，并且是偏于安全的。
6.0.4~6.0.5 引用《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2023）对单桩竖向抗压极限承载力记录值和特性值取值作了规定。
6.0.6~6.0.7引用《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2023）规定了检测报告中应包含的内容，避免检测报告过于简朴，报告所反映的信息量要足够，也有助于委托方、设计及检测部门对报告的审查和分析。