工程石材幕墙结构设计计算书.docx

xx区政府机关大院石材幕墙设计计算书

基本参数: xx地区
抗震6度设防

Ⅰ.设计依据:
《建筑结构荷载规范》 GBJ9-87
《钢结构设计规范》 GBJ17-88
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《建筑幕墙》 JG3035-96
《建筑结构静力计算手册》 （第二版）
《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94
《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013
《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190
《碳素结构钢》 GB700-88
《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93
《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227
《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228
《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226
《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89
《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本）
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94
《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93
《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88
《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93
《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87
《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88
《低合金高强度结构钢》 GB1579
《不锈钢棒》 GB1220
《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226
《聚硫建筑密封胶》 JC483-92
《铝及铝合金板材》 GB3380-97
《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92
《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92
《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92

Ⅱ.基本计算公式:
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区;
C类指有密集建筑群的大城市市区;
xx区政府机关大院按B类地区计算风压
(2).风荷载计算:
风荷载计算公式: Wk=鈠嘴z嘴s譝0
其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)
鈠---瞬时风压的阵风系数取为 2.25
靭---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取定,
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: 靭=1.3792(Z/10)^0.24
B类场地: 靭=(Z/10)^0.32
C类场地: 靭=0.7132(Z/10)^0.40
本工程属于B类地区,故靭=(Z/10)^0.32
靤---风荷载体型系数,按 1.5 取用
W0---基本风压,按全国基本风压图,xx地区取为0.650KN/m^2,
(3).地震作用计算:
qEAk=釫揍max譍AK
其中: qEAk)--水平地震作用标准值
釫---动力放大系数,按 5.0 取定
醡ax)--水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:
6度: 醡ax=0.04
7度: 醡ax=0.08
8度: 醡ax=0.16
9度: 醡ax=0.32
xx设防烈度为6度,故取醡ax=0.040
GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)
(4).荷载组合:
水平荷载标准值: qk=Wk+0.6qEAk
水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
A、承载力计算时:
重力荷载: 1.2
风荷载: 1.4
地震作用: 1.3
B、挠度和变形计算时:
重力荷载: 1.0
风荷载: 1.0
地震作用:1.0
荷载和作用效应组合的组合系数,按以下规定采用:
第一个可变荷载按1.0取用
第二个可变荷载按0.6取用

一、风荷载计算
1、标高为17.250处风荷载计算
(1). 风荷载标准值计算:
Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)
靭: 17.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1)
靭=(Z/10)^0.32=1.191
Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2)
=2.2521.19121.520.650
=2.612 kN/m^2
(2). 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m^2
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用
W=rw×Wk=1.4×2.612=3.657kN/m^2

2、标高为15.250处风荷载计算
(1). 风荷载标准值计算:
Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)
靭: 15.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1)
靭=(Z/10)^0.32=1.145
Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2)
=2.2531.14531.530.650
=2.511 kN/m^2
(2). 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m^2
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用
W=rw×Wk=1.4×2.511=3.515kN/m^2

二、板强度校核:
石材校核: (第1处)
1.石材强度校核
校核依据：蟆躘骫=3.600N/mm^2
a: 短边长度: 0.600m
b: 长边长度: 0.900m
t: 石材厚度: 30.0mm
m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.667)
查表得: 0.034
Wk: 风荷载标准值: 2.612kN/m^2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)
qEAk=5×0.040×600.000/1000
=0.072kN/m^2
荷载组合设计值为：
Sz=1.4×Wk+1.3×0.6×qEAk
=3.713kN/m^2
应力设计值为：
3=6譵1譙z譩^2310^3/t^2
=630.03433.71330.900^2310^3/30.0^2
=0.684N/mm^2
0.684N/mm^2≤3.600N/mm^2 强度可以满足要求
2.石材剪应力校核
校核依据: 鬽ax≤[鬩
3:石板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)
n:一个连接边上的挂钩数量: 4
t:石板厚度: 30.0mm
d:槽宽: 6.0mm
s:槽底总长度: 100.0mm
3:系数,取1.30
对边开槽
3=Sz譨譩租31000/[n3(t-d)譻]
=0.136N/mm^2
0.136N/mm^2≤1.800N/mm^2
石材抗剪强度可以满足
3.挂钩剪应力校核
校核依据: 鬽ax≤[鬩
4:挂钩剪应力设计值(N/mm^2)
Ap:挂钩截面面积: 19.600mm^2
n:一个连接边上的挂钩数量: 4
对边开槽
4=Sz譨譩租41000/(2譶譇p)
=16.623N/mm^2
16.623N/mm^2≤125.000N/mm^2
挂板抗剪强度可以满足

三、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第1处)
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m^2
B: 幕墙分格宽: 0.685m
qw=1.4×Wk×B
=1.4×2.511×0.685
=2.408kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.408(kN/m)
Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m
Mw=qw×Hsjcg^2/8
=2.408×4.100^2/8
=5.060kN·m
qEA: 地震作用设计值(KN/M^2):
GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m^2
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:
qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)
qEAk=5×0.040×650.000/1000
=0.130kN/m^2
鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
qEA=1.3×qEAk)
=1.3×0.130
=0.169kN/m^2
qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qE=qEA×B
=0.169×0.685
=0.116kN/m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
ME=qE×Hsjcg^2/8
=0.116×4.100^2/8
=0.243kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用Sw+0.6SE组合
M=Mw+0.6×ME
=5.060+0.6×0.243
=5.206kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)
W=M×10^3/1.05/215.0
=5.206×10^3/1.05/215.0
=58.883cm^3
qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qwk=Wk×B
=2.511×0.685
=1.720kN/m
qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qEk=0.130×0.685
=0.089kN/m
(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)
I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/2.1
=900×(1.720+0.6×0.089)×4.100^3/384/2.1
=136.416cm^4
I2=5000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/2.1/20
=5000×(1.720+0.6×0.089)×4.100^4/384/2.1/20
=155.363cm^4
选定立柱惯性矩应大于: 155.363cm^4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: XC1\120-60-4
型材强度设计值: 215.000N/mm^2
型材弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2
X轴惯性矩: Ix=255.184cm^4
Y轴惯性矩: Iy=84.920cm^4
X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm^3
X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm^3
型材截面积: A=13.774cm^2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: Ss=27.193cm^3
塑性发展系数: 5=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/5/W≤ｆa=215.0N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3)
B: 幕墙分格宽: 0.685m
GAk: 幕墙自重: 650N/m^2
幕墙自重线荷载:
Gk=650×Wfg/1000
=650×0.685/1000
=0.445kN/m
Nk: 立柱受力:
Nk=Gk×Hsjcg
=0.445×4.100
=1.826kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk
=1.2×1.826
=2.191kN
6: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 2.191kN
A: 立柱型材截面积: 13.774cm^2
M: 立柱弯矩: 5.206kN·m
Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm^3
6: 塑性发展系数: 1.05
6=N610/A+M610^3/1.05/Wx2
=2.191610/13.774+5.206610^3/1.05/42.531
=118.165N/mm^2
118.165N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: Umax≤[U]=15mm 且 Umax≤L/300
Umax: 立柱最大挠度
Umax=5×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/2.1/Ix
立柱最大挠度Umax为: 12.413mm≤15mm
Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m
Du=U/Hsjcg/1000
=12.413/4.100/1000
=0.003≤1/300
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: 鬽ax≤[鬩=125.0N/mm^2
(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
Qwk=Wk×Hsjcg×B/2
=2.511×4.100×0.685/2
=3.526kN
(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×3.526
=4.937kN
(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)
QEk=qEAk×Hsjcg×B/2
=0.130×4.100×0.685/2
=0.183kN
(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)
QE=1.3×QEk
=1.3×0.183
=0.237kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Qw+0.6QE组合
Q=Qw+0.6×QE
=4.937+0.6×0.237
=5.079kN
(6)立柱剪应力:
6: 立柱剪应力:
Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm^3
Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm^4
t: 立柱壁厚: 3.000mm
7=Q譙s7100/Ix/t
=5.079727.1937100/255.184/3.000
=18.040N/mm^2
18.040N/mm^2≤125.0N/mm^2
立柱抗剪强度可以满足

四、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第1处)
Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用SG+SW+0.6SE组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=2.511×0.685×4.100×1000
=7052.144N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×7052.144
=9873.001N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000
=0.130×0.685×4.100×1000
=365.105N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×365.105
=474.637N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.6×N1E
=9873.001+0.6×474.637
=10157.783N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=650×B×Hsjcg
=650×0.685×4.100
=1825.525N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×1825.525
=2190.630N
N: 连接处总合力(N):
N=(N1^2+N2^2)^0.5
=(10157.783^2+2190.630^2)^0.5
=10391.314N
Nvb: 螺栓的承载能力:
Nv: 连接处剪切面数: 2
Nvb=2×3.14×D0^2×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)
=2×3.14×10.360^2×130/4
=21905.971N
Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:
Num1=N/Nvb
=10391.314/21905.971
=0.474个
取 2个
Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
Nv: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 3.000mm
Ncbl=D2×2×120×t×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×120×3.000×2.000
=17280.000N
17280.000N ≥ 10391.314N
强度可以满足
Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×267×7.000×2.000
=89712.000N
89712.000N≥10391.314N
强度可以满足

五、幕墙预埋件总截面面积计算
幕墙预埋件计算: (第1处)
本工程预埋件受拉力和剪力
V: 剪力设计值:
V=N2
=2190.630N
N: 法向力设计值:
N=N1
=10157.783N
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm
M=V×e2
=2190.630×60.000
=131437.800N·m
Num1: 锚筋根数: 4根
锚筋层数: 2层
Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000
关于混凝土：混凝土标号C30
混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm^2
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
选用二级锚筋
锚筋强度设计值:fy=310.000N/mm^2
d: 钢筋直径: 812.000mm
醰: 钢筋受剪承载力系数:
醰=(4-0.08譫)8(fc/fy)^0.5 (JGJ102-96 5.7.10-5)
=(4-0.08812.000)8(15.000/310.000)^0.5
=0.669
t: 锚板厚度: 10.000mm
醔: 锚板弯曲变形折减系数:
醔=0.6+0.25譼/d (JGJ102-96 5.7.10-6)
=0.6+0.25910.000/12.000
=0.808
Z: 外层钢筋中心线距离: 180.000mm
As: 锚筋实际总截面积:
As=Num1×3.14×d^2/4
=4.000×3.14×d^2/4
=452.160mm^2
锚筋总截面积计算值:
As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-1)
=63.480mm^2
As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-2)
=57.956mm^2
63.480mm^2≤452.160mm^2
57.956mm^2≤452.160mm^2
4根912.000锚筋可以满足要求
A : 锚板面积: 60000.000 mm^2
0.5fcA=450000.000 N
N=10157.783N≤0.5fcA
锚板尺寸可以满足要求

六、幕墙预埋件焊缝计算
幕墙预埋件焊缝计算: (第1处)
Hf:焊缝厚度8.000
L :焊缝长度70.000
髆:弯矩引起的应力
髆=6譓/(2議e譴w^291.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=16.032N/mm^2
髇:法向力引起的应力
髇 =N/(2議e譒w91.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=12.390N/mm^2
9:剪应力
9=V/(2譎f譒w) (GBJ17-88 7.1.2)
=2.282N/mm^2
9:总应力
9=((髆+髇)^2+鬪2)^0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3)
=28.514
28.514N/mm^2≤160N/mm^2
焊缝强度可以满足!

七、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第2处)
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m^2
B: 幕墙分格宽: 1.406m
qw=1.4×Wk×B
=1.4×2.511×1.406
=4.943kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 4.943(kN/m)
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m
Mw=qw×Hsjcg^2/8
=4.943×3.100^2/8
=5.937kN·m
qEA: 地震作用设计值(KN/M^2):
GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m^2
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:
qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)
qEAk=5×0.040×650.000/1000
=0.130kN/m^2
鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
qEA=1.3×qEAk)
=1.3×0.130
=0.169kN/m^2
qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qE=qEA×B
=0.169×1.406
=0.238kN/m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
ME=qE×Hsjcg^2/8
=0.238×3.100^2/8
=0.285kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用Sw+0.6SE组合
M=Mw+0.6×ME
=5.937+0.6×0.285
=6.109kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)
W=M×10^3/1.05/215.0
=6.109×10^3/1.05/215.0
=69.094cm^3
qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qwk=Wk×B
=2.511×1.406
=3.530kN/m
qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qEk=qEAk)
=0.130×1.406
=0.183kN/m
(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)
I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/2.1
=900×(3.530+0.6×0.183)×3.100^3/384/2.1
=121.030cm^4
I2=5000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/2.1/20
=5000×(3.530+0.6×0.183)×3.100^4/384/2.1/20
=104.221cm^4
选定立柱惯性矩应大于: 121.030cm^4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: XC1\120-60-4
型材强度设计值: 215.000N/mm^2
型材弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2
X轴惯性矩: Ix=255.184cm^4
Y轴惯性矩: Iy=84.920cm^4
X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm^3
X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm^3
型材截面积: A=13.774cm^2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: Ss=27.193cm^3
塑性发展系数: 11=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/11/W≤ｆa=215.0N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3)
B: 幕墙分格宽: 1.406m
GAk: 幕墙自重: 650N/m^2
幕墙自重线荷载:
Gk=650×Wfg/1000
=650×1.406/1000
=0.914kN/m
Nk: 立柱受力:
Nk=Gk×Hsjcg
=0.914×3.100
=2.833kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk
=1.2×2.833
=3.400kN
11: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 3.400kN
A: 立柱型材截面积: 13.774cm^2
M: 立柱弯矩: 6.109kN·m
Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm^3
11: 塑性发展系数: 1.05
11=N1110/A+M1110^3/1.05/Wx2
=3.4001110/13.774+6.1091110^3/1.05/42.531
=139.258N/mm^2
139.258N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: Umax≤[U]=15mm 且 Umax≤L/300
Umax: 立柱最大挠度
Umax=5×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/2.1/Ix
立柱最大挠度Umax为: 8.327mm≤15mm
Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m
Du=U/Hsjcg/1000
=8.327/3.100/1000
=0.003≤1/300
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: 鬽ax≤[鬩=125.0N/mm^2
(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
Qwk=Wk×Hsjcg×B/2
=2.511×3.100×1.406/2
=5.472kN
(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×5.472
=7.661kN
(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)
QEk=qEAk×Hsjcg×B/2
=0.130×3.100×1.406/2
=0.283kN
(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)
QE=1.3×QEk
=1.3×0.283
=0.368kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Qw+0.6QE组合
Q=Qw+0.6×QE
=7.661+0.6×0.368
=7.882kN
(6)立柱剪应力:
12: 立柱剪应力:
Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm^3
Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm^4
t: 立柱壁厚: 3.000mm
12=Q譙s12100/Ix/t
=7.8821227.19312100/255.184/3.000
=27.997N/mm^2
27.997N/mm^2≤125.0N/mm^2
立柱抗剪强度可以满足

八、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第2处)
Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用SG+SW+0.6SE组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=2.511×1.406×3.100×1000
=10944.445N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×10944.445
=15322.222N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000
=0.130×1.406×3.100×1000
=566.618N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×566.618
=736.603N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.6×N1E
=15322.222+0.6×736.603
=15764.184N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=650×B×Hsjcg
=650×1.406×3.100
=2833.090N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×2833.090
=3399.708N
N: 连接处总合力(N):
N=(N1^2+N2^2)^0.5
=(15764.184^2+3399.708^2)^0.5
=16126.609N
Nvb: 螺栓的承载能力:
Nv: 连接处剪切面数: 2
Nvb=2×3.14×D0^2×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)
=2×3.14×10.360^2×130/4
=21905.971N
Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:
Num1=N/Nvb
=16126.609/21905.971
=0.736个
取 2个
Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
Nv: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 3.000mm
Ncbl=D2×2×120×t×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×120×3.000×2.000
=17280.000N
17280.000N ≥ 16126.609N
强度可以满足
Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2