济南市单位办公楼结构计算书及施工组织设计.doc

1前 言
1.1框架结构的特点
框架结构是通过梁、柱组成的结构体系作为建筑的竖向承重结构，并同时承受水平荷载，它适用于多层及高度不大的高层建筑。框架结构平面布置灵活，能形成较大的空间。通常梁、柱截面尺寸都不能太大，否则影响使用面积。框架结构由梁柱构成，构件截面较小，因此，框架结构的侧向刚度较小，水平位移较大，这是他的主要缺点。通过合理设计，框架结构本身的抗震性能较好，能承受较大的变形，但是，变形大了容易引起非结构构件出现裂缝及破坏，这些破坏会造成很大的经济损失，也会威胁人身安全。
1.2框架结构的发展
随着社会经济的发展，人们需求的提高，居住环境不断的改变，建筑物的高度也在不断的升高，当建筑物高度增加时，水平荷载对结构起的作用将越来越大，普通的砌体结构已经不能满足高度要求，因此，框架结构就出现了，框架结构的材料主要是钢筋和混凝土，通过把钢筋和混凝土粘接在一起，形成承重的框架结构。
解放前，我国高层建筑很少，解放后，在50和60年代陆续建造了一些，如1959年建成的北京民族饭店，12层，高47.4m；1964年建成的北京民航大厦，15层，高60.8m等。70年代初期，我国几个大城市开始加速建造高层建筑，目前，在许多中等城市及一些小城市也都已建造了高层建筑。在我国，高层建筑以采用钢筋混凝土为主，近年来，不仅建造高度在增长，建筑体型和结构体系也愈益多样化，而且在50层左右的建筑中，已开始采用钢结构，这些都体现了我国建造高层建筑的技术水平有了的发展和提高。
1.3本文研究的内容
本文通过对一榀钢框架的设计，充分了解了荷载的传力过程、框架各部分的作用，以及整个钢框架结构的受力性能。本设计虽然简单，但包括的内容很全面，除框架只计算了一榀以外，其余的设计均很全面，包括屋面板、楼面板、连系梁、次梁以及基础和楼梯，通过对这些结构的设计，已经可以充分了解整个建筑结构，以及对整个结构设计的过程，同时也把我们学习的内容全部贯穿到一起，为我们将来走上工作岗位打下了基础。

2 建筑设计
2.1设计依据
（1）《土木工程专业毕业设计任务书－济南市某单位办公楼设计（方案一）》
（2）《办公楼建筑设计规范》
（3）《建筑设计防火规范》
（4）《民用建筑设计通则》
（5）《房屋建筑制图统一标准》
（6）《实用建筑设计手册》
（7）《房屋建筑学》
（8）《建筑构造设计资料集》
2.2工程概况
2.2.1工程名称 济南市某单位办公楼。
2.2.2工程位置 济南市市区
2.2.3工程总面积 6200m2，主体5层，高22.8m，一层层高4.2m，二至五层层高3.6m。
2.2.4结构形式 钢框架。
2.2.5用地概况 整个场地四周为城市道路，地形平坦。
2.3 建筑设计特点
2.3.1设计特点
（1）平面设计
本设计建筑平面为“一字”形，采用了内廊式组合形式。
本设计力求达到功能区分明确，使用方便，结构合理的要求，将会议室置于建筑物中部，二至六层各一个，面积约90m2。。每层设办公室10个，每个28-30 m2。在一层设置接待室一个，面积约200m2；资料室一个，面积约90m2。卫生间、交通辅助部分、配电室等1800 m2。
建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向4.5m、3.6m、6m，横向6.6m、3.9m、6.6m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。
（2）立面设计
立面设计力求达到主体造型与城市环境相协调，充分体现办公建筑的风格特点，采用了竖线条方案，在立面上进行了局部的颜色变换，主要采用灰色，局部采用白色，
以体现办公楼的庄重感。为了满足采光和美观要求，设置了大面积的玻璃窗。
2.3.2技术设计
(1)防火设计
本设计防火等级为二级。安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧，每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m，满足间距50m的要求。
(2)抗震设计
本设计所处地区地震基本烈度为6度，地震分组为2组。可以根据构造要求进行抗震设计。建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。
(3)防水设计
①屋面防水
屋面防水等级为二级，采用两道防水设防，屋面做法根据做法图集屋28处理。屋面排水采用女儿墙外排水，具体做法见建筑做法总说明。
②卫生间防水
卫生间设置地漏，地面找坡2%。卫生间防水设计以不积水为原则，放水层上翻300mm。
2.4 构造做法
2.4.1屋面做法——卷材防水膨胀珍珠岩保温屋面
①4厚高聚物改性沥青卷材防水层
② 20厚1：2水泥砂浆找平
③满涂胶粘剂一层
④4厚高聚物改性沥青卷材防水层
⑤30厚1：3水泥砂浆Φ4@200双向配筋
⑥100厚憎水膨胀珍珠岩块保温层
⑦1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚
⑧现浇钢筋混凝土板
2.4.2楼面做法——彩色釉面地瓷砖
①3厚T910地砖胶粘剂粘贴彩色釉面地瓷砖，稀水泥浆填缝
②20厚1：2水泥砂浆找平层
③刷素水泥浆一道

④100厚现浇钢筋混凝土楼板
2.4.3外墙面做法——水泥砂浆抹面
①刷外墙涂料
②7厚1:2.5水泥砂浆压实抹光
③9厚1:1.6水泥石膏砂浆刮平扫毛
④7厚1:3水泥砂浆打底扫光
⑤刷一道加气混凝土界面处理剂
2.4.4内墙面做法——水泥砂浆抹面
①喷内墙涂料
②5厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆压实抹光
③8厚1:1.6水泥石膏砂浆刮平扫毛
④8厚1:3水泥砂浆打底扫光
⑤刷一道加气混凝土界面处理剂
2.4.5散水做法——细石混凝土散水
见建筑做法说明散2。
2.5 门窗
门选用标准图集中的门，窗选用铝合金窗。

2.6 工程采用的标准图
（1）《DBJT14-2建筑做法说明》
（2）《L96J401楼梯配件》
（3）《L03J602铝合金门窗》
（4）《L92J601木门》
（5）《L96J101墙身配件》

3 结构设计
3.1工程概况
本工程为济南市某单位办公楼，柱网布置图3.1，框架结构，一层层高4.2m，二至六层层高3.6m，（底层高度由基础顶面算至一层楼板顶面，基础顶面标高暂时按照室外地坪算—0.6m，场区地质条件等确定）。

图3.1 柱网布置图
该工程的地质条件为：场地地势平坦，填土层1.4m，以下依次为粉质粘土、粘土等，第三层年土地继承载力设计值fak=190kpa(Es=8.5Mpa),土壤最大冻结深度按0.5m，地下水静止埋深10.20~10.90。
该地区地震基本烈度为6度
风荷载：基本风压w=0.45kN/m2
雪荷载：雪荷载标准值So=0.3kN/m2，走廊活载标准值为2.5kN/m2，屋面活荷载标准值2.0kN/m2（按上人屋面考虑）。
材料：选用混凝土强度等级为C30；钢筋为HRB335及HPB235。
3.2框架计算简图及梁柱线刚度
3.2.1确定框架计算简图
框架的计算单元如图3.1所示，取③轴上的一榀框架计算。由于除底层外各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。地层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，暂时定为-0.6m，二层楼面标高为4.2m，故底层柱高为4.8m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）均为3.6m。则框架的计算简图如下

图3.2 框架的计算简图
3.2.2框架简图的线刚度计算
AB跨梁 i=1.5EcI/L=1.5Ec×13700×10-8/6.6=0.31×10-4Ec (m2)
BC跨梁 i=1.5EcI/L=1.5Ec×1610×10-8/2.4=0.1×10-4Ec (m2)
CD 跨梁与AB跨梁相同
上部各层柱 i=EcI/L=Ec×10800×10-8/3.6=0.3×10-4Ec (m2)
底层柱 i= EcI/L=Ec×20500×10-8/4.8=0.43×10-4Ec (m2)
令上部各层柱 i=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为
= 0.31/0.3=1.03
=0.1/0.3 =0.33

=0.43/0.3 =1.43
以框架梁柱的相对线刚度作为计算各节点杆端弯剧分配系数的依据。
3.3 荷载计算
3.3.1恒荷载标准值计算
（1）屋面
120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3kN/m2
1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚 =1.225kN/m2
40厚C20防水细石混凝土 0.04×25=1.00kN/m2
20厚1：2水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4kN/m2
100厚膨胀珍珠岩保温块保温层 0.1×4=0.4kN/m2
30厚水泥砂浆 0.03×20=0.6kN/m2
吊顶及吊挂荷载 0.3kN/m2
合计 6.13kN/m2
（2）各层走廊楼面
10mm面层
①水磨石地面 20mm水泥砂浆打底
素水泥结合层一道 0.65kN/m2

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10×25=2.5kN/m2
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×17=0.17kN/m2
合计 3.32kN/m2
②标准层楼面
3厚T910地砖 0.003×19.8=0.06kN/m2
3厚素水泥砂浆一道 0.003×20=0.06kN/m
20厚水泥砂浆找平层 0.015×20=0.3kN/m2
100厚C30钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m2
20厚板底抹灰 0.25kN/m2
吊顶及吊挂荷载 0.3kN/m2
合计 3.57kN/m2

（3）梁自重（加防火及装饰0.5kN/m）
边跨HN300×175×7×11
梁自重 0.5+50×9.8×=0.99kN/m
合计 0.99kN/m
中跨HN198×99×4.5×7
梁自重 0.5+18.5×9.8×=0.68kN/m（4）顶层及标准层柱自重（加防火及装饰0.5kN/m）
HW250×250×9×14
柱自重 0.5+72.4×9.8×=1.21kN/m
底层柱自重（加防火及装饰0.5kN/m）
HW300×300×10×15
柱自重 0.5+94.5×9.8×=1.43kN/m
（5）外墙自重（刨去窗洞，但高宽偏于安全的取轴线间）
240厚加气混凝土砌块 0.24×7.5=1.8kN/m2
内面：
8厚1：3 水泥砂浆打底扫毛 0.006×20=0.16kN/m2
8厚1：1：6水泥找平砂浆 0.008×14=0.11kN/m2
5厚1：0.3：3水泥石膏砂浆 0.005×14=0.07kN/m2
外面：
6厚1：3 水泥砂浆打底扫毛 0.006×20=0.12kN/m2
7厚1：2.5 水泥砂浆刮平扫毛 0.007×20=0.14kN/ m2
3厚T920瓷砖 0.003×19.8=0.06kN/m2
合计 3.57kN/m2
标准层外纵墙自重 2.46×（4.5×3.6—2.1×3）/4.5=5.4kN/m
标准层外横墙自重 2.46×3.6=8.86kN/m底层外纵墙自重 2.46×（4.5×4.8—2.1×3）/4.5=8.4kN/m
底层外横墙自重 2.46×4.8=11.52kN女儿墙自重 2.46×1.2=2.95kN/m

（6）内墙自重（内纵墙可偏于安全的不考虑门洞）
200厚加气混凝土砌块 0.2×7.5=1.5kN/m
8厚水泥砂浆找平层 0.008×20×2=0.32kN/m
8厚1：1：6水泥石膏砂浆 0.008×14×2=0.22kN/m
5厚1：0.3：3水泥石膏砂浆 0.005×14×2×=0.14kN/m
合计 2.18kN/m
标准层内墙自重 2.18×3.6=7.85kN/m
底层内墙自重 2.18×4.8=10.46kN/m
3.3.2 活载标准值计算
（1）屋面和楼面活荷载标准值
上人屋面 2.0kN/m2
办公室楼面 2.0kN/m2
走廊 2.5kN/m2
（2）雪荷载标准值
Sk=1.0×0.35 =0.3kN/m2；准永久分区：Ⅱ。雪荷载不与活荷载同时组合，取其中的最不利组合，由于本工程雪荷载较小，荷载组合时直接取活荷载进行组合，而不考虑与雪荷载的组合。
3.3.3竖向荷载计算
竖向荷载下框架受荷总图（图3.3）

图 3.3 竖向荷载下框架受荷总图
（1）A～B 轴间框架梁
屋面板传荷载：
板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图3.3
恒载：6.13×2.25×（1-2×0.342+0.343）×2=22.29kN/m
活载：2.0×2.25×（1-2×0.342+0.343）×2=7.47kN/m
楼面板传荷载

恒载：3.57×2.25×（1-2×0.342+0.343）×2=12.98kN/m
活载：2.0×2.25×（1-2×0.342+0.343）×2=7.47kN/m
梁自重：1.04 kN/ m
A～B轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= kN/ m+30.70 kN/ m=31.74kN/m
活载=板传荷载=6.88kN/m
楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载+内横墙自重=1.04+13.32=13.97kN/m
活载=板传荷载=7.47 kN/m
（2）B～C轴间框架梁
屋面板传荷载
恒载 ：6.13×1.2×5/8=4.6kN/m
活载 ：2.0×1.2×5/8=1.50kN/m
楼面板传荷载
恒载 ：3.32×1.2×5/8=2.49kN/m
活载 ：2.5×1.2×5/8=1.88kN/m
梁自重 ：0.68 kN/m
B～C轴间框架梁均布荷载
屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=0.68+4.6=5.28kN/m
活载=活载=板传荷载=1.50 kN/m
楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=0.28+2.49=3.17kN/m
活载=板传荷载=1.88kN/m
（3）A轴纵向集中荷载的计算
①顶层柱
顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载+1/4次梁自重
=2.95×4.5+0.99×（4.5-0.25）+6.13×2.25×4.5×1/2=48.52kN
顶层柱活载=板传活载
=2.0×2.25×4.5×1/2+2.0×1.95×5/8×3.9+2.0×1.95×5/8×1.95=10.13kN
②标准层柱
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=5.4×(4.5-0.25)+0.99×(4.5-0.25)+3.57×2.25×4.5×1/2=45.23kN

标准层柱活载=板传活载
=2.0×2.25×4.5×1/2=10.13kN
基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重（取HN400×200×8×13）
=11.52×（4.5-0.30）+66.0×9.8/1000×（4.5-0.3）
=51.1kN
（5）B轴纵向集中荷载的计算
①顶层柱
顶层柱恒载=梁自重+板传荷载
=0.99×(4.5-0.25)+6.13×【2.25×4.5×1/2+1/2×（4.5+4.5-2.4）×1.2】
=72.23kN
顶层柱活载=板传活载
=2.0×【2.25×4.5×1/2+1/2×（4.5+4.5-2.4）×1.2】=21.65kN
②标准层柱
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=7.85×(4.5-0.25)+0.99×(4.5-0.25)+3.57×2.25×4.5×1
/2+3.32×（4.5+4.5-2.4）×1/2×1.2=69.7kN
标准层柱活载=板传活载
=2.0×(4.5-0.25) +2.5×（4.5+4.5-2.4）×1/2×1.2=29.93kN
基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重
=10.46×（4.5-0.3）+66.0×9.8/1000×（4.5-0.3）
=46.65kN

图3.2 竖向受荷总图
（ 注：图中各值单位为kNm，标准值）
3.3.4 风荷载计算
作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值

其中基本风压W。=0.45kN/m2。风载体型系数=1.3。风压高度变化系数由表查得。本工程所在地为城市，所以地面粗糙度为B类。取风震系数为1.0

表3.1 风荷载计算表
离地面高度Z

（kN）
19.2
1.23
1.0
1.3
0.45
3.6
2.4
4.5
9.74
15.6
1.15
1.0
1.3
0.45
3.6
3.6
4.5
10.93
12
1.06
1.0
1.3
0.45
3.6
3.6
4.5
10.07
8.4
1
1.0
1.3
0.45
3.6
3.6
4.5
9.50
4.8
1
1.0
1.3
0.45
4.6
3.6
4.5
11.09
3.4 风荷载作用下的位移验算
3.4.1 侧移刚度D：见表3.2，表3.3：
表3.2 横向2-7层D值计算

构件名称

（kN/m）
A轴柱
1.12
0.359
12737
B轴柱
4.63
0.698
24763
C轴柱
4.78
0.705
25012
D轴柱
1.27
0.388
13765
kN/m
表3.3 横向底层D值的计算

构件名称

（kN/m）
A轴柱
2.63
0.676
9139
B轴柱
6.83
0.830
11221
C轴柱
7.06
0.834
11275
D轴柱
1.88
0.613
8287
kN/m
3.4.2 风荷载作用下框架侧移计算
水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：
顶点侧移是所有各层层间侧移之和
表3.4 风荷载作用下框架侧移计算
层次

（m）

6
8.48
8.48
76277
0.0001
1/36000
5
10.15
18.63
76277
0.0002
1/18000
4
9.26
27.89
76277
0.0004
1/9000
3
9.12
37.01
76277
0.0005
1/7200
2
9.12
46.13
76277
0.0006
1/6000
1
10.64
56.77
39922
0.0014
1/2571
=0.0032m
侧移验算：层间侧移最大值1/2571＜1/550 （满足）
3.5 竖向荷载作用下的内力计
3.5.1恒荷载作用下的内力计算（分层法）
（1）五层计算简图
本工程为对称结构，可先取半跨计算

图3.4 五层计算简图
kNm
kNm
kNm
图3.5 五层力矩分配过程（kNm）

图3.6 五层弯矩图（kNm）
（2） 标准层计算简图

图3.7 标准层计算简图
kNm
kNm
kNm

图3.8 标准层力矩分配过程（kNm）
图3.9 标准层弯矩图（kNm）
（3）底层计算简图

图3.10 底层计算简图
kNm
kNm
kNm
图3.11 底层力矩分配过程（kNm）

图3.12 底层弯矩图（kNm）

将各层分层法得到的弯图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正过程如下所示：

图3.13弯矩再分配过程
梁在实际分布恒载作用下，按简支梁计算的跨中弯矩

图3.14 顶层边跨梁

图3.15顶层边跨梁

图3.16标准层和底层边跨梁

图3.17标准层和底层中跨梁

3.18 恒荷载作用下的弯矩图（kNm）
对梁端进行弯矩调幅，梁端弯矩乘以0.9。

图3.19 恒荷载作用下的剪力图（kN）

图3.20 恒荷载作用下的轴力图（kN）
3.5.2 活载作用下的内力计算（满布活载，分层法计算）
（1）五层计算简图

图3.21 五层计算简图

kNm
kNm
kNm
图3.22 五层力矩分配过程（kNm）

图3.23 五层弯矩图（kNm）
（2）标准层计算简图

图3.24 标准层计算简图
kNm
kNm
kNm
图3.25 标准层力矩分配过程（kNm）

图3.26 标准层弯矩图（kNm）
（3）底层计算简图
图3.27 底层计算简图
kNm

kNm
kNm
图3.28 底层力矩分配过程（kNm）

图3.29 底层弯矩图（kNm）
将各层分层法得到的弯图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节
点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正过程如下所示：

图3.30弯矩再分配过程

图3.31 活荷载作用下的弯矩图（kNm）

图3.32 活荷载作用下的剪力图（kN）

图3.33 活荷载作用下的轴力图（kN）
3.6 水平荷载标准值作用下的内力计算
框架在风荷载（从左向右）下的内力用D值法进行计算。其步骤为：
（1）求各柱反弯点处的剪力值；
（2）求各柱的反弯点高度；
（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；
（4）求各柱的轴力和梁剪力。
第I层第m柱所分配的剪力为
框架柱反弯点位置： 计算结果如下表所示：
表3.5 A(D)轴框架柱反弯点位置
层号

5
3.6
0.28
0.35
0
0
0
0.35
1.26
4
3.6
0.28
0.40
0
0
0
0.40
1.44
3
3.6
0.28
0.45
0
0
0
0.45
1.62
2
3.6
0.28
0.500
0
0
0
0.500
1.80
1
4.8
0.72
0.69
0
0
0
0.69
3.31

表3.6 B(C)轴框架柱反弯点位置
层号

5
3.6
1.36
0.37
0
0
0
0.37
1.33
4
3.6
1.36
0.42
0
0
0
0.42
1.51
3
3.6
1.36
0.47
0
0
0
0.47
1.69
2
3.6
1.36
0.50
0
0
0
0.50
1.80
1
4.8
0.95
0.65
0
0
0
0.65
3.12

框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下算式计算。计算过程见表3.9-表3.12。

中柱：
边柱：

表3.7 风荷载作用下A(D)轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算
层数

5
9.74
0.23
2.24
1.26
5.24
2.82
5.24
4
19.77
0.23
4.55
1.44
9.83
6.55
15.07
3
29.84
0.23
6.86
1.62
13.58
11.11
20.13
2
39.34
0.23
9.05
1.80
16.29
16.29
27.4
1
50.43
0.23
11.60
3.31
17.28
38.40
33.57

表3.8 风荷载作用下B(C)轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算
层数

5
9.74
0.27
2.63
1.33
5.97
3.50
4.54
1.43
4
19.77
0.27
5.34
1.51
11.16
8.06
11.14
3.52
3
29.84
0.27
8.06
1.69
15.39
13.62
17.82
5.63
2
39.34
0.27
10.62
1.80
19.12
19.12
24.88
7.86
1
50.43
0.27
13.62
3.12
22.88
42.49
31.92
10.08

图3.34 风荷载作用下的弯矩图（kNm）

图3.35 风荷载作用下的梁端剪力（kN）

图3.36 风荷载作用下柱端轴力（kN）
3.7 内力组合
各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
对多层框架，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定，对梁和柱的计算都要考虑活荷载的折减。本建筑的使用功能为综合办公楼，设计楼面梁时，活荷载乘以0.9的折减系数。
各内力组合见表3.13--表3.19。

表3.9用于承载力计算的框架梁内力计算表（梁AB）
层
数

恒载
活载
左风
右风
及V
及V
及M
①
②
③
④
组合项目
值
组合项目
值
组合项目
值
5
左
M
-49.17
-18.60
5.24
-5.24

C
-84.47
A
-79.97
V
62.17
19.29
-1.48
1.48

96.03
96.34
中
M
74.04
21.88
0.35
-0.35
A
113.51

右
M
-55.70
-20.51
4.54
-4.54

C
-93.36
A
-89.95
V
-56.33
-19.87
-1.48
1.48

-85.89
-89.99
1
左
M
-38.60
-22.93
33.57
-56.45

C
-111.88
C
-111.88
V
37.96
19.93
-9.92
-33.57

78.27
78.27
中
M
35.03
19.66
0.83
9.92
A
64.19

右
M
-40.01
-20.61
-31.92
-0.83

C
-109.14
C
-109.14
V
-38.45
-19.22
-9.92
31.92

-78.13
-78.13
注：1.将上述荷载按以下三种方式进行组合：
A 1.2x①+1.4x0.7x1.15x②
B 1.2x①+1.4x0.9(③or④)
C 1.2x①+0.9x[1.4x(0.7x1.15x②)+1.4x(③or④)
2.表格中弯矩单位为kNm，剪力单位为kN。

表3.10 用于承载力计算的框架梁内力计算表（梁BC）
层
数

恒载
活载
左风
右风
及V
及V
及M
①
②
③
④
组合项目
值
组合项目
值
组合项目
值
5
左
M
-9.64
-4.81
1.43
-1.43

C
-18.25
C
-18.25
V
9.46
3.60
-1.19
1.19

16.50
16.50
中
M
-3.16
-2.51
0.00
0.00
B
-3.79

1
左
M
-3.58
-2.21
10.08
-10.08

E
-133.37
E
-133.37
V
5.60
3.60
-8.40
8.40

66.48
66.48
中
M
1.54
0.67
0.00
0.00
B
-42.38

注：1.将上述荷载按以下三种方式进行组合：
A 1.2x①+1.4x0.7x1.15x②
B 1.2x①+1.4x0.9(③or④)
C 1.2x①+0.9x[1.4x(0.7x1.15x②)+1.4x(③or④)
2.表格中弯矩单位为kNm，剪力单位为kN。

表3.11 用于承载力计算的框架柱内力计算表（A轴柱）