模板专项施工方案样本.doc

模板专项施工方案样本

46
2020年4月19日
文档仅供参考，不当之处，请联系改正。
目 录
模板专项施工方案 1
一、工程简况 1
二、编制依据 1
三、模板支架布置方案及主要材料 2
四、施工准备 3
五、门型支架安装技术要求 3
六、模板安装技术要求 5
七、施工安全措施 6
八、保证质量的技术措施 7
九、文明施工措施 9
十、门型支架拆除的注意事项 10
十一、楼板模板门式脚手架支撑计算书 11

模板专项施工方案
一、工程简况
1、工程名称：广东快事达胶粘实业有限公司快事达（二期）甲类仓库、万能胶车间、制胶车间B
2、位置：四会市江谷镇精细化工基地
结构：混凝土及钢结构 设计使用年限为50年
3、总建筑面积：7482.00，总用地面积：18269.10，建筑基底面积：7482；建设用地面积：7482（甲类仓库建筑面积：1350、万能胶车间建筑面积：2632、制胶车间B建筑面积：3500）
4、防火类别：甲类仓库甲类、万能胶车间甲类、制制胶车间B乙类
5、建筑抗震列度六度防护胶车间乙类
要求耐火等级：万能胶车间一级、甲类仓库一级、制胶车间B二级
6、 甲类仓库属甲类物品库房， 层数：1层，高度：7.7m
万能胶车间属甲类生产用房，层数：1层，高度：11.15m
制胶车间B属丙类生产厂房， 层数：1层，高度：11.7m
二、编制依据
1、本工程施工图，会审记录及设计修改通知；
2、国家和行业颁布的有关现行施工规范和标准；
3、JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》；
4、JGJ59- 《建筑施工安全检查标准》；
5、《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）；
6、《建筑施工手册》（中国建筑工业出版社 第二、第三版）；
7、GB50504- 《混凝土结构工程施工质量验收规范》；
8、JGJ128- 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》。
三、模板支架布置方案及主要材料
1、 模板支架采用满堂搭设的MF1219型门式钢管脚手架作支顶，支顶梁的门架与梁成垂直布置，门架跨距910mm，同向相邻两列门架的间距小于1200mm，每榀门架每步的两侧设交叉支撑将相邻门架的立杆互相拉结稳定，门架布置时，先排主梁架后排次梁架，在门架上托架设的大楞上，对应于门架立杆位置安装支撑楼板大楞的短木支顶（尾径≥50mm，间距910mm），梁模版大楞用60×80mm木枋，梁小愣用60×80木枋，小愣间距300mm，板大小愣均用60×80木枋，小愣间距300mm。
2、 沿门架周边、支顶纵横框架梁的门架及中间每隔≤5行、5列的顶架上、中、下每长连续设置纵横水平加固杆，采用扣件将水平拉杆与门架立拉杆扣牢，并将水平拉杆与砼柱锁牢，底层水平拉杆（扫地杆）离地面200mm。
3、 沿门架外侧周边及支顶纵横框架梁的门架连续设置垂直剪刀撑，在支顶上部及中间连续设置水平剪刀撑，剪刀撑宽度不应大于4个跨距、斜杆与地面倾角宜为45~60度。
4、 水平拉杆、剪刀撑均采用φ48×3.5钢管搭设。
四、施工准备
1）项目经理和项目技术负责人组织施工管理人员和工人学习施工图纸和模板专项施工方案，对作业人员作施工技术、安全技术交底
2）组织支撑，门架、模板、木枋、铁钉、铁等材料进场，并检验其质量。
3）组织安排施工班组认真制作梁侧模板和底模板。
4）现场测放主梁轴线和门架边线，以便安装门式钢管支架。
五、门型支架安装技术要求
门型支架的安装按要求施工，其中下列施工环节要当重点把握和检查，以确保门型支架受力安全。
1、作业条件
①门型支架钢管支顶应待下层梁板混凝土浇筑后达到一定的强度，且下层门型支架钢管支顶未拆除的情况下，才可进行安装，以保证支顶地基能满足承载力要求，防止钢支顶下沉。
②使用前应检查门型支架钢管是否存在弯曲、压扁、脱焊、焊头断裂变形、裂缝和锈蚀严重等缺陷。不合要求的则剔除不用。
2、施工工艺
⑴门型支架的安装。
本工程在各层拟使用满堂红门型支架，支撑各层梁板模板。其中下列施工环节要当重点把握和检查，以确保与门型支架受力安全。
1、门型支架一定要采用标准定型的产品，要有产品出厂合格证和产品使用说明书，现场管理人员必须严格检查、验明所使用的支架不能有弯曲变形，凹腔缺焊和断裂破损等质量缺陷，严禁使用不合格的门架、配件，钢管，扣件。
2、门型支架的安装一定要确保严格的垂直度，全高偏差≤50㎜。
3、门型支架的底座坐落在混凝土地骨上，且底座下垫上木垫板；支架顶架上部必须经过调整可调顶托顶紧纵横向楞木、梁底模板，以保证支架传力可靠。
4、上下层门型支架的连接一定要用连接销连结牢靠，剪刀撑的连结要可靠牢实，以确保门架的空间受力和有足够的刚度和稳定性。
5、满堂支架的搭设采取逐列逐排和逐层搭设的方法进行，不配套的门架和配件不能混合使用于同一模板支撑系统；交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑等必须紧随门架的安装同步设置，本高支模水平剪刀撑按二道设置上中二层。
6、水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。两端与柱梁拉顶扣牢靠。水平加固杆在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并采用扣件与门架立杆扣牢。
7、可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200㎜，扫地杆设置高度距地面200㎜。
六、模板安装技术要求
各层楼板模板采用18mm厚优质夹板，模板小楞用80×80mm木枋，托梁用80×80mm木枋，直接支承在支顶可调托撑上。小楞的间距为400mm，搁置在托梁上。
1、模板制作前，应熟悉图纸尺寸、大样、各部位构件截面、位置、标高以及构件的数量等，作好木工技术交底工作和培训工作，安全设备、设施齐备后开始搭设。
2、梁旁、梁底模板用18㎜厚夹板制作，梁旁立档用40×60木枋，立档间距为400㎜，梁侧模水平加劲肋使用60×80木枋，梁底下水平铺设60×80木枋小楞，主梁底模板下小楞间距为300㎜，次梁小楞间距为300㎜，托梁用60×80木枋。当梁截面h≥700时，在梁高中部沿梁跨方向设置Φ12的梁侧模拉结螺栓，间距500㎜，螺栓夹紧梁侧模加劲肋。
3、梁模板在柱头模板装好后通线安装，梁底板接驳处，下面须有木枋支承，接缝不大于2㎜；安装梁侧板时，要通长拉线调平调直，两板间接缝不大于2㎜。
4、主梁安装：根据标高铺好小楞80×80木枋并按轴线将梁底板固定在木枋上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设置压脚板固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，拉通线，钉托板（托板上口高度水平等于减去楼板和木枋80的厚度），再按间距不大于400不大于45○钉好斜顶（捺水）。
5、模板及支撑要有足够的强度、刚度和稳定性，严禁发生不允许的下沉和变形，模板内侧要平整、接缝严密，严禁漏浆。
6、模板安装龙骨架用的木枋必须没有折裂、断伤、腐烂、节疤，大小要均匀。
7、钢筋混凝土梁、板跨度≥4M时，模板应起拱。当设计无要求时，起拱高度为2‰。
8、楼面模板的安装，以小楞顶面为依据，设在托梁上的小楞80×80木枋要通线安装，木枋的间距不大于400㎜，平整度偏差小于5㎜。
9在支承面稳固后，开始搭设竖向支架。在安装过程中，各门架之间安装交叉支撑拉固。
10、模板与砼的接触面涂隔离剂。
七、施工安全措施
1、施工现场明确项目经理为模板施工安全责任人，负责施工过程的安全管理工作。项目技术负责人必须在高支模搭设、拆除前向有关作业人员进行详尽的技术和安全作业要求的交底，并记录在案。
2、搭拆模板支撑系统必须由专业架子工担任，架子工必须按规定考核合格，持证上岗。凡不适于高处作业者，不得上架操作。架子工搭拆架子必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、支模施工现场必须搭设施工工作梯，作业人员严禁从支撑系统爬上爬下。
4、支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员严禁进入支模底下，并由安全员在现场监护。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。
5、支模分段或整体搭设完成后，必须经项目经理组织技术安全员进行分段或整体验收合格，并报监理部门批准，才能进行钢筋绑扎安装。
6、模板安装工人必须严格按模板施工方案进行，不能任意变动，并认真遵守模板工程的安全操作规程。
7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
8、上下传递模板、支架要小心，人不能在同一直线上站立。尺寸过长的模板、顶架不得在吊篮上提升运载。
9、模板及支架应定期维修，防止支架等铁件锈蚀损坏。
10、模板完成后，其上钢筋应轻放，堆放不宜集中。
11、搭拆模板时，应有专职质安员现场指挥。
12、拆模后，预留洞口应及时围护。
八、保证质量的技术措施
1、安装施工前必须认真熟悉图纸、会审记录、有关技术资料和构造大样图，并应熟悉公司技术负责人审批的模板施工方案，做好材料进场的施工前准备工作，不使用变形损坏的钢门架管各种构配件及木枋模板，及时更换有缺陷的模板，并予以修复。
2、根据设计图纸作好测量放线工作，准确地标定测量数据，如标高、轴线等。
3、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应从下而上安装。
4、模板在安装过程中，应随时进行检查，严格控制刚度、垂直度、平整度、中心线、标高及各部分尺寸。
5、安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时支撑。支架过程中做到逐层搭设逐层加固。
6、房屋周边边梁的外侧板要用木枋固定，并用螺栓穿过，梁内设套管，收紧螺栓使梁截面宽度不致内、外变形。
7、楼板的模板安装完毕后，要复测标高。
8、浇筑混凝土时，设专人监测模板、支架、钢筋、预埋件、预留洞的情况。随时注意观察模板受荷后的情况，发现位移、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。
8.8建立以项目经理为现场安全施工管理第一责任人的领导小组，明确安全施工领导小组职责，明确现场安全施工管理组织机构网络，管理小组组长（项目经理）。
组长
罗桂雄
组员
赵瑞文
组员
蓝俊明
组员
王名月
组员
黄子健
组员
刘汉文

九、文明施工措施
1、安排专人管文明施工，签定包干责任书。
2、专人负责维护和整改，文明施工责任人负责检查督促班组在楼面上的材料堆放，杂物清理等工作，同时各施工人员要积极配合搞好现场文明施工。
3、每班下班前要清理场地，不得在施工场地吸烟。
4、模板、支架拆除后，反所有材料运走和分类堆放，并把楼面清理干净。
5、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。
6、施工前必须对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。
7、项目责任人对有关人员及施工班组进行安全技术交底。
8、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。支模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
9、拆模时应由专人指挥且必须拥有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，本高支模拆除应利用原搭设支架，脚手板逐层拆除。
10、拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。
十、门型支架拆除的注意事项
1、拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
2、考虑到本工程的施工进度安排，混凝土实际达到的强度，以及楼盖的设计承载能力等因素，要保持有两层以上楼面作为支承新一层浇筑荷裁，并随时注意各层楼面是否满足新一层荷载要求和及时采取应急措施。而且以砼试件报告为拆模申请依据，由技术负责人审核，并报监理同意后方可拆模。
3、施工注意事项
⑴主要安全技术措施
①新购置或周转调拔的支架构件，在运抵现场后，应由材料员、质安员组织检验，不合格的构件不得投入使用。
②凡具有下述情况之一者均属不合格的构件：明显弯曲、压扁、开裂、脱焊、焊头断裂变形及严重锈蚀等。立杆的插接头必须便于拆卸，但不得有过大的活动余量。
③脚手架底部必须用专用的可调支座，以保证横杆的平直符合要求，支座应固定在下部垫板上。
④不论采取何种连接方法，都必须保证连接件同时具有拉接与支顶的功能。
⑤在混凝土浇筑时，若发现模板及支撑有异常情况，须立即停止浇筑作业，尽快采取有效措施加固。
⑥剪刀撑、水平横杆不能任意拆除。
⑦在拆除门型支架支撑时，禁止随意抛掷杆件，防止高空落下。
⑵产品保护
①拆卸下来的门型支架，要将有损伤的挑出，重新维修， 严重损伤的要剔除更换。
②所有支顶杆件扣件，粘有混凝土以及锈斑等应清理干净，用后上油保养。
③保管时，原则上分类堆放，不可过高。
十一、楼板模板门式脚手架支撑计算书
梁模板(门架)计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130- ）、《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、《钢结构设计规范》(GB 50017- )、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128－ ）等规范编制。

计算门架的几何尺寸图

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.75；
门架型号：MF1219；
门架纵距Lb(m)：0.90；
门架搭设高度(m)：2.15；承重架类型设置：门架平行于梁截面；
门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；
加强杆的钢管类型：Φ48×3.5；立杆钢管类型：Φ48×3.5；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3)：1.50；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底横向支撑截面类型：木方 : 60×80mm；梁底纵向支撑截面类型：木方 : 60×80mm；
梁底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，250mm，500mm，600mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×17.03×0.9=5.518kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.3×4×0.9=1.512kN/m；
计算跨度: l = (750-100)/(4-1)= 216.67mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×5.518×[(750-100)/(4-1)]2 + 0.117×1.512×[(750-100)/(4-1)]2= 3.42×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×5.518×[(750-100)/(4-1)]/1000+1.2×1.512×[(750-100)/(4-1)]/1000=1.708 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.42×104 / 1.62×104=2.1N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 5.518N/mm；
l--计算跨度: l = [(750-100)/(4-1)]=216.67mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 6000×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.518×[(750-100)/(4-1)]4/(100×6000×1.46×105) = 0.094 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(750-100)/(4-1)]/250 = 0.867mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.094mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.867mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 1.708/0.300= 5.694kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图
经过计算得到最大弯矩 M = 0.051 kN·m，最大支座反力 R= 1.879 kN，最大变形 ν= 0.014 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.12×104/6.40×104 = 0.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.014mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.879kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

经过计算得到最大弯矩 M= 0.094 kN·m，最大支座反力 R= 1.838 kN，最大变形 ν= 0.015 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 9.40×104/1.28×105 = 0.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =0.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.015 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.015mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.838 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.838kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.000mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：
q1:1.2×（24+1.5）×0.75×0.25×0.9=5.164kN/m；
模板结构自重荷载(kN/m)：
q2:1.2×0.35×0.25×0.9=0.094kN/m
施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
q3: 1.4×(4+2)×0.25×0.9=1.89kN/m；
q = q1 + q2 + q3=5.164+0.094+1.89=7.148kN/m；
面板的最大弯矩：M = 0.1×7.148×3002= 64334.25N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.250×103×18.0002/6=13500.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =64334.250 /13500.000 = 4.766N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =4.766N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.25 = 4.87N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =25.000×1.8003/12 = 12.150cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.869×3004/(100×6000×1.22×105)=0.361mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.361mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm，满足要求！
七、梁底纵、横向支撑计算
（一）、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用木方: 60×80mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=（24+1.5）×0.75×0.3=5.738kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.35×(2×0.75+0.25)/0.25×0.3=0.735kN/m
(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
P1=(4+2)×0.3=1.8kN/m；
恒荷载设计值： q = 1.2×5.738×0.9+1.2×0.735×0.9=6.99kN/m；
活荷载设计值： P = 1.4×1.8×0.9=2.268kN/m；
线荷载设计值： q = 6.99+2.268 =9.258kN/m；

简图(kN·m)
横向支撑的支座力N1=N2=1.153 kN；
横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.63 kN·m；
横向支撑的最大受弯应力计算值 ： σ=0.628×106 /64000=9.8 N/mm2；
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/(2bh0)≤fv
梁底横向支撑受剪应力计算值 τ = 3×1.153×103/(2×60.000×80.000) = 0.360N/mm2；
横向支撑的最大挠度：ν=3.701 mm；
横向支撑的允许挠度: [ν]=1219.000/250=4.876 mm；
横向支撑的最大应力计算值 9.812 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！
横向支撑的受剪应力计算值 0.360 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 [τ]=1.400 N/mm2，满足要求！
横向支撑的最大挠度 ν=3.701 mm 小于 最大允许挠度 [ν]=4.876 mm，满足要求！
（二）、梁底纵向支撑计算
本工程梁底纵向支撑采用木方 : 60×80mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
P1=（24+1.5）×0.75×0.25×0.3/2 =0.717kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
P2=0.35×(2×0.75+0.25)×0.3/2 =0.092kN
(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P3=(4+2)×0.25×0.3/2 =0.225kN；
经计算得到，活荷载标准值
集中荷载设计值： P = 1.2×（0.717+ 0.092)+ 1.4×0.225 =1.286 kN；
2.抗弯强度及挠度验算：
梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑计算简图
最大弯矩：M= 0.308 kN·m
最大剪力：V= 2.229 kN
最大变形（挠度）：ν＝0.778 mm
按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：
σ = M/W<f
其中， σ --梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；
M --梁底纵向支撑计算最大弯矩(N·mm)；
W --梁底纵向支撑的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度；
W=60.000×80.0002/6=64000.000 mm3
[f] --梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) [f]=11.000N/mm2；
[w] --最大容许挠度(mm) [w]= 900.000/250 = 3.600 mm；
梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.308×106/64000.000 = 4.820 N/mm2
梁底纵向支撑的最大应力计算值 4.82 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！
梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.778mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 [ν] =3.6mm，满足要求！
3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
梁底纵向支撑受剪应力计算值 τ = 3×2.229×103/(2×60.000×80.000) = 0.697 N/mm2；
梁底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；
梁底纵向支撑的受剪应力计算值 0.697 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求！
八、门架荷载计算
1.静荷载计算
静荷载标准值包括以下内容：
(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
MF1219 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN
连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN
锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN
合计 1.002 kN
经计算得到，模板支架自重合计NGk1 = 1.002×[2.15/1.95]取整=1.002 kN。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)
剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
剪刀撑与水平面夹角：
α =arctg( (5×1.950)/ ( 4×(0.900+1.219) ) )= 49.00
每米模板支架高中剪刀撑自重：
2 ×37.632×10-3 /sinα= 0.100kN/m；
水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：
37.632×10-3 × (0.900+1.219) / (5×1.950) = 0.008kN/m；
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.100+0.008+0.057+0.010)×2.150= 0.377 kN；
(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.250×0.750×0.900= 4.303kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×(2×0.750+0.250)×0.900 =0.551 kN；
经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 4.303+0.551= 4.854 kN；
静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 6.233kN；
2.活荷载计算
施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ = (4.000+2.000)×0.250×0.900= 1.350kN；
九、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
N=1.2NG+1.4NQ
其中 NG --脚手架的静荷载标准值，NG = 6.233 kN；
　　 NQ -- 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.35 kN；
经计算得到，N = 9.37 kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
N≤Nd
其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 9.37 kN；
　　 Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
Nd=φ·A·f·k0
i=(I/A1)1/2
I=I0+I1·h1/h0
其中φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，φ =0.566；
　　 k -- 调整系数，k=1.13；
　　 k0 -- 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8；
　　 i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；
　　 h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；
　　 A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；
　　 h1 -- 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
　　 I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；
　　 f -- 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。
　　 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；
　　 I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4；
　　 I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891 cm4
经计算得到，Nd= 90.782 kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

板模板(门架)计算书

一、参数信息
1.构造参数
门架型