砌法对混凝土空心砌块热工性能的影响.pdf

2 0 1 4年第 1 2期 1 2月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA CONCRETE AND CEMENT P RODUCTS 2 01 4 No ． 1 2 De c e r n be r 砌法对混凝土空心砌块热工性能的影响 ． 魏 玲 ． 肖 婷 ( 1 ． 南京工业大学城市建设与安全工程学院， 2 1 0 0 0 9 ； 2 ． 江苏科行环保科技有限公 司， 盐城 2 2 4 0 5 1 ) 摘 要： 运 用数值计 算的方法模拟 了 2 4种 不同孔洞结构 的 2 4 0 mmx 1 1 5 mmx 9 0 mm( 长X 宽高) 粉煤 灰小型 空 心砌块的耦合传热过程 ， 得 出单个空心砌块 的当量导 热系数值 。 模拟 中考虑 沿着砌块 长度 方向及 宽度方 向传热对 当 量导热 系数的影响 。结果表明 ： 沿着传 热垂 直方向增加孔数减弱 了砌块的保温 隔热效果 ， 沿着传热平行 方向增加孔 数增 强了砌块 的保 温隔热性能。 另外 ， 还对三种砌 法的砌 筑单元 结果进行 了比较 ， 选 出了最优方案 ， 此种砌 法不仅减 少 了 寻找 最 优 孔 型 的 工 作 量 和 时 间 ， 而且 新 型砌 法 的 结 果 比 以往 方 法找 出 的 最优 方案 要 为 理 想 。 关键词 ： 粉煤灰 ： 空心砌 块 ； 当量导热 系数 ； 数值模拟 Ab s t r a c t ： T h e c o u p l e d h e a t t r a n s p o r t a t i o n p r o c e s s o f 2 4 0 mmx1 1 5 mmx 9 0 mm( 1 e n g t h X w i d t hh e i g h t ) fl y - a s h s ma l l - s i z e d h o l l o w b l o c k w i t h 2 4 k i n d s o f C O n f i g u r a t i o n s wi t h d i ff e r e n t h o l e n u mb e r a n d a r r a y s w a s s i mu l a t e d ，a n d e q u i v a l e n t t h e r ma l c o n d u c t i v i t y ( E T C ) o f s i n g l e h o l l o w b l o c k w a s o b t a i n e d ． H e a t t r a n s f e r a l o n g l e n g t h a n d w i d t h d i r e c t i o n o f t h e h o l — l o w b l o c k i s c o n s i d e r e d i n t h e s i mu l a t i o n ． T h e r e s u l t s s h o w t h a t w i t h t h e i n c r e a s e o f t h e h o l e s n u mb e r i n v e r t i c a l d i r e c t i o n o f h e a t t r a n s f e r ， t h e e f f e c t o f t h e r ma l i n s u l a t i o n o n h o l l o w b l o c k s i s w e a k e n e d ， b u t wi t h t h e i n c r e a s e o f t h e h o l e s n u mb e r i n p a r a l l e l d i r e c t i o n o f h e a t t r a n s f e r ．t h e e f f e c t o f t h e r ma l i n s u l a t i o n o n h o l l o w b l o c k s i S e n h a n c e d ．T h e r e s u l t s o f t h r e e k i n d s o f me t h o d s o f b r i c k l a y i n g w i t h t r o we l o n ma s o n r y u n i t s a r e c o mp a r e d ． wh i c h h e l p s t o p i c k o u t t h e o p t i ma l s o l u t i o n ． Tl1 i s me t h o d c a n n o t o n l y r e d u c e t he wo r kl o a d a nd t i me t o fin d t he o pt i ma l g r o o v e ，but the r e s u l t u s i n g n e w me t h o d i s b e t t e r t h a n t h a t o f u s i n g t h e c o n v e n t i o n a l me t h o d ． Ke y w o r d s ： F l y a s h ； H o l l o w b ri c k ； E q u i v ale n t t h e r m a l c o n d u c t i v i t y( E T C ) ； N u m e ri c a l s i m u l a t i o n 中图分类号 ： T U 1 1 1 文献标识码 ： A 文章编号 ： 0 0 0 — 4 6 3 7 ( 2 0 1 4 ) 1 2 — 7 0 一 O 5 0前 言 粉 煤 灰 小 型 空 心 砌 块 能 充 分 利 用 大量 堆 积 的 低等级粉煤灰 ， 这对于推进墙体材料革新与建筑节 能 以及治 理环 境污 染具 有 十分重 要 的意 义【” 。 国 内外 对 于 空 心砌 块 的研 究 大 多集 中 在 热 工 性能方面 ，并且大多集 中在稳态时热工性能方面 。 李临平等人『 2 卅考虑了砌块混凝土的导热、 孔内表面 的辐射换热及孔 内空气 自然对流换热 ， 采用有 限体 积 法 分 别 单 独 模 拟 了 2 4 0 m m x l 9 0 mm x 9 0 mm 和 2 4 0 m m~ l 1 5 mm x 9 0 mm两 种 尺 寸 的空 心 粘 土砖 墙 体 传热 的三 维稳 态过 程 。结 果表 明辐 射对 当量 导热 系 数有不可忽略的作用 ， 孔数及排列方式直接影响当 量导热系数的值 ． 存在具有最低 当量导热系数的黏 土砖结构 ， 在该结构下空心砖的当量导热系数几乎 不 随室 内外温 差 的改变 而变 。 Hi n o j o s a e t a 1 I 5 】 预测 了 一 个 倾 斜 的 敞 口的 正 方 形孑 L 的 自然对 流 的努 谢 尔 特数及表面热辐射。结果发现通过热辐射的传热量 与 自然对流的换热量是一个数量级。Me z r h a d e t a l [ 6 ] 基 金 项 目 ： 江 苏 省 教 育 厅 自然 科 学 研 究 基 金 项 目 ( 1 0 B5 6 0 0 1 ) 。 一 7 0一 数值模拟了孔 中自然对流及辐射传热 ， 结果表 明了 对 流换 热量 与 辐 射换 热量 具 有 同样 的数 量 级 ， 并 且 辐射使得空腔 内的温度场更加均匀。A 1 一 H a z m y 应 用 商业 软 件 F L U E N T模 拟 了三 种 空 心 砖 的 二 维 稳 态的传热过程 ，其中第一种砖是具有三个 相同孔 的 典 型 的空 心砖 ， 第 二 种砖 是 在 同样 的空 心 砖 中插 入 常规 的保温条 ， 第三种砖是插入空心 的保温条。结 果表明孑 L 内部 的空气涡流对热负荷起重要 的作用 ， 第 二 种 砖 比普 通 空 心 砌 块 最 多 减 少 了 3 6 ％的传 热 量 ． 而第三种砖由于空心保温条中空气的层流运动 传热量只减少 了 6 ％ 。d e l C o z D i a z e t a l f 卅 用数值 方法研究了多孔砖墙体的传热系数 ． 随着砂浆及砖 体的导热系数的增加 ， 墙体的热阻减少。若改变孑 L 洞 的形 状 ， 则通 过 空 心砖 的传 热量 发 生 改 变 。完 成 了基于热阻及墙重的空心砖孔 几何 结构 的优化研 究 。S u n e t a l t 叫 应 用 C F D商业 软 件 F L U E N T模 拟 了 2 4 0 mmx l 1 5 mmx 9 0 m m 的 空 心 砌 块 7 1种 孑 L 型 组 合 的热工性能。分析了相同孔洞率下多种孑 L 型对 当量 导热系数的影响。对传热平行和垂直方向上不同孔 数进 行研 究 ， 讨 论 了交错 孑 L 型 的影 响 。研究 表 明 ， 尽 魏玲 ， 肖 婷 砌 法 对混凝 土 空心砌 块 热工性 能 的影 响 管孑 L 内表面辐射对当量导热系数 的贡献有限 ， 但是 对于尺寸较大 的孔 ，如果忽 略孔 内表 面辐射换热 项 。 会导致较大的误差 ， 所以， 在工程 中必须考虑辐 射换 热 项 。 使 用 空 心砌 块 砌 筑墙 体 ．一 般使 用 两 种 方法 ： 顺砌 法 和 丁砌法 。因此 ， 研 究 砌块 的热 工性 能 时 ， 必 然 要 考 虑 沿 着 砌 块 长度 方 向 及 宽 度 方 向传 热 对 当 量 导 热 系 数 的影 响 ， 从 而 发 现 一 般 规 律 ． 找 出最 优 孔 型 。 本 文 也选 用 2 4 0 m mx 1 1 5 mmx 9 0 m m 掺粉 煤 灰小 型空 心 砌 块 为对 象 ， 重 新 进 行 孔 结 构 的设 计 。 采 用 数值模拟 的分析 方法研究 单个 空心砌块 的保温 隔 热性能 研究沿着砌块长度方向及宽度方向传热对 当量导热系数的影响。本文还对三种砌法的砌筑单 元 结 果 进 行 比较 ， 选 出 了最 优 方 案 ， 模 拟 的结 果 对 建 筑 的节 能与 节材 具有 重要 意义 。 1 物 理模 型 本文以墙体的单个空心砌块为研究对象 ， 块材 选 用南 京地 区广泛 使用 的 2 4 0 m mx l 1 5 mmx 9 0 m m ( 长 宽 高 )的掺粉煤灰 陶粒的轻质小型混凝土空 心块材 。 块材是 8 0 ram高的半盲孔。 掺有粉煤灰的混 凝土物性及空气物性参数见表 1 。 表 1 热物性参数 对 原有 2 4 0 m mx l 1 5 m mx 9 0 m m 型 的空 心块 材 的 孔洞排布进行 了设计 ，设计给定固定 的壁厚 1 5 m m 和肋厚 1 0 mm t “ ] ， 根据孔数 的多少而改变孔的尺寸 。 本 文 共研 究 了 2 4种 不 同孔洞 结 构 的 情形 ，表 2给 出 了 2 4种 孔洞 结构 孔 的尺寸 。 表 2 2 4种孔洞结构孔 的尺寸 注 ： m 为 宽 度 方 向孔 数 ； n为长 度方 向孔 数 。 2数 学模 型 与边界 条 件 2 ． 1 数学模 型 通过 空心块 材墙体空心块材墙体 的传 热包含 下 面三个 过 程【 。 2 l ： ( 1 ) 墙体外壁面与室外空气之间的对流换热 。 ( 2 ) 墙体 自身的耦合传热 ， 包 括固体部分导热 、 孑 L 壁面辐射换热 、 块材孔 内空气 自然对流换热 三种 传 热方 式 。 ( 3 ) 内壁面与室 内外空气 的对流换热。 基 于 基 本物 理 事 实 ， 对 所 研究 问题 提 出以 下几 点假设 ： ①空心砌块及孔内空气常物性 ； ②假设孔 内空气流动为不可压 ； ③孑 L 内空气流动遵循 B o u s s i ． n e s q 假设 ； ④孔壁面为灰体 ； ⑤空气分子本身不参 与辐射换热。 因此 ． 稳态时的控制方程如下 ： ( 1 )固体部分 空 心 砌 块 墙 体 固体 部 分 三 维 稳 态 无 内热 源 的 导热微分方程为 ： + + = 0 ㈩ ( 2 )封 闭空 间 内 自然 对 流换 热 的控制方 程 孔 内空气传热与流动 的连续性方程 、 动量方程 及 能量 方程 ： + + ： 0 ( 2 ) a a v ( 巳 ) +宣 ( ) +鱼 ( ) a a v a =一 +7 7f 堕 O x 2+ 0 2 u + c 3 2u ) ( 3 ) 鱼 ) +鱼 ( +鱼 ) a a v O z =一 + f 堕 O x 2+等+ 軎) (4 ) ’ 鱼 ) +鱼 ! +曼 ) O x a v O z = 一誓+ ＼ ( 0 2w + 0 2w + 0 2w ) 叩 1 - fl ( T - L ) ] ( 5 ) 一 71 — 2 0 1 4年第 l 2期 混凝土与水泥制品 总第 2 2 4期 丝 ! +鱼 ) +鱼 ) O x 。 O y 。 O z =一 + +等+ ) c6 式 中 ： 、 分 别 为 工 作 温 度 和 参 考 温 度 ； P 、 p 、 、A、 c 町 分别为流体密度 、 压力 、 以冷 面温度作 为参考温度时的流体密度 、 导热系数 、 热容 、 动力粘 度及热膨胀系数 ； 、 、 分别 为流体速度矢量在三 个 坐标上 的分 量 。 ( 3 ) 孑 L 壁 问辐射 换热 控制 方程 本文应用斯蒂芬一 波尔兹定律的 i m me r s o l 辐射 模型『 1 3 ] ， 计算孔壁问的辐射换热量。 2 ． 2 边界条件 图 1 给 出 了单 个 空心 砌块 ( 1 ~ 2两 孔为 例 ) 示 意 图和剖面图。 Y Y X ～ X Z 图 1 单个 空心砌块 三维视 图( 1 x 2 ) 当传 热方 向为 沿砌块 长 度方 向即 图 2中的 x 方 向时 ： ( 1 ) 墙体内外表面采用第一类边界条件 ： 当 室 内外 温差 从 5 0变化 到 2 0时 ， 空 心 砖 当量 导热 系数 的值 变化 不 大 ， 变化 范 围 为 5 ％[ 2 - 3 ] ， 因此 ， 本文 中不 考虑 温差对 当量 导 热系数 的影 响 。 x ~ 0 mm 时 ， T l = 3 0 7 ． 5 K； x = 2 4 0 mm 时 ， T 2 = 2 7 3 ． 5 K。 ( 2 ) 与其 它砌 筑 相 连 的上 下 前 后 四个 面 设 为绝 热 ， 即 ： y = 0 m m， y = l 1 5 ra m 时均有 = 0 ； o ) ， z = 0 m m， z = 1 0 0 m m 时均有 = 0 。 d ( 3 ) 孔壁为气 固耦合边界I 】 O l 。 其余孔型的边界条件设置与此相 同。 3研究 内容 和结 果 空心砌 块的整体 隔热 性能可 以由当量导热 系 数 ( E T C) 来表征 ， 计算 E T C的公式如下 ： 砌 块 的 外形 尺 寸 表 示 为 6 x Wx L ( 单 位 ： m， 其 中 为传热方 向上砌块 的厚度 ， 、 分别是传 热方 向 垂 直 面上 的两个 长度 ) 一 72一 ：盟 ： ( 7 ) n一 一 q一 而万 E = 鲁 ( 8 ) 式 中： Q为墙体传递的热量 ， W，由软件模拟得 出； R为热阻值 ， ( m K) ／ W。 3 ． 1 方法 的可 行性 本文试验采用 J W— I 型墙体热阻测试 装置 ， 在 箱 体 内运 用 热 流 计 法 对 试 件 进 行 稳 态 热 工 性 能 测 试 。测试装置由试件架 、 冷箱和热箱等三部分组成 ， 其示意图和实物照片如图 2和图 3 所示。 均 试 件 冷箱 图 2 墙体热 阻测试装置示意 图 扇 图 3墙体热阻测试装置 表 3给出了试验【 1 4 】 与数值计 算结果 ， 两者基本 一 致 ， 相对误差仅为 2 ． 0 6 ％， 说明采用的数值计算方 法适用于此类含有空心的墙体的传热计算 ， 模拟结 果真实可信 。 表 3 不 同方法得到的砌块单元热阻值 3 ． 2 沿着砌块长度方向传热对 E T C的影响 图 4显示 了沿着长度方向传热 。 不 同排列的砌 块 当量导热系数值 的变化趋势 。 从 图 4可 以看 出 ：当 m 给 定 时 ， n从 1 变 到 3 时，当量导热系数的值迅速下降 ， n从 3变到 6时， 当量导热系数 的值缓慢下降 ，在 n = 6时达到最小 值 ， 说 明长度方 向上增加孔数有利于增强墙体的保 温性能。这是因为随着 a的增加 ， 砌块的热传导 、 孔 壁 间的辐射换热、孔内的 自然对流换热均减弱 ， 所 一 同 魏玲 ， 肖 婷 砌法对混凝土空心砌块热工性能的影响 1 _3 1 ． 2 L 曼 1 0 ． 籁0 ． o ． 0． 0 ． 0 ． 4 O ． 3 图 4不 同 排列 砌 块 的 E T C( 沿 着 砌 块 长 度 方 向 传 热 ) 以， 砌块 的当量导热系数减小 。 砌块孑 L 为 l x l时 ． 孑 L 内属于无 限大空间 自然对 流 ， 横 向上 的大空间使得对流充分发展 ， 与其他排 列的砌块相 比， 单孔内强烈的空气对流促使传热加 强。当 n从 1 变到 2时 ， 孑 L 内仍属于无限大空间 自 然 对 流 ． 但 由于 孔 的尺 寸 减 小 。 自然 对 流 也 就 变 弱 了： 此外 ， 随着孔数 的增加 ， 孔 两侧 的温差减小 ， 这 也导致 了自然对流的减弱。这种较快的减弱趋势持 续到 n = 3 ， 当 n继续增加时 ， 由于孑 L 壁间的辐射换热 和孔内的 自然对 流换热减弱 的程度不 明显 ， 而热传 导 占总传热的主要因素 ， 所以， 变化趋势变得平缓 。 当 n给定 时， r n从 1 变到 4时 ， 当量导热系数的 值缓慢增加 ． 说 明宽度方 向上增加孔数不利于墙体 的保 温。这是 因为随着 m的增加 ， 孔壁间的辐射换 热与孔 内的 自然对 流换热减弱 ，砌块 的热传 导增 加 ． 由于热传导 占总传热 的主要因素 ， 所 以 ， 砌块的 当量导热系数增加。 因此 ， 沿着砌块长度方 向传热保温性能最好的 孔型是 1 6 。此种情况 当量导热系数 的值最小 ， 为 0 ． 5 0 9 2 W／ ( m K) ， 孑 L 隙率为 4 1 ． 0 6 ％。 3 - 3 沿着砌块宽度方 向传热对 E T C的影响 图 5显示 了沿着宽度方 向传热 ， 不 同排列 的砌 块 当 量 导热 系数 值 的变 化趋 势 。从 图 中可 以看 出 ： 当 m给定时 ， n从 1 变到 6时， 当量导热系数的值缓 慢 增 加 ． 说 明长 度 方 向增 加 孔 数 减 弱 了砌 块 的保 温 隔热 效果 ； 当 n给 定 时 ， m从 1变 到 4时 ， 当量 导 热 系数的值逐渐减小 ， 说明宽度方 向上增加孑 L 数增强 了砌块 的保温隔热性能 。因此沿着砌块宽度方向传 热保温性能最好 的孑 L 型是 4 x l ，此种情况 当量导热 系数的值最小 ， 为 0 ． 3 8 6 W／ ( m K) ， 孔隙率为 3 7 ． 2 ％。 沿着砌块长度方 向传热 和沿着砌块 宽度方 向 传热得 到的结论恰好 相反 ， 正 因如此 ， 可 以得 出这 样 的结论 ： 不管砌块 如何摆放 ， 沿着传热垂直方 向 增加孔数减弱 了砌块 的保温隔热效果 ， 沿着 传热平 行方向增加孔数增强了砌块 的保温隔热性能。 1 ． 3 1 ． 2 1 ． 1 g 1 ．0 0．9 0．8 。 一 7 曲0 ．6 曲1 { m 0．5 0-4 0_3 1 2 3 4 5 6 图 5 不 同排列砌块 的 E T C ( 沿着砌块宽度方 向传热 ) 3 ． 4 不 同砌法的墙体结果比较 按 规 范 要 求 ． 2 4 0 m mx 1 1 5 m mx 9 0 m m 型 砌 块 砌 筑 时统一 按 照孑 L 朝 下 、一 丁一 顺 的方 法砌 筑 。 图 6 给出了一面墙体 的一个砌筑单元 的示意图 ， 该单元 由 4块砌块组成。每层 ( 2块 ) 砌块的摆放方法见图 7 。 每块砌块含有 8个 8 0 mm高的半盲孔。 砌块之间 的连接砂浆及 内外墙 抹灰 的厚度 均取为 1 0 m i l l 。 墙 体总厚度为 2 6 0 mm。 图 6 1个 砌 筑 单 元 X j u j u zu ，u ，u ju 3 U ll 5 1 0 11 5 丁砌 ( 上 层) 顺砌 ( 下层 ) 图 7 砌 块 的摆 放 方 法 根 据 上 面 的结 论 ， 提 出了 3种改 进方 案 ， 如 图 8 ( a ) 方案 1 ， 全 部使 用 l 6的砌 块砌筑 ； ( b ) 方案 2 ， 全部使用 4 x l的砌块砌筑 ； ( c ) 方案 3 ， 上层使用 4 l的砌块丁砌 ， 下层使用 l x 6的砌块顺砌。 计算三种 方案的热阻值 ， 结果列在表 4中。 从结果中发现 ： 三种方案砌块单元的保温 隔热 性能相对于实际使用的砌块单元都有所提高 ． 其 中 方案 3提高 的值最大， 为 4 2 ． 5 9 ％， 比文献[ 1 4 ] 中的最 一 7 3— 2 0 1 4年第 1 2期 混凝 土与 水泥制 品 第 2 2 4期 优结构值提高的更多。使用一丁一顺 的砌筑方法 ， 如果丁砌和顺砌使用的砌块是同一种 ， 那 么找 出最 优孔型则需要对所有孑 L 型进行建模和计算 ， 而使用 方 案 3的方 法 则减 少 了这 些 丁作 量 ， 并且 结 果 比上 述 的最优孔型还要理想。方案 3也有 自身的缺点 ， 即砌筑墙体时需要购买两种空心砌块 ． 砌筑时要注 意两 种空 心砌块 的摆 放 方 向。 丁砌 ( 上层 ) [=] [=] [二] [二] [二] [二] [二] [=] 口 口 [二] [二] 丁 砌 ( 上层 ) 丁砌 ( 上 层 ) l I l I l I I I I I l I l 。 l l 顺砌 ( 上层 ) 顺 砌 ( 上层 ) 顺 砌 ( 上 层 ) ( a ) 方案 1 ( b ) 方案 2 ( c ) 方案 3 图 8 三 种 改 进 方 案 表 4_一种改进方 案的结果 比较 4结 论 ( 1 ) 沿着 传 热 垂直 方 向增 加孔 数 减 弱 了砌 块 的 保温隔热效果 ， 沿着传热平行方向增加孑 L 数增强了 砌块 的保温隔热性能。沿着砌块长度方 向传热保温 性能最好 的孔 型是 l x 6 ， 当量导热系数 的值最小 ， 为 0 ． 5 0 9 2 W／ ( m K) ， 孔 隙率 为 4 1 ． 0 6 ％。沿 着砌 块 宽 度 方 向传 热保 温性 能最 好 的孔 型是 4 x 1 ．当量 导热 系 数的值最小 ， 为 0 ． 3 8 6 W／ ( m K) ， 孔隙率为 3 7 ． 2 ％。 ( 2 ) 三种 不 同砌 法 的方 案 中 ． 方 案 3的保 温 隔 热 性 能 最 好 ，方 案 3的 方 法 与 以 往 的砌 筑 方 法 不 同 ：丁砌 和顺 砌 采用 的是两 种 不 同孔 型 的砌块 ， 因 此 ， 砌筑墙体 时需要 购买两种空心砌块 ， 砌筑时要 注意两种空心砌块的方 向。但与以往寻找最优孔型 的方 法 相 比 ， 方 案 3的方 法 减少 了寻 找 最优 孔 型 的 工作 量 和 时 间 ， 并 且 结果 比 以往 方 法 找 出的最 优 方 案还 要 理想 。 参 考 文 献 ： [ 1 】 郑 河． 粉煤灰小 型空心砌 块 的应 用前景 [ J ] ． 中国资 源综合 —— 7 4— — 利用． 2 0 0 9 (4 ) ： 4 7 — 4 8 ． 【 2 ] 李临平， 吴 志根， 李增耀， 等． 粘土空心砖 结构 优化 的数值模 拟[J ] ． 工程热物理学报， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 8 4 5 — 8 4 8 ． 【 3 】 L ． P ． L i ， Z ． G ． Wu ， Y ． L ． H e ， G ． L a u r i a t ， W． Q ． T a o ． O p t i m i z a — t i o n o f t h e c o n fig ur a t i o n o f 2 90 x1 40 x9 0 h o l l o w c l a y br i c ks wi t h 3 一 D n u m e r i c a l s i mu l a t i o n b y fi n i t e v o l u me m e t h o d 【 J j ． E n e r g y a nd Bu i l d i n g s ，2 008 ， 4 0： 1 79 0—1 79 8． [ 4 】L ． P ． L i ， z ． G ． Wu ， Z ． Y ． L i ，Y ． L ． H e ， W． Q ． T a o ．N u m e r i c a l t h e r ma l o pt i mi z a t i o n o f t h e c o n fig ur a t i o n o f mu l t i -h o l ed c l a y bric ks u s e d f or c o n s t r u ct i ng bu i l di n g wa l l s b y t he fini t e v o l un l e me t h o d I J 】 ．I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f He a t a n d M a s s T r a n s f e r ， 20 08， 51 ． [ 5 ]J ． F ．Hi n o j o s a ， R ． E ．C a b a n i l l a s ，G ．A l v a r e z ，C ． E ．E s t r a d a ． N u s s e h n u mb e r f o r t h e n a t u r a l c o n v e c t i o n a n d s u r f a c e t h e r ma l r a d i a t i o n i n a s q u a r e t i l t e d o p e n c a v i t y[ C ] ． I n t e r n a t i o n a l C o m— mu ni c a t i o n i n a He a t a n d Ma s s Tr a n s f e r． 20 05 ． 3 2： 1 1 8 4—1 1 92 ． [ 6 ] A ． Me z r h a d ， H． B o u a l i ， H ． A ma o u i ， M． B o u z i d i ． C o m p u t a t i o n o f c o mbi ne d n a t ur a l c o n v e c t i o n a n d r a d i a t i o n he a t -t r a n s f e r i n a c a v i t y h a v i n g a s q u a r e b o d y a t i t s c e n t e r[ J J ． A p p l i e d e n e r g y ， 2 00 6，8 3： 1 00 4-1 0 23． 【 7 ]M． M． A L — H a z my ． A n a l y s i s o f c o u p l e d n a t u r a l c o n v e c t i o n — c on d uc t i o n e f f e c t s o n t he h e a t t r a ns po r t t hr o ug h h o l l o w bu i l d i n g b l o c k s [ J ] ． E n e r g y a n d B u i l d i n g s ， 2 0 0 6 ， 3 8 ： 5 1 5 - 5 2 1 ． 【 8 】J ．J ． d e l C o z D i a z ， P ． J ． G a r c i a N i e t o ， A． Ma r t i n ， A． L o z a n o Ma r t i n e z ， ’ C． B e t e g 6 n ． No n l i n e a r t h e r ma l a n a l y s i s o f l i g h t c o n — c r e t e h o l l o w b r i c k wa l l s b y t h e fi n i t e e l e me n t me t h o d a n d e x - p e r i me n t a l v a l i d a t i o n [ J ] ． A p p l i e d T h e r ma l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 6 ， 2 6 ： 7 77 -7 86． [ 9 】J ．J ．d e l C o z D i a z ，P ． J ．G a r c i a N i e t o ，C ．B e t e g 6 n ，M． B ． P r e nd e s ．An a l ys i s a nd o pt i mi z a t i on o f t he h e a t — — i n s u l a t i ng l i gh t c o n c r e t e h o l l o w b r i c k w a l l s d e s i g n b y t h e fi n i t e e l e me n t me t h o d l J 1． A p p l i e d T h e rm a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 7 ， 2 7 ： 1 4 4 5 — 1 4 5 6 ． [ 1 0 ] S u n ， J ． a n d F a n g ， L ． N u m e ri c a l s i m u l a t i o n o f c o n c r e t e h o l — l o w b r i c k s b y t h e fi n i t e v o l u m e me t h o d[ J 1 ． I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f He a t a n d Ma s s T r a n s f e r ， 2 0 0 9 ， 5 2 ： 5 5 9 8 — 5 6 0 7 ． [ 1 1 ] 国家发展和改革 委员 会． J C 9 4 3 — 2 0 0 4混凝 土多于 L 砖[ S 】 ． 北京： 中国建材工业 出版社． 2 0 04． [ 1 2 ] 彦启森 ， 赵庆珠． 建筑热过程[ M】 ． 北京 ： 中国建筑工业 出版 社 ， 1 9 8 6 ． 【 1 3 ]R o d i W． T u r b u l e n c e m o d e l s a n d t h e i r a p p l i c a t i o n i n h y — d r a u l i c s ．2 nd e d．Ne t he r l a n ds ，I AHR， 1 98 4． 【 l 4 ] 李红兰． 空心砌 块墙体耦合 传热过程 的数值模拟[ D1． 南 京 ： 南京 lT业 大学。 2 0 0 9 ． 收 稿 日期 ： 2 01 4 — 0 9 — 1 4 作者简 介 ： 魏玲( 1 9 6 8 一 ) ， 女 ， 副教授 。 通 讯地 址 ： 南京市鼓楼 区中山北路 2 0 0号南京 工业 大学 城建学院暖通工程研究所 联 系 电话 ： 1 3 9 5 1 7 0 5 9 2 5