落地式脚手架施工方案1.doc

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一、编制依据
1、建筑施工图
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001
4、《高层建筑施工手册》
6、有关法律、法规、规章、管理文件
7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
二、 工程概况
1、工程概况
建设单位：苏州朗华置业有限公司
设计单位：上海汤正规划建筑设计有限公司
施工单位：江苏南通二建集团有限公司
工程名称：朗诗苏州绿色街区三期
工程规模：本工程位于江苏省苏州市吴中区木渎镇金枫路与香溪东路交叉口南侧。本工程由4栋24层结构形式为剪力墙结构，高层建筑檐口高18层为72M，地下车库为框架结构，本方案仅适用于高层建筑。
2、脚手架方案设想
本工程主楼6#、7#、8#楼落地脚手架搭设到三层平面（高度9.1m）以下用双排钢管落地搭设，5.99m(三层)、三层以上采用16#工字钢作为挑架，9#楼落地脚手架搭设到三层平面（高度11m）三层以下用双排钢管落地搭设，三层以上采用16#工字钢作为挑架在挑架上搭设挑排脚手架，立杆间距为1.5m，每次悬挑搭设高度为六层（18m）。
三、组织机构及人员安排
1、组织机构如下：
项目经理

专项安检员、安全员、施工员

脚手架施工技术人员

2、主要人员安排如下：
（1）施工员1名：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。
（2）安全员1名：主要负责脚手架搭设、验收和拆除的安全工作。
（3）脚手架技术工人50 人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作，人员必须具备专业上岗证书。
（4）其他配合人员5人：主要负责协助操作人员对钢管、扣件的运输工作。

四、材料及要求
1、钢管的材质及规格要求
采用符合GB700《普通碳素结构钢技术条件》技术要求的Q235钢，外表平直光滑，无裂缝、分层、变形扭曲、打洞截口以及锈蚀程度小于0.5mm的钢管，必须具有生产厂家的产品检验合格证或租赁单位的质量保证证明。各杆件均采用外径Ø48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4~6m为宜，用于小横杆的钢管长度以0.8～1.0m为宜。
2、扣件的材质及规格要求
扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，它有回转、直角（十字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831《钢管脚手架扣件》的规定，严禁使用变形、裂纹、滑丝、砂眼等疵病的扣件，所使用的扣件还应具有生产厂家的产品检验合格证或租赁单位的质量保证证明。在使用时，直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时只允许承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在40~50N.M之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm。扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5 mm。回转扣件的两旋转面间隙要小于1 mm。
3、竹笆脚手板的材质及规格要求
竹笆脚手板是用平放带竹青的竹片纵横编织而成，每根竹片宽度不小于30 mm，厚度不小于8 mm，横筋一正一反，边缘处纵横筋相交点用铁丝扎紧，板长为1.8 m，宽度为0.8~1.0 m。
4、安全密网
架体外侧必须用密目式安全网封闭，安全密网密目在2000目以上，网体与操作层不应有大于10 mm的缝隙，网间不应有大于25mm的缝隙。
5、 栏杆和挡脚板
操作层必须设置1.2m高的栏杆和180mm高的档脚板，挡脚板应与立杆固定，并有一定的机械强度。
五、 外脚手架基本构造
（一）落地脚手架的构造

1、基础构造
1）本工程7#、8#脚手架在地库顶板上搭设，砼的强度C30砼250mm厚。其地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。9#楼脚手架南侧、西侧、北侧在主楼基槽内搭设，在搭设外架位置自然土上浇筑100厚的C20素砼，9#楼东侧在地库顶板上搭设，砼的强度C30砼250mm厚。其地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。
1．1基础自然土上做100厚的C20砼散水坡，等混凝土达
到设计强度后方可搭设。
1．2 脚手架立管底部处理采用方木（50*100）作衬垫。
2、平面布置
落地脚手架立杆纵距1500㎜，横向间距1050㎜，内排立杆与建筑物的距离为300㎜，立杆与大横杆相交处必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5 节长且不能设置在同步内，其接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。
3、立面布置
大横杆步距1800㎜，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，相临横杆接头不能设置在同跨内，扶手杆水平设置每步架1.2 高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于1500㎜，且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2～3 个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。（见附图）
4、斜道搭设
斜道坡度为1:3，宽度不小于1m，斜道脚手板应铺严，上面设厚3㎝间距不大于30㎝的防滑条，转变处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护拦高度1.2m。斜道设置在便于员工通行的脚手架外侧，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。
5、纵向水平杆的构造
纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
6、横向水平杆的构造
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150㎜，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500㎜。
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
7、立杆的构造
7.1、每项立杆下端必须设置固定的垫板。
7.2、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
7.3、脚手架底层步距亦为1.8m。
7.4、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。
7.5、立杆除顶层顶部可采用搭接外，其余各层少接头必须采用对接扣件连接，并应符合下列规定：
7.5.1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
7.5.2、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。
六、连墙件的设置
为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设置连墙件，设置说明如下：
1、连墙件用短钢管制成，长度约500㎜～800㎜，一端用U型抱箍固定于脚手架的立杆上，另一端焊上50*50角铁预埋于砼；遇剪力墙时可以利用原有的穿墙螺杆洞用螺杆焊钢管拉结，连墙件均采用短钢管。按二步二跨设置，上下错开，成菱形布置。
2、连墙件尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。

七、脚手架的设计计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书

一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为19.89 米；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 45 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用预埋焊接；

2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数
本工程地处江苏省苏州市吴中区，基本风压为0.50 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.010；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

5.地基参数
地基土类型:现浇车库顶板、回填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
立杆基础底面面积(m2):0.09；地面承载力调整系数:0.40。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.080=0.136 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.800=1.120 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.5002+0.10×1.120×1.5002 =0.276 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.136×1.5002-0.117×1.120×1.5002 =-0.325 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.276×106,0.325×106)/4490.0=72.383 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.113×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×107800.0) = 1.980 mm；

大横杆的最大挠度 1.980 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1) =1.200 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.050+0.120)+1.4 ×1.200 = 1.884 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×0.8002/8 = 0.003 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.884×0.800/3 = 0.502 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.506×106/4490.000=112.602 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×800.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.008 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1369.950×800.0×(3×800.02-4×800.02/9 ) /(72×2.060×105
×107800.0) = 1.121 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；

小横杆的最大挠度和 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500×2/2=0.050 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.800=0.027 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×0.800×1.500/2=0.180 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×0.800×1.500 /2 = 1.800 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.180)+1.4×1.800=2.768 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×23.20 = 4.827；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×5×1.500×(0.800+0.3)/2 = 1.238 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×5×1.500/2 = 0.525 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.010×1.500×23.200 = 0.348 kN；

经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.937 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×0.800×1.500×2/2 = 3.600 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.500 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.420 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.653；

经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.500×1.420×0.653 = 0.325 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.937+ 1.4×3.600= 13.365 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.937+ 0.85×1.4×3.600= 12.609 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.325×1.500×
1.8002/10 = 0.188 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =13.365 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 13365.000/(0.188×424.000)=167.662 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 167.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =12.609 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 12608.712/(0.188×424.000)+187695.042/4490.000 = 199.981 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 199.981 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

Hs =[0.188×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.111
+1.4×3.600)]/(1.2×0.125)=58.549 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 58.549 /(1+0.001×58.549)=55.311 m；

[H]= 55.311 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.188 /(1.4 × 0.85) = 0.158 kN.m；

Hs =( 0.188×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.111+0.85×1.4×(3.600+0.188×4.240×0.158/4.490)))/(1.2×0.125)=41.347 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 41.347 /(1+0.001×41.347)=39.706 m；

[H]= 39.706 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =39.706 m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.325 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.907 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.907 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN；

Nl = 9.907 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =140.097 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.609 kN；
基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。

p=140.097 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！

八、脚手架的搭设
1、施工准备
技术人员应熟悉图纸中各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括钢管、对接卡扣、直角扣件、旋转扣件、安全网和工字钢等，以备脚手架的搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核取得安全操作证并以检验合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。
2、 基础处理
(1)、基础回填。基础回填须分层夯实，分层厚度不大于300mm。
（2）、平整夯实。建筑物向外1.6m范围内做15㎝的C20细石砼垫层。距落地式双排脚手架外0.2m 处设宽20㎝深30㎝的排水沟。
3、外脚手架搭设的质量安全技术要求
杆件要横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，各技术要求见下表：

4、 外脚手架的搭设顺序
摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三、四小大横杆和小横杆→安装连墙杆→安装立杆→室外地坪夯实后，再铺木枋。
5、脚手架的搭设
脚手架的搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：
5.1、按照规范规定的构造方案和尺寸进行搭设。
5.2、及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。
5.3、拧紧扣件（拧紧程度要适当）
5.4、有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用。
5.5、搭设工人必须佩挂安全带。
5.6、随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大。
5.7、没搭设完的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子的稳定，以免发生意外。
6、通道口
建筑物出入口处脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式在开口入处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时要在没口及其上设置剪刀撑，出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外则设置双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。
7、安全网
脚手架的外侧要满挂安全网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的距离不应大于50㎝，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网、平网与施工作业边沿的最大间缝不得大于10㎝。
8、 脚手架安全防护措施
在施工过程中，应对施工作业层的脚手架设置挡脚板，挡脚板不少于两层脚手架，四周跟通；在最底层挑架处设置白网防护网，四周跟通；防止坠物伤。
9、脚手架的检查与验收
脚手架搭设完毕后，应架子工进行自检，自检合格后报总包公司，由总包公司组织人员检查验收，验收合格后挂牌。
10、脚手架的成品保护
在施工过程中，派专人不定时的对脚手架进行全面检查，不得随意更改脚手架，如必须更改的话，需得项目部项目工程师现场勘察后，并签字同意后，才能更改；还要时常对连墙件的检查，如发现问题立即整改，且用文字记载留档。
11、脚手架防电避雷接地措施
脚手架四周应设置避雷接地装置以防止雷电袭击，避雷装置顶端必须高出立杆顶部2m以上，并焊接Ø12打尖钢筋棒，采用Ø8圆钢引下线，并将所有最上层大横杆全部接通，形成避雷网络。避雷接地采用号房避雷接地，接地电阻不大于10Ω。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应立即离开。
12、脚手架的防火措施
以预防为主方针，及时清理脚手架上的易燃建材，在每个楼层处及上人坡道处设置灭火器材，动用明火要审批，并有专人进行监护。禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种一切来源。
九、搭设的一般规定
1、架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分堆堆好，搭设前清除障碍物。
2、作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带及穿上防滑鞋，严禁穿拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包骨，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。
3、凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可进行作业，防止滑落。
4、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。
5、搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不行大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500㎜，并不在同一步距内。
6、大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50㎜内。
7、小横杆垂直置于大横杆之外，用扣件与立杆固紧连接，小横杆联合杆伸出大横杆之外，不得内高外低；
8、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在产杆外侧，与大横杆成夹角。
9、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔和紧扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。
10、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入，用十字扣件时，开口不得朝下以确保安全，在安装扣件时必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时用力要适当，一般控制在40°～50°夹角。
11、脚手架竹脚手板在操作上应满、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在木横杆上，防止滑动，严禁区在护栏杆外侧设站人竹脚手板。
12、操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板制成，高度不低于200㎜。
13、搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用。
14、反拉钢丝绳要求保证通顺，不行应补其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。
15、检查验收，悬挑架安装完毕后，在进行全面综合的检查验收、签证，对所有的节点还在进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不宜小于40N*m，并不小于65N*m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。
16、为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角外，各设一个灭火器。
17、脚手架搭设应满足相关技术要求及允许偏差。
十、脚手架的拆除
1、脚手架使用完毕后立即拆除，脚手架拆除前应作好以下工作：脚手架拆除前对其进行架体架进行安全检查，确保不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架体架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。
2、脚手架在拆除前，应先明确拆附范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域，对施工人员进行施工技术交底和安全技术交底。
3、在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内用垂直运输设备向下运送，小块的用扫帚集中装入容器中运下。
4、严格遵守拆除顺序，由上而下、后搭者先拆，先搭者后拆，同一部分拆除顺序是：栏杆→竹脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆
5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。
6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口设置明显的停用标识和围栏，此间装置必须内外双面都加以设置。
7、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显标示“禁止入内”字样的警告语，并有专人监护，以保证脚手架拆除时无其他人员在内。
8、对于拆除脚手架钢管扣件及其垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱抛乱扔，并以地操作人员和使用进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以确保脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。
10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。
11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。
12、脚手架拆除过程中，不中途换人，则应该在安全技术交底中交待清楚。
十一、应急救援预案
1、 成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。
应急预案领导小组及其人员组成
组 长：项目经理 白新国 18915559868
副组长：生产经理 曹建民 13912852070
组 员：施工员、技术员、质量员、安全员、资料员
通讯联络组 组长：安全员 张磊 15262567985
技术支持组 组长：技术员 施金涛 15262462802
消防保卫组 组长：安全员 殷国华 13646204422
抢险抢修组 组长：施工员 荣晓东 13915463949
医疗救护组 组长：施工员 钱新华 15996697366
后勤保障组 组长：后勤负责人 陈志先 13092619855
2、 应急组织的分工职责
组长职责
1） 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接的控制；
2） 复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；
3） 指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害都能得到足够的重视；
4） 在场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排；
5） 在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；
6） 在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析及处理。
副组长职责
1） 评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安