连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器).doc

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3

鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥
连续梁（70+120+70）m悬臂施工

挂蓝验算书

施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部

计算:江光军

2015年5月整理上传

目录
1.计算依据 1
2.主要技术参数 1
3.挂篮设计 2
4贝著墓猖崎罩缔茬利廷幸膊脏找羞拜湖葡意缕诛允凡眯疼敏沧切甸瘪皆肤渭籍痴鱼寐猖邵奏飞巡冬轻骏鲸授踩散唆勇喇碗裤馁友慰唆烃誊疼庭疙濒惠桔摘杨搬屡汪峨娥祭毡溯讥饭让睁托荔汗七灭窑趴皂满颐你摘这剪哉皋卧傻禄碰狠雪嫁袋的修弥坤凭赵蔗硒傻积酸奖利瞅因霞橇驮握冻第石峻重吁漏楷凰佰河掠垛妮仲沾锭博穴背亚孜作棱蕴布沫价腾聋茹泵舌湍奔坏李橡批瞥活拖泡摔问径骚乾寇医梗售凤意剿抽哺熟仔小邹蓉榨橇灌脉掣展丢笺牺司矩纺块叼旭荚括水阂吝庄薯既审公过谆估业滞袍捶云学腊路疲汲悦昌倒柔壤片颐氦泣的采遇侵搂漱咙证佬迭胶扒勺雁袱尤首愈迪冒勒显壁宰连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器)俄珠淤锐巨辖豺旧犯今玻增饼齐盟竣斯破超脓证俏税骋该筷互默豫王鳖亏宏伸贱溅谈婴氯格鹰谦操疼蜕盲聚杯兽个呕父笨菠锻诵阳褒购堰病掺陆霜歌倦方稼牙崇裴潞锡赶圈优姓矣缚襄甥雅大佳破鄂藩的烹低吵卯引宗码啃帕醋舀厄蒜沾轧枫廖浊肪适箩默愚查拜攫籽乃珊吓夯贵匣更销级肃幢皮祝砂泛陕腕钟绪暮凡凛劫联支棘到亮载婚惟滁股评案登躺闽枉膛且帆昭溉鳞傻社末惩况鲍充睁冷杏三吁范育板腑阅洒嘻云懈碾酵廖筏诚弱稗芥苹藩逻缩镐础邓锨堂漏陪先旋慑拧葵扦枯镐橡词轰勘暂顺奋犯否瞄纪柄砍疆廓帛羹芹知俩臂楚崩墟卫延渡揽邪钵径戊怯妆舱哗疗袜骏豫抠鲸阂族歉许甭添

鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥
连续梁（70+120+70）m悬臂施工

挂蓝验算书

施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部

计算:江光军

2015年5月整理上传

目录
1.计算依据 1
2.主要技术参数 1
3.挂篮设计 2
4.施工荷载及荷载组合 6
5.底模系验算 8
5.1 纵梁验算 8
5.1.1边纵梁 8
5.1.2中纵梁 12
5.2后托梁验算 14
5.3底模验算 18
5.3.1底模板验算 18
5.3.2横向分配梁（钢肋）验算 19
6.滑梁验算 20
6.1外滑梁验算 21
6.2内滑梁验算 23
7.前托梁与前上横梁验算 26
8.主桁架验算 34
9.后锚梁验算 39
10.吊杆验算 42
11.挂篮整体刚度校核 42
12.抗倾覆安全系数 43
12.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 43
12.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 43
13.垂直模板验算 45
13.1侧模面板验算 45
13.2横肋验算 48
13.3竖肋验算 49
13.4钢筋拉杆验算 50

鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂蓝设计验算
（70+120+70）m
1.计算依据
（1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；
（2）对应的挂蓝设计图纸；
（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；
（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；
（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
（6）电算软件：SM Solver（清华大学结构力学求解器）。
2.主要技术参数
根据相应的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：
（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；
（3）混凝土考虑预压荷载系数取1.2；
（4）混凝土超灌系数取1.05；
（5）钢材弹性模量：2.1×105MPa；
（6）钢材容许应力:拉应力[σ]=140×1.3=182Mpa (Q235)
剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)
注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10
（7）焊接容许应力：同基本钢材。见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）第1.2.8条；
（8）粗制螺栓容许拉应力[σ]=110 Mpa
剪应力[τ]=80Mpa
（9）构件容许挠度值： 1/400；
（11）模板容许挠度值：1.5mm；
（12）钢肋容许挠度值： 1/500；
(13)挂篮允许最大变形：20mm。
（14）挂篮行走时自重附加系数取1.2；
（15）挂篮行走时风荷载取800 Pa；
（16）计算复核的荷载组合
①砼重×荷载系数+挂篮自重+施工荷载 (强度)
②砼重×超灌系数+挂篮自重(刚度)
③挂篮自重×自重附加系数+风荷载(行走稳定)
（17）电算单位：统一为KN、m。
3.挂篮设计
挂篮主要由五大部分组成,即:承重系统、模板系统、锚固系统（后锚）、吊挂系统、行走系统。挂篮设计总体组装见图1、图2。

承重系统：包括主桁架、前上横梁、底模平台、滑梁等，是挂篮的主要受力结构；
模板系统：模板由三部分组成，即:底模、外模、内顶模及内侧模。底模由底模平台及前、后托梁支承，内、外侧模及顶模由滑梁支承，见图1、图2。
锚固系统：主桁架是一悬臂受力结构，后端必须锚固在已浇混凝土顶板上以防倾覆。锚固系统包括锚梁、锚杆、顶升及卸载设备，见图1、图3。
吊挂系统：分前吊和后吊。前吊就是通过吊杆把底模平台的前托梁，内、外滑梁前端与主桁架上的前上横梁连接起来，见图1、图2；后吊就是通过吊杆把底模平台的后托梁，内、外滑梁的后端与已浇梁段进行连接，见图1、图4。吊挂设备包括吊杆、顶升及卸载装置。

行走系统：梁段浇筑张拉完成后，挂篮前移的装置。
行走系统包括移篮行走轨道、移篮横梁、支座及后支座钩板、滑梁吊架、液压顶进设备等。
挂篮移动前，需将后锚杆和后吊杆拆除。主桁后锚改为利用竖向预应力钢筋与轨道锚紧，后支座钩板钩住轨道不使倾覆（支座与桁架牢固地焊成整体）；底模后吊由挂篮中部移篮横梁两端悬吊的钢丝绳及手动葫芦承担；内、外滑梁的后吊由吊架承担。挂篮行走由前端液压顶进设备完成，液压顶镐前端顶住前支座，后端利用移篮轨道支撑，支座与轨道之间采用滑动摩擦前移。见图2、图5、图6。

三角桁架结构高度3.7m，总高度为3.925m，为对称结构。三角桁架由大梁、立柱、斜杆三种构件组成：大梁采用Ⅰ45b工字钢，立柱采用［36b槽钢，斜杆采用［32b槽钢，均为双拼，杆件与杆件之间通过节点板以螺栓连接，螺栓直径φ27mm。前上横梁、后锚梁，前托梁（前下横梁）、后托梁（后下横梁）均采用Ⅰ40a双拼工字钢。内滑梁采用双拼［25a槽钢、外滑梁采用双拼［20a槽钢。底模纵向分配梁采用Ⅰ32a单工字钢，横肋采用［8槽钢(间距0.25m)。
钢材材质及规格：型钢均为Q235钢，吊杆采用φ32mm（PSB785）精轧螺纹钢筋，连接螺栓采用5.6级普通螺栓。

4.施工荷载及荷载组合
4.1荷载传递路径
荷载传递路径见下图：
顶板荷载
内滑梁
翼板荷载
外滑梁
腹板荷载
底板荷载
底篮纵梁
后托梁
前托梁
前上横梁
桁架
已浇砼箱体

挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。先根据各自的荷载情况对纵梁,后托梁,内、外滑梁,前托梁及前上横梁等杆件进行设计，再设计主桁架并校核其刚度、前端的下挠度和销接的强度。随后再对锚固系统和走行系统进行设计验算。
4.2荷载组合
梁顶宽12.75m，梁底宽6.75m，腹板厚1.1m～0.6m，梁节段长度分为3m、3.5m、4m三种。3m节段混凝土最大体积在悬灌起始节段1号梁段，总方量70.4m3，3.5m节段混凝土最大体积在5号梁段，总方量64.6m3。4m节段混凝土最大体积在9号梁段，总方量55.9 m3。
对挂篮的前托梁、后托梁、滑梁、桁架等各部位应按最不利荷载组合进行设计验算。
悬灌节段荷载由前、后吊点承担，后吊点支承在已浇注的混凝土梁段上，前吊点支承在桁架前上横梁上，由前上横梁传递至桁架前支点。
作用在挂篮前、后吊点的荷载不仅与节段混凝土总重量有关，还与节段长度有关。因为节段长度不同，前、后吊点的受力分配系数也不同。因此应对不同节段长度混凝土圬工量最大者分别计算其作用在前、后吊点的重量，择其最大值作为构件设计依据。
主桁前、后吊点跨度长5m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，当节段长3m时，前端1.5m为空载;当节段长3.5m时，前端1m为空载;当节段长4m时，前端0.5m为空载。设荷载重为1个单位，不同节段长度前、后吊点受力分配系数计算如下：

Yb= Ya=1-Yb
式中：Yb—前吊点荷载分配系数；
Ya—后吊点荷载分配系数；
L—梁节段长度。

不同梁段长度前、后吊点重力分配计算表
梁段编号
梁段长（m）
重量
（KN）
后吊点分配系数
后吊点重（KN）
前吊点分配系数
前吊点重（KN）
1
3
1831.4
0.6
1098.8
0.4
732.6
5
3.5
1678.4
0.55
923.1
0.45
755.3
9
4
1454.4
0.5
727.2
0.5
727.2

以上计算表明，控制挂篮后吊点设计的是3m梁段的1号节段，包括后托梁及后吊杆；控制挂篮前吊点设计的是3.5m梁段的5号梁段，包括前托梁，前吊杆、前上横梁、后锚梁、主桁架等。9号节段前、后吊点重量均小于1、5节段，不受控制，故不参与验算。
4.3梁段混凝土各部位重量计算
1号梁段的各部位混凝土重量表
梁段
部位
体积（m3）
重量（KN）
1
腹板
44.56
1159
翼板
7.2
187
顶板
5.9
153
底板
12.74
332
合计
70.4
1831

5号梁段的各部位混凝土重量表
梁段
部位
体积（m3）
重量（KN）
5
腹板
38.5
1001
翼板
7.2
187
顶板
7.1
185
底板
11.8
307
合计
64.6
1680
5.底模系验算
5.1 纵梁验算
纵梁承受来自底板和腹板的荷载。由于荷载分布不均匀，对中纵梁和边纵梁分别进行验算。中纵梁承担底板荷载，边纵梁承担腹板荷载。因不同荷载组合需要，分别对1号、5号梁段进行验算。
5.1.1边纵梁
5.1.1.1强度验算
（1）荷载计算
a. 1#梁段荷载计算。边纵梁双侧采用I32a工字钢12根，每根长6m，总重37.9KN。混凝土考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。

荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
结构自重
边纵梁
37.9
6
6.3

混凝土
腹板
1159×1.05
3
405.7
412(刚度)
混凝土预压
腹板
1159×1.2
3
463.6

施工荷载
腹板处
3×2.2×2.5
3
5.5
475.4(强度)

底篮计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，前端1.5m只承受结构自重。
按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：

弯距图

剪力图

b. 5#梁段荷载计算，考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
结构自重
边纵梁
37.9
6
6.3

混凝土
腹板
1001×1.05
3.5
300.3
306.6(刚度)
混凝土预压
腹板
1001×1.2
3.5
343.2

施工荷载
腹板处
3.5×1.95×2.5
3.5
4.9
354.4(强度)
按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：

弯距图

剪力图

以上计算结果表明，控制底篮纵梁和后托梁设计的是1#梁段（弯距最大、反力最大）。
（2）应力验算
1#梁段弯距和剪力最大，只需对该梁段进行验算。
边纵梁采用12根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：
A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3
弯应力: σmax=mpa＜[σ]=182 Mpa，满足要求。
剪应力：τmax＝=27Mpa＜[τ]=110Mpa.
剪应力不受控制，在下面的计算中不再验算此项。

5.1.1.2刚度（挠度）验算
按1#梁段验算,荷载及反力图如下：

位移电算结果输出如下：
标题:边纵梁
位移计算
单位：位移(默认),转角(默认)
杆端位移值 ( 乘子 = 1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端 1 杆端 2
---------------------------------------- ------------------------------------------
单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角
-----------------------------------------------------------------------------------------------
1 0.00000000 0.00305186 -0.00610361 0.00000000 0.00000000 -0.00610408
2 0.00000000 0.00000000 -0.00610408 0.00000000 -0.00299679 -0.00577198
3 0.00000000 -0.00299679 -0.00577198 0.00000000 -0.00897293 -0.00161351
4 0.00000000 -0.00897293 -0.00161351 0.00000000 -0.00733424 0.00355112
5 0.00000000 -0.00733424 0.00355112 0.00000000 0.00000000 0.00555920
6 0.00000000 0.00000000 0.00555920 0.00000000 0.00277943 0.00555873
-----------------------------------------------------------------------------------------------
边纵梁最大挠度值为9mm＜==12.5mm，满足要求。
5.1.2中纵梁
5.1.2.1强度验算
5.1.2.1.1荷载计算
a. 1#梁段荷载计算。考虑预压1.2系数及超灌1.05系数，荷载计算如下表：
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
挂篮
中纵梁、底模
72
6
12

混凝土
底板
332×1.05
3
116.2
128.2（刚度）
混凝土预压
底板
332×1.2
3
132.8

施工荷载
底板处
3×4.55×2.5
3
11.4
156.2（强度）

按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：

弯距图

b. 5#梁段荷载计算，考虑预压1.2系数及超灌1.05系数。
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
结构自重
中纵梁、底模
72
6
12
12
混凝土
底板
307×1.05
3.5
92.1
104.1(刚度)
预压系数
底板
307×1.2
3.5
105.3

施工荷载
底板处
3.5×4.55×2.5
3.5
11.4
128.7(强度)

按强度组合计算的荷载及反力（内力）图如下：

弯距图
5.1.2.1.2应力验算
通过计算，5#梁段最大弯距小于1#梁段，因此，中纵梁只需对1#梁段进行验算。
中纵梁采用4根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：
A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3
弯应力: σ=mpa＜[σ]=182 Mpa，满足要求。
剪应力不受控制，不做验算。

5.1.1.2刚度（挠度）验算
验算刚度不考虑临时荷载，以1号梁段进行验算，荷载及反力图如下：

位移电算结果输出如下：
标题:3m中纵梁
位移计算
单位：位移(默认),转角(默认)
杆端位移值 ( 乘子 = 1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端 1 杆端 2
---------------------------------------- ------------------------------------------
单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角
-----------------------------------------------------------------------------------------------
1 0.00000000 0.00288963 -0.00577859 0.00000000 0.00000000 -0.00578128
2 0.00000000 0.00000000 -0.00578128 0.00000000 -0.00283945 -0.00547082
3 0.00000000 -0.00283945 -0.00547082 0.00000000 -0.00851793 -0.00154845
4 0.00000000 -0.00851793 -0.00154845 0.00000000 -0.00699092 0.00336170
5 0.00000000 -0.00699092 0.00336170 0.00000000 0.00000000 0.00531309
6 0.00000000 0.00000000 0.00531309 0.00000000 0.00265554 0.00531040
-----------------------------------------------------------------------------------------------
中纵梁最大挠度值为8.5mm＜==12.5mm，满足要求。
5.2后托梁验算
5.2.1荷载计算
后托梁承受底模纵向分配梁传递的荷载，即纵向分配梁的后支座反力。从以上纵梁计算结果知，后托梁应按1#梁段验算。
按强度组合的荷载如下表：
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
结构自重
后托梁
17.35
12
1.45
1.45
传递的荷载
中纵梁
295.56
4.55
64.96
66.41
边纵梁
863.28
2.2
392.4
383.85
集中荷载
人行道(单侧)
5

按刚度组合的荷载如下表：
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
叠加荷载(KN/m)
结构自重
后托梁
17.35
12
1.45
1.45
传递的荷载
中纵梁
245.16
4.55
53.9
55.3
边纵梁
749.16
2.2
340．53
341.5
集中荷载
人行道(单侧)
5

5.2.2后托梁吊杆长度确定
后托梁的约束条件为支承在已浇混凝土箱体上的6根吊杆，是一连续梁结构，不能将吊杆简单的简化为刚性支座。因为吊杆受力后会拉伸变形（位移），连续梁支座位移会使结构产生内力。所以后托梁应按结构实际受力状态建立模型或按弹性支承计算。
这里借助电算软件按实际状态计算，需要计算确定各吊杆长度。
后托梁外侧吊杆支顶在梁面上，长度为：
L1=6.74(梁高)+0.6(顶镐横梁)+0.4(底模系)=7.74m
后托梁箱内吊杆支顶在底板上，长度为：
L2=0.6(顶镐横梁)+0.88(底板厚)+0.4(底模系)=1.88m

5.2.3后托梁支座（吊杆）反力计算
根据以上吊杆长度建立的受力模型，其荷载及反力图（电算）如下：

5.2.4强度验算

弯距图

轴力图
轴力即吊杆拉力，大小同支座反力。
应力验算
材料特性： 尺寸2I40a 材质Q235；[σ]=182MPa，参数为:
A0=172.2cm2 ；Ix=2×21720cm4 ;Wx=2×1090cm3；SX=2×631.2cm3 ;d=10.5mm
弯应力: σ=Mpa＜[σ]=182Mpa，满足要求。
剪应力不受控制,不做验算。
5.2.5刚度（挠度）验算
验算刚度不考虑临时荷载，以1号梁段进行验算，荷载及反力图如下：

位移变形如下图所示：

连续梁位移电算结果见下表：
标题:后托梁
位移计算
杆端位移值 ( 乘子 = 1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端 1 杆端 2
---------------------------------------- ------------------------------------------
单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角
-----------------------------------------------------------------------------------------------
1 0.00000000 -0.01231687 0.00221053 0.00000000 -0.00944508 0.00220471
2 0.00000000 -0.00944508 0.00220471 0.00000000 -0.00726033 0.00215089
3 0.00000000 -0.00726033 0.00215089 0.00000000 -0.00655747 0.00220184
4 0.00000000 -0.00655747 0.00220184 0.00000000 -0.00377022 0.00276472
5 0.00000000 -0.00377022 0.00276472 0.00000000 -0.00251998 0.00239774
6 0.00000000 -0.00251998 0.00239774 0.00000000 -0.00168081 0.00178194
7 0.00000000 -0.00168081 0.00178194 0.00000000 -0.00053049 -0.00000000
8 0.00000000 -0.00053049 -0.00000000 0.00000000 -0.00168081 -0.00178194
9 0.00000000 -0.00168081 -0.00178194 0.00000000 -0.00251998 -0.00239774
10 0.00000000 -0.00251998 -0.00239774 0.00000000 -0.00377022 -0.00276472
11 0.00000000 -0.00377022 -0.00276472 0.00000000 -0.00655747 -0.00220184
12 0.00000000 -0.00655747 -0.00220184 0.00000000 -0.00726033 -0.00215089
13 0.00000000 -0.00726033 -0.00215089 0.00000000 -0.00944508 -0.00220471
14 0.00000000 -0.00944508 -0.00220471 0.00000000 -0.01231687 -0.00221053
15 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00726033 0.00000000
16 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00251998 0.00000000
17 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00168081 0.00000000
18 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00168081 0.00000000
19 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00251998 0.00000000
20 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -0.00726033 0.00000000
-----------------------------------------------------------------------------------------------
从以上计算结果知，梁端最大位移12.3mm，跨中位移为0.5mm，方向相同，则梁在底板范围相对最大位移值为12.3-0.5=11.8mm＜==30mm，满足要求。
5.3底模验算
5.3.1底模板验算
底板平面模板采用厚0.5cm钢板，板下钢肋采用10#槽钢立置，间距30cm，计算板宽取1.0 m，惯性矩IX=100×0.53/12=1.042cm4，WX=1.042/0.25=4.17cm3。
内模板及内模支架自重：G1=5kN/㎡
新浇筑混凝土自重：
G2=12×1.0（0号段底板最大厚度）×26×1.2=31.2kN/㎡
施工人员及施工设备荷载：Q1=2.5 kN/㎡
计算板宽为1m，则线荷载组合为：
q=（G1+G2+Q1）/1=5+31.2+2.5=38.7KN/m
5.3.1.1强度验算
模板按简支梁验算（若按简支梁验算能满足要求，则不必按连续梁验算，一是偏安全，二是简化计算），验算跨度取净距25.2cm。
简支梁弯距： Mmax===0.31KN.m
弯应力: σ==74mpa＜[σ]=182Mpa，满足要求。
剪应力不受控制，不做验算。
5.3.1.2刚度（挠度）验算
最大挠度在跨中处:vmax===1mm＜1.5mm，满足要求。
腹板下的底板平面模板参见侧模板验算。这是因为，当混凝土浇筑到一定高度以后，底板下部混凝土已经初凝，新浇混凝土对底模板不再产生压弯效应，此时底模平面模板已由受弯状态逐渐转为承压。所以验算底模平面模板弯应力和变形不能完全以结构物堆载高度来加载，垂直模板的侧压力计算公式也反映了这一点。因此，当结构物超过一定高度，根据“液体在各方向压强相等”的原理，底模平面模板验算荷载应按侧模验算荷载处理。因底模钢肋间距小于侧模钢肋间距，这里可不作验算，详见后面章节的侧模板验算。
5.3.2横向分配梁（钢肋）验算
5.3.2.1荷载计算
横向分配梁（钢肋）采用10#槽钢，纵向分布间距0.3m，支承在底模系32a工字钢纵梁上。因腹板下纵向分配梁密布，致使横向分配梁跨距很小，故不做验算。只对底板下横向分配梁进行验算，底板下单根横梁上的荷载见下表：
底板荷载表
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
合计(KN/m)
混凝土
底板
332×1.2÷3×0.3
4.55
8.76
9.51
施工荷载
底板处
0.3×2.5
1
0.75

5.3.2.2强度验算
横向分配梁按简支梁计算，跨度取净距：1-0.13(工钢宽)=0.87m。
简支梁弯距： Mmax===0.9KN.m
由型钢表查得10#槽钢参数： IX=198cm4 Wx=39.7cm3
弯应力: σ==23mpa<[σ]=182Mpa，满足要求。
剪应力不受控制，不做验算。

5.3.2.3刚度（挠度）验算
最大挠度在跨中处:fmax===0.2mm＜1.5mm，满足要求。
6.滑梁验算
关于滑梁，因为顶板、翼板是等载面，所以节段最长顶板最宽的梁段滑梁受力最大，验算应取节段最长，腹板最薄（顶板最宽）的梁段。本桥取节段长4m，顶板宽5.55m(腹板厚0.6m)进行验算。
滑梁荷载，简单的处理方法可按均布线荷载直接作用在滑梁上。但这样计算出来的内力弯距图是抛物线，跨中弯距很大，虽然偏安全，但材料浪费较大。实际上滑梁受力较为复杂，荷载是通过模板的纵向分配槽钢（肋）传递到钢架上，再由钢架传递到滑梁上，钢架对分配槽钢（肋）的多支点支承，使分配槽钢（肋）构成多跨连续梁结构，内力分布较复杂。所以，验算应考虑模板纵向钢肋的作用。
6.1外滑梁验算
6.1.1荷载计算
外滑梁取最长梁段验算。翼板为等截面，宽度不变，故外滑梁混凝土荷载按均布荷载沿纵向分配槽钢进行加载，加载长度4m，并假定翼板下两根滑梁的荷载分布是相等的。混凝土重量考虑1.05超灌系数，验算强度时考验1.2预压系数。模架重量按集中力通过钢架传递到外滑梁上。
外滑梁两侧共4根，每根滑梁由2[20a槽钢形成组合截面。则按强度组合的单根滑梁上的均布荷载计算见下表。
单根外滑梁上的均布荷载表（强度组合）
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
荷载（KN/m）
合计(KN/m)
外滑梁
5.4
12
0.45
0.45
混凝土
(.2+.35+.35+.7)/2×1.5×4×26/2×1.2
4
18.7
22.5
施工荷载
3×2.5×4/2
4
3.8
侧模系
70051×10÷1000/16/2
5(处)
4.4(KN)
4.4(KN)

按刚度组合的单根外滑梁上混凝土荷载见下表：
单根外滑梁混凝土均布荷载表（刚度组合）
荷载名称
重量（KN）
分布长度（m）
均布荷载（KN/m）
合计(KN/m)
混凝土
(.2+.35+.35+.7)/2 ×1.5×4×26/2×1.05
4
16.4

6.1.2.强度验算
滑梁计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，荷载及反力图如下：

弯距图

材料特性： E0=2.1*106 材质Q235A [σ]=182MPa，
已知：2[20a 参数
Ix=15196cm4 Wx=178×2=356cm3
弯应力: σ=mpa＜[σ]=182 Mpa，满足要求。
剪应力不受控制，可不验算。

6.1.3刚度（挠度）验算
验算刚度不考虑临时荷载，其荷载布置见下图：

位移电算结果输出见下表：
标题:外滑梁
位移计算
单位：位移(默认),转角(默认)
杆端位移值 ( 乘子 = 1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端 1 杆端 2
-------------------