模板工程与支撑系统安全专项方案-.doc

黄石大桥·一品园二期工程一组团 模板工程与支撑系统安全专项方案
目录
一、工程概况1
二、编制依据1
三、模板及支撑材料：1
四、参数信息2
（1）模板支撑及构造参数2
（2)荷载参数2
（3) 材料参数3
（4） 梁底模板参数3
（5） 梁侧模板参数3
五、梁模板荷载标准值计算3
1。梁侧模板荷载3
2.梁侧模板面板的计算4
3、梁侧模板内外楞的计算6
4、外楞计算8
5、穿梁螺栓的计算9
6、梁底模板计算10
7、挠度验算11
8、梁底支撑的计算12
9、扣件抗滑移的计算：16
10、立杆的稳定性计算：17
1。梁两侧立杆稳定性验算：17
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:18
六、 模板的安装20
(1)地下室砼底板模板的安装20
（2）标准层剪力墙模板安装20
（3）顶板模板安装21
（4)柱模安装21
(5）模板安装的自检21
七、模板拆除安全措施21
1）模板拆除安全技术措施21
2）各类模板拆除的安全技术措施23
八、模板拆除安全注意事项23
九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项24
十、模板应急预案25
（一）指挥部成立安全应急救援领导小组25
（二）预防坍塌事故措施26
1

模板工程与支撑系统安全专项施工方案
一、工程概况
黄石大桥·一品园二期一组团位于黄石市黄石港区彩虹北路9号,由湖北佳境建筑设计有限公司设计，湖北华信工程监理有限公司监理，由海天建设集团有限公司承建.本工程工程采用剪力墙结构形式，耐火等级为一级，安全等级为二级，抗震等级为三级，建筑物抗震设防烈度为六度。建筑面积为215660。25M2，建筑高度分别为:
楼栋编号
9号楼
18号楼
19号楼
20号楼
22号楼
二期地下室
层数
32
33
33
32
3
—2
建筑高度(米）
98.4
99。0
99.0
98.4
11.4
—9。3
建筑面积（m2）
15052。87
28539.75
28539。75
14340。23
2208。00
23515。03
墙、柱、梁模板采用18mm厚木胶合板,内楞采用48mm×100mm木方，对拉螺栓为φ14圆钢，外楞采用φ48×3。0钢管。
二、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2015）相关规定标准等。
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74—2003）
《地基与基础工程施工及验收规范》（GBJ202-2002)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2012)
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035—2006
三、模板及支撑材料:
模板、支撑材料按黄石市的规范,因地制宜，就地取材,材质必须符合设计及规范要求。
1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。
2、方木：黄石市常用规格：(材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕）
40×60──用于梁枋档楞
60×80──用于板底横楞、纵楞、横搁栅。
3、混凝土楼板需达到足够强度，确保支撑脚支承力达到安全要求.竖向支撑采用钢管f48，严格控制好支撑垂直度,支撑采用三道拉力拉撑，首道距楼板20CM，第二、三道间距为1。5米。
四、参数信息
（1)模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m）：0.30;梁截面高度 D（m):0.50;
混凝土板厚度（mm）:180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）:0。10；
立杆步距h(m)：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00；
梁支撑架搭设高度H（m)：5.20;梁两侧立杆间距(m）：0。60;
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5;
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;
（2）荷载参数
模板自重（kN/m2）：0。35；钢筋自重(kN/m3)：1。50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:18。0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2.0;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2。0；
（3) 材料参数
木材品种:木模；木材弹性模量E（N/mm2）：10000。0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17。0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2):9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13。0；
（4） 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50。0;梁底方木截面高度h（mm）：100.0；
梁底纵向支撑根数：4;面板厚度(mm):18。0；
（5） 梁侧模板参数
次楞间距(mm）：350 ，主楞竖向根数：2；
主楞间距为：100mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）:500；
穿梁螺栓直径(mm）：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3。5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数:2；
五、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ -— 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h；
H -— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；
β1-— 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载.
2.梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图（单位:mm）
(1)强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W —- 面板的净截面抵抗矩,W = 100×2。1×2。1/6=73。5cm3；
M —— 面板的最大弯距(N·mm）;
σ -— 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）
［f］ —— 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中，q -— 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.2×1×18×0。9=19.44kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2。520 = 21.960 kN/m；
计算跨度（内楞间距）: l = 350mm;
面板的最大弯距 M= 0。125×21.96×3502 = 3。36×105N·mm；
经计算得到,面板的受弯应力计算值： σ = 3.36×105 / 7。35×104=4。575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: ［f］ = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f］=13N/mm2,满足要求！
（2)挠度验算
q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm;
l—-计算跨度(内楞间距）: l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2；
I-—面板的截面惯性矩： I = 100×1.8×1。8×1。8/12=48。6cm4；
面板的最大挠度计算值： ν= 5×21。96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0。929 mm；
面板的最大容许挠度值：［ν］ = l/250 =350/250 = 1。4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν］=1。4mm，满足要求！
3、梁侧模板内外楞的计算
（1）内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3;
I = 6×83×2/12 = 512cm4；
内楞计算简图
(2）内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中， σ —— 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -— 内楞的最大弯距（N·mm）;
W -— 内楞的净截面抵抗矩；
［f］ —— 内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2×18×0。9+1.4×2×0。9）×1=21。96kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）： l = 100mm；
内楞的最大弯距: M=1/8×21.96×100.002= 2.75×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×21。96×0.1=8。455 kN;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2。75×104/1.28×105 = 0。214 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值： ［f］ = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0。214 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 ［f］=17N/mm2，满足要求！
（3）内楞的挠度验算
其中 l——计算跨度（外楞间距)：l = 500mm；
q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21。96 N/mm;
E —- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I —— 内楞的截面惯性矩:I = 5。12×106mm4;
内楞的最大挠度计算值： ν= 0。677×21。96×5004/(100×10000×5.12×106） = 0.181 mm;
内楞的最大容许挠度值: ［ν］ = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0。181mm 小于内楞的最大容许挠度值 ［ν］=2mm,满足要求！
4、外楞计算
外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8。455kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3。5;
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;
外钢楞截面惯性矩 I = 24。38cm4；
（1）外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值（N/mm2）
M -— 外楞的最大弯距（N·mm)；
W -— 外楞的净截面抵抗矩;
[f］ ——外楞的强度设计值（N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.921 kN·m；
其中,F=1/2×q×h=5.49，h为梁高为0。5m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1。92×106/1。02×104 = 189。124 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值： ［f］ = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =189。124N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 ［f］=205N/mm2,满足要求！
(2)。外楞的挠度验算
其中E—外楞的弹性模量：206000N/mm2；
F—-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN；
l—-计算跨度：l=500mm;
I—外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1。615×5490。000×500。003/（100×206000.000×243800.000）=0.221mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm
外楞的最大容许挠度值: ［ν] = 500/400=1。25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0。221mm 小于外楞的最大容许挠度值 ［ν]=1。25mm，满足要求！
5、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N -— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 （mm2）；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =（1。2×18+1。4×2）×0.5×0.225 =2。745 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值： [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。745kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 ［N］=12。92kN，满足要求！
6、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×18×18/6 = 5。40×104mm3;
I = 1000×18×18×18/12 = 4。86×105mm4；
（1)抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ —— 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）;
M -— 计算的最大弯矩 (kN·m）；
l——计算跨度（梁底支撑间距)： l =100。00mm;
q —- 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1。2×（24。00+1。50)×1。00×0。50×0.90=13。77kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0。35×1。00×0。90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3： 1。4×2。00×1。00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=13.77+0。38+2。52=16.67kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×16。668×0。12=0。017kN·m;
σ =0。017×106/5.40×104=0。309N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0。309 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 ［f］=13N/mm2,满足要求！
7、挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q——作用在模板上的压力线荷载：
q =(（24.0+1。50)×0。500+0.35）×1。00= 13.10KN/m；
l-—计算跨度（梁底支撑间距)： l =100.00mm；
E—-面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2;
面板的最大允许挠度值：[ν］ =100.00/250 = 0。400mm;
面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×13.1×1004/（100×9500×4。86×105）=0。002mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0。002mm 小于面板的最大允许挠度值：[ν］ = 100 / 250 = 0。4mm，满足要求！
8、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
（1）荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：
q1 = （24+1。5）×0.5×0.1=1.275 kN/m;
(2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2 = 0.35×0。1×(2×0.5+0.3）/ 0。3=0。152 kN/m;
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。5+2）×0.1=0。45 kN/m；
（2）方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.275+1。2×0.152=1.712 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0。63 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83。33 cm3;
I=5×10×10×10/12 = 416。67 cm4；
（3）方木强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
线荷载设计值 q = 1.712+0.63=2。342 kN/m；
最大弯距 M =0。1ql2= 0。1×2.342×1×1= 0。234 kN。m；
最大应力 σ= M / W = 0。234×106/83333。3 = 2。81 N/mm2；
抗弯强度设计值 ［f］=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.81 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！
（4）方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力： V = 0。6×2。342×1 = 1.405 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1405。2/（2×50×100） = 0。422 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [τ］ = 1.7 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0。422 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2,满足要求!
(5）方木挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q = 1。275 + 0。152 = 1。427 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0。677×1.427×10004 /（100×10000×416.667×104)=0。232mm；
方木的最大允许挠度 ［ν］=1。000×1000/250=4。000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.232 mm 小于方木的最大允许挠度 [ν］=4 mm,满足要求！
（6）支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m2）:
q1 = (24。000+1。500）×0.500= 12.750 kN/m2；
(2）模板的自重(kN/m2）:
q2 = 0。350 kN/m2;
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：
q3= (2。500+2。000）=4。500 kN/m2;
q = 1。2×(12。750 + 0。350 ）+ 1。4×4。500 = 22。020 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图（kN）
变形图（mm)
弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0。496 kN,中间支座最大反力Rmax=6。033;
最大弯矩 Mmax=0。158 kN。m；
最大挠度计算值 Vmax=0。018 mm;
最大应力 σ=0。158×106/5080=31。072 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 ［f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 31.072 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
9、扣件抗滑移的计算：
按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN;
R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6。033 kN；
R < 6.40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算：
其中 N —- 立杆的轴心压力设计值,它包括：
水平钢管的最大支座反力: N1 =0.496 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0。129×5。2=0。806 kN；
楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2×（1.00/2+(0。60—0.30)/2）×1。00×0。35=0。273 kN;
楼板钢筋混凝土自重荷载：
N4=1。2×（1.00/2+（0。60—0。30）/2）×1。00×0.180×（1.50+24。00）=3.580 kN；
N =0。496+0.806+0。273+3。58=5。155 kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A —- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4。89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3）:W = 5.08;
σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）;
［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205 N/mm2;
lo -— 计算长度 (m）；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -— 计算长度附加系数,取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1。7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1。7×1.5 = 2。945 m;
Lo/i = 2945.25 / 15。8 = 186 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=5155.124/(0.207×489) = 50.928 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 50。928 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =6。033 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0。129×（5。2—0。5）=0。806 kN；
N =6。033+0.806=6。761 kN;
φ—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i —- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。58；
A —- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4。89；
W -- 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08；
σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2);
［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205 N/mm2；
lo -— 计算长度 （m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -— 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1。7×1。5 = 2。945 m；
Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ;
钢管立杆受压应力计算值；σ=6761.443/(0.207×489） = 66.798 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 66。798 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、 模板的安装
(1）地下室砼底板模板的安装
①混凝土外墙模板采用木模散拼，U型卡连接,竖、横向用φ48钢管作加强杆。在边坡下脚用φ48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管扣件连接加强杆和支撑点,使模板固定牢固。
②每根φ12圆钢拉结螺栓中间用5mm厚、尺寸50mm×50mm的钢板满焊，用作止水片，并在φ12圆钢螺栓靠模板两边各放一块20mm厚，尺寸为50mm×50mm的木板，木板要做成内小外大，待砼浇好拆模后，凿掉两边木板,截掉长出墙面的螺杆,再用1：2水泥防水砂浆分层补平。
(2)标准层剪力墙模板安装
剪力墙横竖围 间距450mm×600mm，内墙φ14螺栓间距450mm×600mm左右，墙内穿φ30mm塑料管以便回收利用，螺栓可重复使用。上下端围 悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm×800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm，第二道离地面1800mm,第三道在木龙骨底部，必须纵横连接,以保证其整体稳定性，竖向加强杆外先套U型帽，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品砼，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强.
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度,采用焊钢筋限位来控制墙厚度,同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。
安装工程的所有预埋管,在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件，预留洞的偏差必须满足规范要求。
（3)顶板模板安装
顶板采用φ48钢管搭设满堂支模架，立柱间隔距离为600mm×600mm，顶部木龙骨截面为600mm×100mm，龙骨间距不大于350mm,木龙骨接头要错开。平台板铺设时必须平台板盖墙梁板模，平台模拼缝处贴胶带纸。
（4)柱模安装
柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒,钢管柱箍的间距在一米以内为宜,并在柱模下方留一清扫孔,以便清除里面的杂物。
(5）模板安装的自检
模板支好后，首先要进行自检，填写自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。
七、模板拆除安全措施
模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和安全技术规程施工。对非承重模板，应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板,如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75％设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。
1)模板拆除安全技术措施
①一般要求
拆模时对砼强度的要求,根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定,现浇砼结构模板及其支撑拆除时的砼强度，应符合设计要求,当设计无要求时，应符合下列要求：
a、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模,在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除.一般墙体大模板在常温条件下,砼强度达到1N/㎡即可拆除。
b、承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到规定要求，方可拆除。
c、在拆模过程中，如发现实际结构砼强度并未达到要求,有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除.待实际强度达到要求后，方可继续拆除。
d、已拆除模板及其支撑的砼结构,应在砼强度达到设计的砼强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过验算,加设临时支撑。
②拆除之前必须有拆模申请,并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模.
③冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关要求，其中主要考虑砼模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证砼受冻前的临界强度.
④对于大体积砼，除应满足砼强度要求外,还应考虑保温措施，拆模之后要保证砼内外温度差不超过20℃，以免发生温差裂缝.
⑤各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板的设计规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆模。
⑥拆除的目标必须随拆随清理,以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故.
⑦拆模时,拆模区应设警戒线,严防有人误入被砸伤.
⑧拆模不能采取猛撬,以致大片塌落的方法拆除顶模。
2)各类模板拆除的安全技术措施
①基础拆模
基坑内拆模,要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍塌.拆除的目标应及时送到离基坑较远的地方进行清理.
②现浇板及框架结构拆模
框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除侧模→拆除梁底模.拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板,必须一次拆除完,不可中途停歇，以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆,应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人，多层楼板模板支撑拆除时,下面应保留几层楼板的支撑,可根据施工进度,砼强度增长的情况,结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过设计确定。
八、模板拆除安全注意事项
①拆模时不要用力过猛过急,拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。
②拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分.重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案.
③多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌砼时,下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱，仅可拆除一部分;跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m.
④快速施工的高层建筑梁、板模板，例如3-5d完成一层结构，其底模及支柱的拆除时间,应对所用砼的强度发展情况分层进行核算,确保下层楼板及梁能安全承载。
⑤定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护,拆除后逐块传递下来,不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂,分类堆放整齐，以再利用。
⑥支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。
⑦支设临空建筑物模板时,应搭设操作平台。
⑧砼板上拆模后形成的临边和洞口，应按规定进行防护.
⑨拆除模板支撑前,砼强度必须达到规范规定要求,并经技术部门批准后，才能进行。
⑩拆平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体的作用下发生一次性大面积脱落。
⑾拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护,拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。
九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项
1)支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下,并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板.结构复杂的模板、安装、拆除应严格按照施工组织设计的措施进行。
2)支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应搭设操作平台，低于3m的可用马蹬操作.
3）支设悬挑形式的模板时,应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞口时，应在安装后将洞口盖住。砼板上拆模后形成的临边洞口，应按规定进行防护。
4）拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架.
5）模板支撑拆除前,砼强度必须达到设计要求,并经申报批准后，才能进行。
6）拆除钢模板平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除,然后按顺序拆下隔棚，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。
7）拆模时，必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆得干净彻底,不得保留有悬空模板,拆下的模板要及时清理,堆放整齐.
十、模板应急预案
为了防止和减少模板坍塌安全事故中人员伤亡和财产损失，促进我部安全生产形势的稳定以及总结安全生产工作的经验和教训，明确本单位安全生产工作的重大问题和工作重点，提出预防事故的思路和办法，全面贯彻“安全第一，预防为主”的方针,并有针对性地采取救援措施，防止事故的进一步扩大,减少人员伤亡和财产损失,特制定本预案。
（一)指挥部成立安全应急救援领导小组
组 长:陈新平
副组长:徐益新
成 员:曾庆军、陈家德、熊忠平、詹才志、张志龙
指挥部领导小组接到事故报告后:
1 根据应急救援预案和事故的具体情况迅速采取有效措施，组织抢救；
2 千方百计防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失；
3 严格执行有关救护规程和规定,严禁救护过程中的违章指挥和冒险作业,避免救护中的二次伤亡和财产损失；
4 要保护好事故现场,不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。
（二）预防坍塌事故措施
1、模板支架安装工程的安全技术要求
(1）模板及支撑系统必须具有所需的强度、刚度和稳定性，在安装时要做到正确无误；
（2）模板支架施工方案必须经过审批；安装时,必须按经过审批的方案进行，严禁任意变动；
（3）新使用的模板及支撑材料,应严格进行质量检查，有不合格或有损坏、缺陷的不得使用；
（4）使用有效的方法和措施,保证支撑、支点牢固，不产生相对移动；
(5）模板支撑系统在必要时，应加适当的侧向斜撑以抵抗水平推力;
（6）钢、木支撑不够长时，可以接长使用，但必须采取措施，保证其连接的强度和可靠性；
（7）支撑高度采用双层支撑时，必须采取可靠有效的措施,保证其结构的稳定性；
(8)支撑杆件除顶紧上下两端和固定外，还应在纵横两个方向适当高度设置水平拉杆和斜撑（剪刀撑),以加强支撑系统的稳定性;
（9）模板支撑不得使用严重锈蚀的钢管及腐朽了的木材，在安装支撑时，地面应平整、坚实、垂直安装，在调整时,应用木楔楔紧，并钉牢；
（10)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序作业。作业中,禁止施工人员利用拉杆、支撑攀登上下；
(11）支设独立的梁模，应设临时工作平台,不得直接站在横梁上作业或行走。
2 模板支架安装后的安全检查：
模板支架安装完成后，应进行全面检查，发现有缺陷或疏漏之处，要立即进行整改或补救。具体检查内容有:
(1）模板材料有损伤或缺陷；
（2）模板的安装尺寸及规格是否符合设计或施工图的要求；
（3）支架(支柱）与地面是否有上浮、下陷或滑动;
（4)支架(支柱)与顶部支撑结构、模板是否