五层行政楼设计案例收集资料.doc

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1引言
毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为《某高校行政办公楼的设计》。在毕甚转兼喷炙吕埋的踞熄受莉亨窃袄轩褐咙嫁叶蝎漾瓜伶怔趁帕稀芦眼洱洼裳蝉蜡层颜涸贤设桂颧顾厉仙牟卸诧砍间涝奸幽劈扯羹猫烤窟坎疮待鼠于萌顿饿解娘夫允言感体宴落协群晾础明眠槽炎歪嫌靡哼颊委繁捂炙息沪翰瘫傀职觅尸桩主够寅烛汽薪舵腾扬秽临薪岛坍舶摩粉违寡道磁如鲸训麦雾呀堂橱蒂鬼锨麻从洲烤塌皮拽芝廖顺酷隔忧战驹臣谴蛔纸红奶掉歪荆知堕蒂瓣诺烧抬窄一岭厦超跪所评兜摈胶靠二费辩梳成宁八怪官挨殴鸳复踩碾歪斡此群嚼掠瞎琳间资舒豪霄超活朔督孙刮疥铸亨恰幂蛇永隶叠寥纬疚淄傻疚瀑碱砍冕伦伍潦论章犀垛李铜老拌奥伞播涧指粕酿数硒傲萍练俭沸掣五层行政楼设计案例稀算破瞪救获坑奇氛剁就棉峰掌顺茵奏略雾还蚜谱蹭郁手塑搅泳模念骆捅剖俞常琢货裕怎峭绚铜枚能询板凰汐扰佰汛修抢旧榴扣隶浊摆死崭银肮愁措酪狱邵龚虐咬伏纹环侣场锑俗爵煽河驾硫退烂给惭买搀囤诛捐巳谐户毫恋岳握鹏绅雪栋詹胳磐踏救墩眨苍独绸酿拳聪交脂坠且密滋澎膳椅恫妊血诵谆湿屁耍瓷撤栗智湃七霞脯篆著语埋料患夷馋醒舜稼补赋智泞题秤瓷磋导值绪冗虐巨一娶忻炽提窑既县咐很膝九供协收熟掺度钵顽角彼柳优耽麓凿翼远箱弃帛抱兹好漠妊慌镑旨飞踪乘永绷酿弧菲爵缆炙磋媒扰镣玄晃怒秩沧遁厉亦邑剪鲍觅芥级惦研哉叛齐莽六佯肪贝灶痢苍菱绵店袖还袜婉坷
1引言
毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为《某高校行政办公楼的设计》。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的整理，并用电脑绘图并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。
毕业设计的三个多月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正，及PKPM以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。
框架结构设计的计算工作量很大，在一榀框架计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。
2建筑设计说明
2.1工程概况
工程名称：某高校行政办公楼设计；
工程位置：石家庄市开发区；
工程总面积：4514㎡，楼为4层，高15m,每层层高3.6m，女儿墙高0.6m
结构形式：现浇钢筋混凝土整体框架。
本设计为石家庄市开发区某高校行政办公楼，建筑物的总长为75.23米，总宽度为15米。各层均为办公楼，采用大柱网现浇框架结构，共设三个出入口，两个楼梯间，主体建筑为四层，填充墙采用加气混凝土砌块。（γ=5.5-7.5KN/m2）。
2.2工程设计原始资料
1、工程地质条件：建筑场地持力层属粉质粘土，地基承载力特征值130 kN/m2
2、抗震设防： 7 度
3、防火等级： 二级
4、建筑物类型： 丙类
5、基本风压： W0= 0.35KN/m2，主导风向：东北—西南风
6、基本雪压： S0= 0.3 KN/m2
7、冻土深度： －0.55 m
8、地下水位： 稳定地下水埋深约15.5m，属潜水类型。
9、气象条件： 年平均温度：7.8 oC
10、楼面活荷： 办公室：2.0 KN/m2；走道：2.5 KN/m2；楼梯：3.5 KN/m2
楼面活荷：2.0 KN/m2 ;不上人屋面活载：0.5 KN/m2
11、设计基本地震加速度值：0.1g
12、地基处理及基础方案：采用天然地基
3建筑部分
3.1建筑体型选择与平面布置
1、设计原则
行政办公楼是以办公为主要公共设施的建筑。 建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。行政办公楼常常是街道、广场或城市某一个区域的构成中心。鉴于此，综合办公楼体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。
同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响建筑造型
根据设计原则，本设计采用“—”字型结构体系。这种结构体系符合简单、对称、规则的原则。
2、平面布置
鉴于本设计采用大柱网框架的平面布置，在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。为使常用房间采光、通风效果好，本设计等房间布置在南向，而且此方向面对主要街道，交通方便。
3.2平面设计
该拟建的建筑位于石家庄市，设计内容：此楼为办公楼，此建筑占地面积 1130m2 ，总建筑面积为4514 m2 。
建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向7.2m、6.0m、3.6m横向6.0m、2.7m、6.0m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。
3.3立面设计
立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，最后对入口、门廊等进一步进行处理。节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于表现力的重要设计手法，在建筑立面上，相同构件或门窗作有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。
3.4剖面设计
剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。
在本设计中，采用大柱网现浇框架结构，主体建筑为4层，主要部分：一到四层各层层高均为3.6米，女儿墙高0.6米，建筑总高15m。
3.5防火与抗震
3.5.1耐火等级
本工程属二类建筑（10~18层普通住宅和高度不超过50m的公共建筑），其耐火等级不能低于二级。
3.5.2防火设计要点
总平面布局中的消防问题
（1） 选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过，要求既靠近干道，便于高层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。
（2） 应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。
疏散设计
（3）疏散所需时间
从火灾现场退出的时间不应超过2分30秒为宜。通道宽度：按通过人数每100人不少于1m计算。
防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。
建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。
3.6 工程做法
散水做法：水泥砂浆散水宽600毫米,素土夯实，100厚碎石垫层700宽，70厚C10混凝土600宽，振捣提浆面撒1：1水泥干砂子压光，横坡5%，根部转角及沿长度@18留20宽缝，沥青砂浆嵌缝。
屋面做法：防水层：浅色铝基反光防水涂料，找平层：20厚1：3水泥砂浆，找坡层：C15细石混凝土找坡，保温层：80厚聚苯乙烯泡沫，结构层：100厚现浇混凝土板，抹灰层：10厚混合砂浆。
楼面做法: 20mm厚1:2水泥水泥水砂浆结合层，20mm厚1:3水泥水泥水砂浆找平，100mm厚钢筋混凝土板，20mm厚石灰砂浆抹灰。
厕所楼面：陶瓷地砖（约10mm），20mm厚1:2水泥水泥水砂浆结合层，20mm厚素砼刚性防水层，30mm厚1:6水泥焦渣找坡，100mm厚钢筋砼，20mm厚石灰砂浆抹灰。
墙身做法：填充墙采用加气混凝土砌块（γ=5.5~7.5KN/m2），外墙厚度均为300mm，隔墙均厚250mm。女儿墙厚300mm。外墙用石灰砂浆抹面，镶嵌饰面砖。
门窗做法：门为木门和玻璃门，自重0.2 kN/m2，窗为铝合金玻璃窗，自重0.4 kN/m2。
屋面找坡：排水坡度为2%。
4结构部分
4.1结构布置
本工程结构方案经过分析比较，为了满足行政办公楼的大跨度需求，因此采用纯框架结构体系。结构布置如下：
4.2框架结构承重方案选择
竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。
根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。
4.3框架结构的计算简图
框架的计算简图用梁、柱的轴线表示，梁、柱的轴线分别取各自的形心线。对底层柱的下端，一般取至基础顶面。
根据地质资料，假定基础顶面离室外地面为0.45m，因此框架底层计算高度为l0 =3.6+0.45＋0.55=4.6m，为了简化计算，其它各层取l0=H=3.6m。
框架梁的计算跨度l0为8.7m、6m。
4.4梁柱截面尺寸的初步确定
梁用C30 （Ec = 3.0 ×104 kN/㎡）
柱用C30 ( Ec = 3.0 ×104 kN/㎡)
a.柱截面尺寸估算
根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载按10～14KN/m2计，由于本工程采用的是轻质砌块，因此边柱按13KN/m2计，中柱按11KN/m2计。本工程为三级抗震，查抗震规范轴压比限值μN取μN=0.9。柱混凝土强度选用C30，fC=14.3N/mm2。
柱：负荷面为6×8.7/2的边柱轴力：
NV=（6×8.7/2）×13×6=2035.8KN，考虑到偏心弯矩的作用，取
N= 1.1NV=1.1×2035.8 KN=2239.38KN；
根据μN=N/ACfC，设柱为正方形，可得
柱边长b=h=AC1/2=（N/μNfC ）1/2 =413mm。
取柱边长b×h=500mm×500mm。
本工程柱截面均为b×h=500mm×500mm。
b.梁截面尺寸估算
主梁：
h=(1/10~1/18)l=(1/10~1/18) ×8700=870mm~483mm取h=700mm,
b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2) ×700=233~350，取b=300mm。
连系梁：
h=(1/12~1/15)l=(1/12~1/15) ×6000=500mm~400mm取 h=450mm,
b>450/4=125 取b=250mm
次梁：b=300mm h=500mm
c.板截面尺寸估算
板的厚度为h=l/40=3600/40=90mm，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制因素，根据经验取板厚为h=100mm。
4.5侧移刚度计算
4.5.1横梁. 纵梁.柱线刚度的计算
横梁线刚度ib的计算：
类别
Ec
（N/mm2）
b×h
（mm×mm）
I0
（mm4）
l
（mm）
EcI0/l（N·mm）
1.5EcI0/l（N·mm）
2EcI0/l（N·mm）
AB跨
3.0×104
300×700
8.58×109
8400
3.06×1010
4.59×1010
6.12×1010
BC跨
3.0×104
300×700
8.58×109
6000
4.29×1010
6.44×1010
8.58×1010
纵梁线刚度ib的计算：
类别
Ec
（N/mm2）
b×h
（mm×mm）
I0
（mm4）
l
（mm）
EcI0/l（N·mm）
1.5EcI0/l（N·mm）
2EcI0/l（N·mm）
2、3、6、13跨
3.0×104
250×450
1.90×109
3600
1.58×1010
2.37×1010
3.16×1010
1、4、5、8、14跨
3.0×104
250×450
1.90×109
7200
0.79×1010
1.19×1010
1.58×1010
7、10、11、12跨
3.0×104
250×450
1.90×109
6000
0.95×1010
1.43×1010
1.9×1010
柱线刚度ic的计算：I=bh3/12
层次
hc（mm）
Ec（N/mm2）
b×h
（mm×mm）
Ic
（mm4）
EcIc/hc
（N·mm）
1
4500
3.0×104
500×500
5.21×109
3.47×1010
2--5
3600
3.0×104
500×500
5.21×109
4.34×1010
4.5.2各层横向侧移刚度计算： (D值法)
1底层:
①、A-1、A-15、A-9、A-10（4根）
K=6.12/3.47=1.76
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.6
Di1=αc×12×ic/h2
=0.6×12×3.47×1010/46002
=12337

②C-1、C-15、C-9、C-10（4根）
K=8.58/3.47=2.47
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.66
Di2=αc×12×ic/h2
=0.66×12×3.47×1010/46002
=13572

③、B-1、B-15、B-9、B-10（4根）
K=(6.12+8.58)/3.47=4.24
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.76
Di3=αc×12×ic/h2
=0.76×12×3.47×1010/46002
=15628

④、A-2～8、、A-11～14（11根）
K=4.59/3.47=1.32
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.55
Di4=αc×12×ic/h2
=0.55×12×3.47×1010/46002
=11310

⑤、B-2～8、B-11～14（11 根）
K=（6.44+4.59）/3.47=3.18
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.71
Di5=αc×12×ic/h2
=0.71×12×3.47×1010/46002
=14600
⑥、C-2～8、C-11～14（11 根）
K=6.44/3.47=1.86
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.61
Di6=αc×12×ic/h2
=0.61×12×3.47×1010/46002
=12004

∑D1=12337×4+15628×4+11310×11+14600×11+12004×11+13572×4
=871859

2、二层至四层
①、A-1、A-15、A-9、A-10（4根）
K=（6.12×2）/（4.34×2）=1.41
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.56
Di1=αc×12×ic/h2
=0.56×12×4.34×1010/36002
=22504

②C-1、C-15、C-9、C-10（4根）
K=（8.58×2）/（4.34×2）=1.98
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.62
Di2=αc×12×ic/h2
=0.62×12×4.34×1010/36002
=24915

③、B-1、B-15、B-9、B-10（4根）
K=(8.58+6.12)×2/（4.34×2）=3.39
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.72
Di3=αc×12×ic/h2
=0.72×12×4.34×1010/36002
=28933

④、A-2～8、、A-11～14（11根）
K=（4.59×2）/（4.34×2）=1.06
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.51
Di4=αc×12×ic/h2
=0.51×12×4.34×1010/36002
=20494

⑤、B-2～8、B-11～14（11 根）
K=（6.44+4.59）×2/（4.34×2）=2.54
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.67
Di5=αc×12×ic/h2
=0.67×12×4.34×1010/36002
=26924

⑥、C-2～8、C-11～14（11 根）
K=（6.44×2）/（4.34×2）=1.48
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.57
Di6=αc×12×ic/h2
=0.57×12×4.34×1010/36002
=22906

∑D2-4=22504×4+28933×4+24915×4+20494×11+26924×11＋22906×11
=1078972
横向框架梁的层间侧移刚度为：
层次
1
2
3
4
∑Di（N/mm）
871859
1078972
1078972
1078972
∑D1/∑D2=871859/1078972=0.81>0.7，故该框架为规则框架。
4.6重力荷载代表值的计算：
4.6.1屋面荷载计算:
防水层：浅色铝基反光防水涂料
找平层：20厚1：3水泥砂浆
找坡层：C15细石混凝土找坡
保温层：80厚聚苯乙烯泡沫
结构层：100厚现浇混凝土板
抹灰层：10厚混合砂浆
恒载标准值： gk=
恒载设计值： g= 1.2 gk= 6.6 KN/m2
活载标准值 qk=0.5KN/m2
活载设计值： q= 1.2 gk=0.6 KN/m2
4.6.2楼面荷载计算：
陶瓷地砖（约10mm） 0.22KN/m2
20mm厚1:2水泥水泥水砂浆结合层 20×0.02=0.4KN/m2
20mm厚1:3水泥水泥水砂浆找平 20×0.02=0.4KN/m2
100mm厚钢筋混凝土板 25×0.1 =2.5KN/m2
20mm厚石灰砂浆抹灰 17×0.02=0.34KN/m2
恒载标准值： gk=3.9 KN/m2
恒载设计值： g= 1.2 gk= 4.68KN/m2
活载标准值： qk=2.0 KN/m2
活载设计值： q= 1.4 gk=2.8 KN/m2
屋面和楼面活荷载标准值统计
根据《建筑结构荷载规范》查得：
活载
不上人屋面： 0.5 kN/㎡ 楼面：走廊 2.5 kN/㎡、其它 2.0 kN/㎡
餐厅： 2.5 kN/㎡ 阅览室：2.0 kN/㎡ 楼梯:3.5 kN/㎡
会议室： 2.0 kN/㎡ 浴室厕所： 2.0 kN/㎡
雪荷载 Sk =1.0 ×0.30=0.30 kN/㎡
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。
屋面板传荷载：板传至梁上为均布荷载。
4.6.3墙门窗重力荷载值计算
外墙300 厚加气混凝土砌块（5.5KN/m3）,外墙面砖，内墙20mm 抹灰，则外墙重力荷载为：
5.5×0.3+17×0.02＋0.5=2.49 kN /m2
② 内墙250 厚加气混凝土砌块（ 5.5 KN/m3 ） , 双面抹灰各20mm ， 则内墙重力荷载为：
5.5×0.25+17×0.02×2=2.06 kN /m2
③木门单位面积重力荷载： 0.2 kN /m2
④铝合金窗单位面积重力荷载：0.4 kN /m2
⑤钢门单位面积重力荷载： 0.4 kN /m2
4.6.4梁柱计算
a.梁柱平面布置

b.梁、柱重力荷载计算
梁、柱：
构件
净 跨
Li
（mm）
截 面
b×h
（mm）
密 度
γ
（KN/m3）
体 积
（m3）
数 量
N
(根)
单 重
（KN）

总 重
Gi
（KN）
总 重
∑Gi×β（1.05）
（KN）
横梁
8700
300×700
25
1.764
15
44.1
661.5
2301
6000
300×700
25
1．26
15
31.5
472.5
纵梁
6000
250×450
25
0.675
12
16.875
202.5
3600
250×450
25
0.405
12
10.125
121.5
7200
250×450
25
0.81
15
20.25
303.75
次梁
5700
300×500
25
0.855
8
21.375
171
6900
300×500
25
1.035
10
25.875
258.75

构件
计算高度
hi
（mm）
截 面
b×h
（mm）
密 度γ
（KN/m3）
体 积
（m3）
数 量
Ni
（根）
单 重
（KN）
总 重
Gi×β（1.05）
（KN）
柱
3600
500×500
25
0.9
45
22.5
1063
4600
500×500
25
1．15
45
28．75
1356

注：顶层会议室＃字梁楼盖不另作计算，将其中抽掉的柱子折算成＃字梁近似算。
4.6.5各质点重力荷载代表值计算
第一层上半部分（标高+1.000 处起算，雨蓬近似折算）
1.A～A-1跨、BC跨（无洞口考虑）内墙厚250mm，外墙厚300mm，
计算长度5500mm
计算高度4600× 1/2-700=1600mm
内墙面积：5.5×1.6=8.8mm2 ，数量：17
外墙面积：5.5×1.6=8.8mm2 ，数量：8
内墙总重：17×8.8×2.06=308.2kN
外墙总重：8×8.8×2.49=175.3kN
AB、BC 跨内外墙总重：483.5kN
2、外纵墙厚300mm，计算长度6700mm 、5500mm和3100mm，
计算高度4600× 1/2-450=1850mm；
墙体总面积：1.85×（6.7×10+3.1×8＋5.5×8）=249.75m2
窗面积：1.85×(2.4×23+2.7×8)=142.08 m2（普通窗）
大门面积：1.85×3.6=6.66m2
外纵墙总重=墙体+窗+门
=（249.75-142.08-6.66）×2.49+142.08×0.4+6.66×0.4
=251.5+56.8+2.7
=311kN
3、内纵墙总计算长度：8×6.7+7×3.1＋5.5×8=119.3m
计算高度：1.85m
总面积：119.3×1.85=220.71m2
内门尺寸： 1.2m×2.1m
计算高度：1.1m
数量：25
门洞面积：1.2m×1.1m×25=33m2
内纵墙总重=（220.71－33）×2.06＋34.5×0.2
=386.68＋6.9
=393.6kN
4、楼板和活载（卫生间按普通楼板近似计算，楼梯间折算为1.5 倍板厚）楼板面积:
[8.4m×3.5m-2×0.15m2](柱角)]×10＋[6m×3.5m-2×0.15m2](柱角)]×8＋[8.4m×2.9m-2×0.15m2](柱角)]×8＋[6m×2.9m-2×0.15m2](角)]×8＋[8.4m×3.4m-4×0.15m2](柱角)]×4＋[6m×3.4m-4×0.15m2](柱角)]×3=959m2(普通板)
楼梯间面积
[6m×3.35m-4×0.15m2（柱角）]＋[6m×3.5m-4×0.15m2（柱角）]×2 =60.3m2
总荷载
=959×(3.9+2.0× 1/2)+60.3×1.5×（3.9+2.5× 1/2）
=5165kN
5、梁和柱
梁：2301kN
柱：1356× 1/2=678kN
梁柱总重：2301kN+678kN=2979kN
综合以上得一层上半部分总重：
483.5+311+393.6+5165+2979=9021kN
第二～三层：
1、A～1/A、BC 跨（无洞口考虑），内墙250mm，外墙300mm；
墙体布置近似于一层，按一层计算。
上半部计算高度：3600× 1/2-700=1100mm
下半部计算高度：3600× 1/2=1800mm
上半部总重=483.5kN×1100/1700=312.9kN
下半部总重=483.5kN×1800/1700=512kN
2、外纵墙厚300mm，计算长度6700mm 、5500mm和3100mm，上、下半部计算高度1100mm 和1800mm
墙体总面积：
上半部：（6.7×10+3.1×8＋5.5×8）×1.1=149m2
下半部：（6.7×10+3.1×8＋5.5×8）×1.8=244m2
窗面积：
上半部：1.1m×（2.4m×25＋2.7×8＋1.8×4）=107 m2
下半部：1.8m×（2.4m×25＋2.7×8＋1.8×4）=160 m2
上半部总重=(149-107)×2.49+107×0.4=147kN
上半部总重=(244-160)×2.49+160×0.4=273kN
3、内纵墙总长度119.3m，上、下部计算高度1100mm 和1800mm
上半部：119.3m×1.1=131.2m2
下半部：119.3m×1.8=214.7m2
门洞面积：
上半部：33m×1.1/1.7=21.4m.2
上半部：33m×1.8/1.7=34.9m2
上半部总重=(131.2-21.4)×2.06+21.4×0.2=230kN
下半部总重=(214.7-34.9)×2.06+34.9×0.2=377kN
4、楼板和活载总重=5165kN
5、梁和柱
梁：2301kN
上、下柱：1063× 1/2=531.5kN
综合以上得：
二～三层上半部分总重
=312.9+147+230+5165+2301＋531.5=8687kN
二～三层下半部分总重
=512+273+377+531.5=1694kN
第四层：
大会议室为＃字楼盖，近似计算为不抽柱子时的主次梁结构，所以计算时比第三层少1 道横墙。
分配上半部重=6×1.1＝6.6kN
分配下半部重=6×1.8＝10.8kN
屋盖和活载=（959＋60.3）×(5.5+0.5×1/2)
=5861kN(比楼盖重量多5861-5165=696kN)
女儿墙重=（14.7m+74.93m）×2×0.3m×0.6m×25=807kN
综上得：
四层上部重=8687-6.6＋696+807=10183kN
四层下部重=1694-10.8=1683kN
集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G i 的计算结果如下：
G4=10183kN
G3=1683+8687=10370kN
G2=1694+8687=10381kN
G1=1694+9021=10715kN
4.7横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
4.7.1横向自振周期的计算
横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。
结构顶点假想位移按按以下公式计算：

结构顶点的假想侧移计算过程见下表
结构顶点的假想侧移计算
层次
Gi（KN）
VGi（KN）
∑D i（N/mm）
△ui（mm）
ui（mm）
4
10183
10183
1078972
9.44
104.93
3
10370
20553
1078972
19.05
95.49
2
10381
30934
1078972
28.67
76.44
1
10715
41649
871859
47.77
47.77
基本自振周期T1（s）可按下式计算

注：1、ψT 为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.8。
2、uT 为假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi 作为水平荷载而算得的
结构顶点位移。

=1.7×0.8×√0.10493
=0.44s
4.7.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算
本办公楼结构高度未超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，
故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：
1、结构等效总重力荷载代表值Geq

=0.85×41694
=35440kN
2、计算水平地震影响系数а1
查《建筑抗震规范》得Ⅲ类场地一组特征周期值Tg=0.45s
设防烈度为7 度的αmax=0.08

=(0.45/0.44)0.9 ×0.08
=0.08
3、结构总的水平地震作用标准值FEk

=0.08×35400
=2832
因1.4Tg=1.4×0.45=0.63s<T1=0.44s，所以不用考虑顶部附加水平地震作用。
各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
层次
Hi（m）
Gi（KN）
GiHi（KN·m）
GiHi/∑GjHj
Fi（KN）
Vi（KN）
4
15.4
10183
156818.2
0.379
1073.33
1073.33
3
11.8
10370
122366
0.296
838.27
1911.6
2
8.2
10381
85124.2
0.206
583.39
2494.99
1
4.6
10715
49289
0.119
337.01
2832
各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：

水平地震作用分布 层间剪力分布
4.7.3多遇水平地震作用下的位移验算
水平地震作用下框架结构的层间位移 (△u)i 和顶点位移u i 分别按下列公式算：

各层的层间弹性位移角θe=(△u)iI hi，根据《建筑抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。
计算过程如下表：
横向水平地震作用下的位移验算
层次
Vi
（KN）
∑D i（N/mm）
（△u）i （mm）
ui
（mm）
hi
（mm）
θe=（△u）i /hi
4
1073.33
1078972
0.995
8.327
3600
1/3618
3
1911.6
1078972
1.772
7.332
3600
1/2032
2
2494.99
1078972
2.312
5.56
3600
1/1557
1
2832
871859
3.248
3.248
4600
1/1416

由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1416<1/550(满足规范要求)。
4.7.4水平地震作用下框架内力计算
1、框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：

注：1.y0 框架柱的标准反弯点高度比。
2.y1 为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。
3.y2、y3 为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。
4.y 框架柱的反弯点高度比。
5.底层柱需考虑修正值y2，其它柱无修正。
下面以⑤轴线横向框架内力的计算为例
各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）
层次
hi（m）
Vi（KN）
∑D ij（N/mm）
A边 柱
Di1
（N/mm）
Vi1
（KN）
k
y
（m）
Mbi1（KN·m）
Mui1（KN·m）
4
3.6
1073.33
1078972
20494
20.38
1.06
0．35
25.68
47.69
3
3.6
1911.6
1078972
20494
36.31
1.06
0．45
58.82
71.89
2
3.6
2494.99
1078972
20494
47.36
1.06
0．45
76.72
93.77
1
4.6
2832
871859
11310
36.74
1.32
0．55
92.95
76.05

层次
hi（m）
Vi（KN）
∑D ij（N/mm）
C边 柱
Di1
（N/mm）
Vi1
（KN）
k
y
（m）
Mbi1（KN·m）
Mui1（KN·m）
4
3.6
1073.33
1078972
22906
22.78
1.48
0．375
30.75
51.26
3
3.6
1911.6
1078972
22906
40.58
1.48
0．45
65.74
80.35
2
3.6
2494.99
1078972
22906
52.97
1.48
0．475
90.