500600梁模板计算书.doc
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梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度(m) 9 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×600 新浇混凝土结构层高(m) 5 梁侧楼板厚度(mm) 160 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 0.9 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 900 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面竹胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 9898 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.71×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.03kN·m σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1254/(100×9898×281250)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×18.71×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.02kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×18.71×0.12+1.223×1.76×0.12＝2.94kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×18.71×0.12+1.142×1.76×0.12＝2.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.12＝0.76kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.12＝2.2kN R3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.12＝1.79kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 213.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1＝max{1.02+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.94+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=2.97kN/m q2＝max[0.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.2+(0.3-0.1)×0.5/4]＝2.23kN/m 1、抗弯验算 Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.97×0.92，0.5×2.97×0.22]＝0.26kN·m σ＝Mmax/W＝0.26×106/53330＝4.83N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.97×0.9，2.97×0.2]＝1.624kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.624×1000/(2×50×80)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.23×9004/(100×9350×2133300)＝0.46mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm ν2＝q2l24/(8EI)＝2.23×2004/(8×9350×2133300)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.97×0.9，0.393×2.97×0.9+2.97×0.2]＝3.06kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.11kN，R2＝R4＝3.06kN，R3＝2.52kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.23×0.9，0.393×2.23×0.9+2.23×0.2]＝2.29kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.85kN，R'2＝R'4＝2.29kN，R'3＝1.87kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 335 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 335 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.407×106/5080＝80.16N/mm2≤[f]=335N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝4.036kN τmax＝2Vmax/A=2×4.036×1000/489＝16.51N/mm2≤[τ]＝335N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R＝max[R1,R3]＝1.13kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.13kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 钢管类型 Ф48×3.5 立柱截面面积A(mm2) 489 回转半径i(mm) 15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3) 5.08 抗压强度设计值f(N/mm2) 335 λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算 Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算 根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m 2)小梁验算 q1＝max{0.94+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.72+(0.3-0.1)×0.5/4}=2.75kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝1.08kN，R2＝9.93kN，R3＝1.08kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，9.93，1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝10.04kN f＝N/(φA)+Mw/W＝10037.8/(0.63×489)+0.05×106/5080＝42.32N/mm2≤[f]＝335N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝10.59kN≤[N]＝30kN 满足要求！展开阅读全文
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