储罐区防火堤设计综合规范.doc

储罐区防火堤设计规范
GB 50351－ 
1 总　　则
1．0．1 为合理设计防火堤、防护墙，保障储罐区安全，制订本规范。
1．0．2 本规范适适用于地上储罐区新建和改、扩建工程中防火堤、防护墙设计。不适适用于非液态储罐区设计。
1．0．3 储罐区防火堤、防护墙设计除应实施本规范外，尚应符合国家现行相关标准要求。 

3 防火堤、防护墙部署
3．1 通常要求
3．1．1 防火堤、防护墙选择应依据储存液态介质性质确定。
3．1．2 防火堤、防护墙必需采取不燃烧材料建造。且必需密实、闭合。
3．1．3 进出储罐组各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。当必需穿过防火堤、防护墙时，应设置套管并应采取有效密封方法；也可采取固定短管且两端采取软管密封连接形式。
3．1．4 沿无培土防火堤内侧修建排水沟时，沟壁外侧和防火堤内堤脚线距离不应小于0．5m；沿土堤或内培土防火堤内侧修建排水沟时，沟壁外侧和土堤内侧或培土堤脚线距离不应小于0．8m，且沟内应有防渗漏方法。沿防护墙修建排水沟时，沟壁外侧和防护墙内堤脚线距离不应小于0．5m。
3．1．5 每一储罐组防火堤、防护墙应设置不少于2处越堤人行踏步或坡道，并设置在不一样方位上。防火堤内侧高度大于等于1．5m时。应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设置人行踏步或坡道。
3．2 油罐组防火堤部署
3．2．1 立式油罐罐壁至防火堤内堤脚线距离，不应小于该罐罐壁高度二分之一；卧式油罐罐壁至防火堤或防护墙内堤脚线距离不应小于3m。
　　注：高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离大于1．5m罐)罐壁至防火堤内堤脚线距离，不应小于下述高度二分之一；该高度等于罐壁高度和环粱顶面到场内地面距离之和减去1．5m。
3．2．2 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度大于7m消防空地。
3．2．3 同一个油罐组内总容量及油罐数量应符合下列要求：
　　1 固定顶油罐组及固定顶油罐和浮顶、内浮顶油罐混合罐组，其总容量不应大于10m3。
　　2 浮顶、内浮顶油罐组，其总容量不应大于600000m3。
　　3 油罐组内油罐数量，当单罐容量大于或等于1000m3时，不应多于12座；当单罐容量小于1000m3或储存丙B类油品时，油罐数量不限。
　　4 油罐组内单罐容量小于1000m3储存丙B类油品油罐不应超出4排；其它油罐不应超出2排。
　　注：浅盘或浮舱用易熔材料制作内浮顶油罐部署同固定顶油罐。
3．2．4 油罐组防火堤内有效容积应符合下列要求：
　　1 固定顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐容量。
　　2 浮顶油罐或内浮顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐容量二分之一。
　　3 当固定顶油罐和浮顶油罐或内浮顶油罐同组部署时，应取分别按本条第1、2款要求计算值中较大值。
　　4 覆土油罐防火堤内有效容积要求同本条第1、2、3款，但油罐容量应按其高出地面部分容量计算。
3．2．5 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。立式油罐组防火堤内侧高度不应小于1．0m，且外侧高度不应大于2．2m；卧式油罐组防火堤内、外侧高度均不应小于0．5m。立式油罐组隔堤高度宜为0．5～0．8m。
3．2．6 油罐组防火堤有效容积应按下式计算：
V＝AHj－（V1＋V2＋V3＋V4）　　　　　　　　 （3．2．6）
式中 V——防火堤有效容积(m3)；
　　 A——由防火堤中心线围成水平投影面积(m2)；
　　 Hj——设计液面高度(m)；
　　 V1——防火堤内设计液面高度内一个最大油罐基础体积(m3)；
　　 V2——防火堤内除一个最大油罐以外其它油罐在防火堤设计液面高度内液体体积和油罐基础体积之和(m3)；
　　 V3——防火堤中心线以内设计液面高度内防火堤体积和内培土体积之和(m3)；
　　 V4——防火堤内设计液面高度内隔堤、配管、设备及其它构筑物体积之和(m3)。
3．2．7 防火堤内地面设计应符合下列要求：
　　1 防火堤内地面坡度宜为0．5％；防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时，应依据其危害严重程度采取方法，预防水害；在有条件地域，防火堤内可种植高度不超出150mm常绿草皮。
　　2 当储罐泄漏物有可能污染地下水或周围环境时，堤内地面应采取防渗漏方法。
3．2．8 防火堤内排水设施设置应符合下列要求：
　　1 防火堤内应设置集水设施。连接集水设施雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应设置安全可靠截油排水装置。
　　2 在年降雨量小于200mm或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染可能时，可不设雨水排除设施。
3．2．9 油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。
3．2．10 油罐组内单罐容量大于或等于50000m3时，宜设置进出罐组越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部经过，弯道纵坡不宜大于10％，直道纵坡不宜大于12％。
3．2．11 油罐组内隔堤部署应符合下列要求：
　　1 单罐容量等于或大于0m3时，隔堤内油罐数量不应多于2座。
　　2 单罐容量等于或大于5000m3且小于0m3罐，隔堤内油罐数量不应多于4座。
　　3 单罐容量小于5000m3罐，隔堤内油罐数量不应多于6座。
　　4 沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座。
　　5 丙B类油品油罐，隔堤内储罐数量不受以上限制，可依据具体情况进行设置。

4 防火堤选型和结构
4．1 选　　型
4．1．1 防火堤、防护墙设计，应在满足各项技术要求基础上，因地制宜，合理选型，达成安全耐久、经济合理效果。
4．1．2 储存酸、碱等腐蚀性介质储罐组，防火堤堤身内侧均应作防腐蚀处理。用于全冷冻式储罐组防火堤，应采取防冷冻方法。
4．1．3 防火堤选型应符合下列要求：
　　1 土筑防火堤，在占地、土质等条件能满足需要地域应选择。
　　2 钢筋混凝土防火堤，通常地域均可采取。在用地担心地域、大型油罐区及储存大宗化学品罐区可优先选择。
　　3 浆砌毛石防火堤，在抗震设防烈度小于6度且地质条件很好、不易造成基础不均匀沉降地域可选择。
　　4 砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤，通常地域均可采取。
4．1．4 防护墙宜采取砌体结构。
4．1．5 防火堤(土堤除外)应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护方法。

4．2．8 浆砌毛石防火堤结构应符合下列要求：
　　1 堤身及基础最小厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于500mm；基础结构应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)要求。
　　2 毛石强度等级不应低于MU730，砂浆强度等级不宜低于M10，浆砌必需饱满密实。
　　3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于φ10，钢筋间距不宜大于200mm。
　　4 堤身应做1：1水泥砂浆勾缝。
4．2．9砖、砌块防火堤结构应符合下列要求：
　　1 防火堤堤身厚度应由强度及稳定性计算确定，且不应小于300mm，堤外侧宜用水泥砂浆抹面。
　　2 砖、砌块强度等级不应低于MU10，砌筑砂浆强度等级不宜低于M7．5；基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于MU30；浆砌必需饱满密实并不得采取空心砖砌体。
　　3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内宜配置不少于3φ10纵向钢筋。
　　4 抗震设防烈度大于或等于7度地域或地质条件复杂、地基沉降差异较大地域宜采取加强整体性结构方法。
　　5 夹芯式中心填土砖砌防火堤结构要求：两侧砖墙厚度不宜小于200mm；沿堤长每隔1．5～2．0m设大于200mm厚拉结墙和两侧墙咬槎砌筑；中间填土厚度300～500mm，并分层扎实；堤顶应设厚度大于100mm现浇钢筋混凝土压顶，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于φ10，钢筋间距不宜大于200mm。
4．2．10 防护墙结构应符合下列要求：
　　1 砖、砌块防护墙厚度不宜小于200mm，双面抹水泥砂浆。
　　2 毛石防护墙厚度不宜小于400mm，双面水泥砂浆勾缝。
4．2．11 隔堤、隔墙结构应符合下列要求：
　　1 砖、砌块隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，宜双面用水泥砂浆抹面，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶结构应符合本规范第4．2．9条第3款要求。
　　2 毛石隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，宜双面水泥砂浆勾缝，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶结构应符合本规范第4．2．8条第3款要求。
　　3 钢筋混凝土隔堤、隔墙厚度不宜小于100mm，可按结构配单层钢筋网。

5 防火堤强度计算及稳定性验算
5．1 荷载效应和地震作用效应组合
5．1．1 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应基础组累计算。在7度及7度以上地域．应进行地震作用效应和其它荷载效应基础组累计算。
5．1．2 进行堤内满液工况荷载效应基础组累计算时，荷载效应基础组合设计值应按下式确定：
S＝γGSGK＋γYSYK＋γTSTK　　　　　　　　　　　　　　 (5．1．2)
式中　　S——荷载效应组合设计值；
γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；
　　 SGK——按堤身自重荷载标准值计算效应值；
　　 SYK——按静液压力荷载标准值计算效应值；
　　 STK——按静土压力荷载标准值计算效应值。
5．1．3 进行地震作用效应和其它荷载效应基础组累计算时，荷
　　载效应和地震作用效应组合设计值应按下式确定：
　　　　　　　　 （5．1．3）
式中 γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；
　　 γEh——水平地震作用分项系数，取值见表5．1．4；
　　 SGE——按堤身自重荷载代表值计算效应值；
　　 SGY——按静液压力荷载代表值计算效应值；
　　 SGT——按静土压力荷载代表值计算效应值；
SEGK、SEYK,、SETK——分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算效应值；
　　 ——组合值系数，通常可取0．6。
5．1．4 对于基础组合，荷载效应和地震作用效应分项系数应按下列要求采取：
　　1 进行截面强度计算时，分项系数应按表5．1．4采取。当结构自重荷载效应对结构承载力有利时，表5．1．4中γG取1．0。
　　2 进行稳定性验算时，各分项系数均取1．0。

表5．1．4 荷载效应和地震作用效应分项系敛
所考虑组合
γG
γY
γT
γEh
堤内满液工况荷载效应基础组合
1．2
1．0
1．2
—
地震作用和其它荷载效应基础组合
1．2
1．0
1．2
1．3
　　注：表中“—”号表示组合中不考虑该项荷裁或作用效应。

5．2 荷载、地震作用及内力计算
5．2．1 自重荷载标准值可按下式计算确定：
G1K＝γB1H1　　　　　　　　　　　　　　　　（5．2．1）
式中 G1K——每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值(kN／m)；
　　 H1——计算截面至堤顶面距离(m)；
　　 B1——计算截面以上堤身平均厚度(m)；
　　 γ——材质重度(kN／m3)。
5．2．2 防火堤内侧所受静液压力荷载标准值(图5．2．2)可按下列公式计算确定：

图5．2．2 静液压力计算示意图

　　　　　　　　　　　　 （5．2．2）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-2）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-3）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-4）
式中 ——每米堤长静液压力沿液体深度分布水平荷载标准值(kN／m2)；
　　 γy——堤内液体重度，取10kN／m3；
　　 Z——液体深度(m)；
　　 PYk——计算截面以上每米堤长静液压力协力标准值(kN／m)；
　　 HY——计算截面至液面距离(m)；
　　MYK——计算截面以上每米堤长静液压力协力对计算截面弯矩标准值(kN·m／m)；
　　HO——计算截面以上每米堤长静液压力协力位置至计算截面距离(m)。
5．2．3 防火堤内培土静土压力荷载标准值(图5．2．3)计算可按下列要求确定：

图5．2．3 内培土压力计算示意图

　　1 图5．2．3中折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按下列公式计算确定：
　　　　　　　　　　　　 (5．2．3-1)
　　　　　　　　　　 (5．2．3-2)
　　　　　　　　　　 (5．2．3-3)
　　　　　　　　　　　　　　(5．2．3-4)
当H1＜H2时，　　　　　　　　　　　　　　 　　　　　　　　　　　　（5．2．3-5）
当H1＜H2时，　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．3-6）
　　　　　　　　　　 （5．2．3-7）
　　　　　　 （5．2．3-8）
式中 、——堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值(kN／m2)；
　　　　　　 ——土压力分布曲线转折处每米堤长静土压力分布荷载标准值(kN／m2)；
　　　　　　 ——培土坡线和堤背延长线交点A′至堤顶距离(m)；
　　　　　　 ——培土顶面宽度(m)；
　　　　　　 H1——计算截面以上培土高度(m)；
　　　　　　 H2——压力分布曲线转折点至堤顶距离(m)；
　　　　　　 ——培土坡面和水平面夹角(°)；
　　　　　　 ——土体重度，可取16～18kN／m3；
　　　　　　 Ka——以AB为光滑堤背而填土面为水平时主动土压力系数，可按式5．2．3-7计算或查附录表A．0．1；
　　　　 ——以A’B为假想堤背而培土坡面和水平成β角时主动土压力系数，可按式5．2．3-8计算或查附录表A．0．2；
　　　　　　——培土内摩擦角(°)，当无试验资料时，可依据土性质取35°～40°。
　　2 当H1＜H2时，土压力协力及弯矩可按下列公式计算确定：
　　　　　　　　 (5．2．3-9)
　　　　　　　　 (5．2．3-10)
　　　　　　　　　　(5．2．3-11)
式中 ——计算截面以上每米堤长静土压力协力标准值(kN／m)；
　　 ——计算截面以上每米堤长静土压力协力对计算截面弯矩标准值(kN·m／m)；
　　 HO——计算截面以上每米堤长静土压力协力作用位置至计算截面距离(m)。
　　3 当H1≥H2时，土压力协力及弯矩可按下列公式计算确定：
　　　　　　 (5．2．3-12)
　　　　 (5．2．3-13)
5．2．4 防火堤受到水平地震作用计算应符合下列要求：
　　1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用(图5．2．4-1)标准值可按下列公式计算确定：

图5．2．4-1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图
　　　　　　　　 （5．2．4-1）
P　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-2）
　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-3）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-4）
式中 ——每米堤长水平地震作用分布值(kN／m2)；
　　 PEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用协力标准值(kN／m)；
　　 MEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用协力对计算截面弯矩标准值(kN·m／m)；
　　 αmax——水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0．08(0．12)、0．16(0．24)和0．32，括号内数值分别用于设计基础地震加速度为0．15g和0．30g地域；
　　　　——钢筋混凝土防火堤基础振型参与系数，取1．6；
　　　　X——计算截面至基础顶面距离(m)；
α1、α2——依据X／H值求得对应系数，见表5．2．4；
　　 HO——计算截面以上每米堤长水平地震作用协力作用点至计算截面距离(m)；
　　 H——基础顶面至堤顶高度(m)；
　　 B1——计算截面以上堤身平均厚度(m)。
　　2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用(图5．2．4-2)可按下列公式计算确定：

图5．2．4-2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图
　　　　 （5．2．4-5）
P　　　　　　 （5．2．4-6）
P　　　　　　　　 （5．2．4-7）
　　　　　　　　　　　　（5．2．4-8）
式中 ——砖、砌块及毛石防火堤基础振型参与系数，取1．27；
α3、α4——依据X／H比值求得对应系数，见表5．2．4。

5．2．5 地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值(图5．2．5)可按下列公式计算确定：

图5．2．5 水平动液压力计算示意图
　　　　　　　　　　（5．2．5-1）
P　　　　　　　　　　　　 （5．2．5-2）
P　　　　　　　　　　 （5．2．5-3）
式中 ——每米堤长水平动液压力标准值(kN／m2)；
　　　　——水平动液压力系数，取0．35；
　　　　 Hd——液体深度(m)；
　　 P——计算截面J三{上每米堤长水乎动液压力协力标准值(kN／m)；
　　 MEYK——计算截面以上每米堤长水平动液压力协力对计算截面弯矩标准值(kN·m／m)；
　　　　 HY——计算截面至液面距离(m)。
5．2．6 地震作用时，防火堤培土水平动土压力标准值可按下列公式计算确定：
PP　　　　　　　　 （5．2．6-1）
PETK　　　　　　　　　　 （5．2．6-2）
式中 PETK——计算截面以上每米堤长水平动土压力协力标准值(kN／m)；
　　 METK——计算截面以上每米堤长水平动土压力协力对计算截面弯矩标准值(kN·m／m)；
　　PTK——土压力协力(kN／m)，可按式5．2．3-9或式5．2．3-12计算确定；
　　HT——计算截面以上培土高度(m)。
5．3 强度计算
5．3．1 防火堤应进行截面强度计算。
5．3．2 防火堤截面强度计算应符合下列要求：
　　1 防火堤截面强度应按下式计算确定：
γOS≤R
式中 γO——结构关键性系数，取1．0；
　　 S——荷载效应组合设计值，按式5．1．2计算；
　　 R——防火堤抗力设计值，按各相关规范确定。
　　2 防火堤截面抗震强度验算应按下式计算确定：
S≤R／γRE
式中 γRE——防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防火堤，取0．85；对于其它防火堤，取1．0；
　　　　S——荷载效应组合设计值，按式5．1．3计算。
5．3．3 基础强度和地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)相关要求。
5．4 稳定性验算
5．4．1 防火堤稳定性验算应包含抗滑验算和抗倾覆验算。
5．4．2 防火堤抗滑验算应符合下列要求：
　　1 防火堤抗滑验算应按下式计算确定：
（RH＋PP）／P≥1．3　　　　　　 （5．4．2-1）
式中 P——防火堤每米堤长所承受总水平荷载设计值(kN／m)，按式5．1．2和式5．1．3计算确定；
　　 RH——每米堤长基础底面摩擦阻力设计值(kN／m)，按式5．4．2-2计算确定；
　　 PP——每米堤长被动土压力设计值(kN／m)，按式5．4．2-3计算确定。
　　2 基础底面摩擦阻力设计值可按下式计算确定：
RH＝μg　　　　　　　　　　　　 （5．4．2-2）
式中 G——每米堤长自重及覆土传至基础底面垂直荷载协力设计值(kN／m)；
　　 μ——基础和地基之间摩擦系数，应依据试验资料取值；当无试验资料时按附录B取值。
　　3 被动土压力设计值可按下列公式计算确定：
PP　　　　　　　　（5．4．2-3）
KP　　　　　　　　　　　　 （5．4．2-4）
式中 ——被动土压力折减系数，取0．3；
　　d——基础埋置深度(m)；
　　KP——被动土压力系数，按式5．4．2-4计算或查附录表A．0．3；
　　C——粘性地基土粘结力(kN／m2)；
　　φ——地基土内摩擦角(°)。
5．4．3 防火堤抗倾覆验算应符合下列要求：
　　1 防火堤抗倾覆验算应按下式计算确定：
MW／M≥1．6　　　　　　　　　　(5．4．3-1)
式中 M——各倾覆力矩换算至基础底面并按式5．1．2和式5．1．3进行组合后每米堤长总力矩设计值(kN·m／m)；
　　MW——每米堤长垂直荷载协力产生稳定力矩设计值(kN·m／m)，按式5．4．3-2计算确定。
　　2 稳定力矩设计值可按下式计算确定(图5．4．3)：
MW＝eG　　　　　　　　　　(5．4．3-2)
式中 e——垂直荷载协力作用线至基础前端水平距离(m)。

图5．4．3 抗倾覆验算简图

附录A 土压力系数表
A．0．1 主动土压力系数K。见表A．0．1。

表A．0．1 主动土压力系数Ka(α＝0，δ＝0)
φ（°）
20
22
25
28
30
32
34
Ka
0．490
0．455
0．406
0．147
0．333
0．307
0．283
φ（°）
36
38
40
42
45
48
50
Ka
0．260
0．238
0．217
0．198
0．172
0．147
0．132

A．0．2主动土压力系数见表A．0．2。

附录B 防火堤基底摩擦系数

表B 土对防火堤基底摩擦系数μ
土类别
摩擦系数μ
粘性土
可塑
0．25～0．30
硬塑
0．30～0．35
坚硬
0．35～0．45
粉土
0．30～0．40
中砂、粗砂、砾砂
0．40～0．50
碎石土
0．40～0．60
较质岩
0．40～0．60
表面粗糙硬质岩
0．65～0．75
注：1 对易风化软质岩和塑性指教Ip>22牯性土，μ值应经试验确定；
　　2 对碎石土，可依据其密实度、填充物情况、风化程度等确定。

本规范用词说明
　　1 为便于在实施本规范条文时区分对待，对要求严格程度不一样用词说明以下：
　　1) 表示很严格，非这么做不可用词：
　　正面词采取“必需”，反面词采取“严禁”。
　　2) 表示严格，在正常情况下均应这么做用词：
　　正面词采取“应”，反面词采取“不应”或“不得”。
　　3) 表示许可稍有选择，在条件许可时首先应这么做用词：
　　正面词采取“宜”，反面词采取“不宜”；
　　表示有选择，在一定条件下能够这么做用词，采取“可”。
　　2 本规范中指明应按其它相关标准、规范实施写法为“应符合……要求”或“应按……实施”。
储罐区防火堤设计规范[条文说明]
GB 50351－
中国建设部／中国国家质量监督检验检疫总局－03－17公布 －07－01实施

3．2 油罐组防火堤部署
3．2．1 本条要求油罐罐壁到防火堤内堤脚线距离，对于隔堤到油罐罐壁距离，设计人员能够依据操作要求确定，规范不再作出要求；对于高架立式罐罐壁到防火堤内侧堤脚线距离，以注解形式加以要求。
3．2．2 相邻油罐组防火堤外侧堤脚线之间留有大于7m消防空地，是考虑到消防作业时通行要求，便于对事故油罐各个侧面进行扑救，同时，也能减小事故油罐组对相邻油罐组影响。
3．2．3 本条为油罐区成组部署要求：
　　1、2 伴随石化工业发展，油罐容量越来越大，浮顶油罐单体容量已达150000m3，固定顶油罐也达成了0 m3，所以合适提升油罐组总容量有利于采取大容量油罐，以降低占地。
　　3 一个油罐组内油罐数量越多，其发生火灾事故机会就越多；单个油罐容量越大，火灾损失及危害就越大。为了控制一定火灾范围和火灾损失，故依据油罐容量大小要求了最多油罐数量。
　　4 油罐部署不许可超出2排，关键是考虑油罐失火时便于扑救。假如部署超出2排，当中间一排油罐发生火灾时，因四面全部有油罐，会给扑救工作带来一定困难，也可能造成火灾事故扩大。储存丙B类油品油罐(尤其是储存润滑油油罐)，其发生火灾事故几率极小，至今没有发生过火灾事故，所以要求这种油罐能够部署成4排，以节省用地和投资。
3．2．4 油罐组防火堤内有效容积要求，关键出发点是：
　　1 固定顶罐，油品装满半罐油罐假如发生爆炸，大部分是炸开罐顶，因为罐顶强度相对来说要小些，而且油气聚集在液面以上，一旦火灾爆炸，掀开罐顶是多见，而罐底和罐壁则往往保持完好。依据相关资料介绍，在19起油罐火灾造成油罐破坏事故中，有18起是破坏罐顶，只有1次是爆炸后撕裂罐底(撕裂原因是罐内中心柱和罐底板焊死)。另外，在一个油罐组内，同时发生一个以上油罐破裂事故几率极小。所以，要求油罐组防火堤有效容积不应小于油罐组内一个最大油罐容积是适宜。
　　2 浮顶罐(包含内浮顶罐)，因浮顶下面基础上没有气体空间，不易发生爆炸。即使发生爆炸，也只能将其浮顶盘掀掉，不会破坏油罐下部，所以油体流出油罐可能性小，即使有些油体流出，其量也不大。故防火堤内有效容积，对于浮顶罐来说，要求不应小于最大储罐容积二分之一是安全。
3．2．5 防火堤内有效容积对应计算液面是液体外溢临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。
　　防火堤高度下限要求为1．0m，是为了预防消防水及泡沫液外溢，同时也是为了限制罐组占地面积过大。
　　防火堤高度上限要求为2．2m，且从外侧计算，关键考虑满足消防操作视野要求，同时也考虑到单罐容积和储罐组容积越来越大，储罐区占地面积急剧增加，为了降低占地，并尽可能增大防火堤有效容积。
　　依据隔堤定义及其功效，将隔堤高度要求为0．5～0．8m是适宜，既满足功效要求，又简化了结构尺寸。国外NF-PA 30 1990年版要求隔堤高度为450mm。　　
3．2．6 防火堤有效容积计算，设计人员常常有错误发生。为统一计算方法，本条给出计算公式。公式中各参数图示见图1。

图1 防火堤有效容积计算示意

3．2．7 防火堤内场地地面设计，是一个比较复杂问题，难以用一个统一标准来要求，故此次制订依据调研结果分别对待。
　　1 对于大部分地域，为了排除雨水或消防水，堤内地面均应有大于0．5％设计地面坡度。调研发觉，湿陷性黄土、膨胀土、盐渍土地域，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，可能危害到储罐和防火堤基础安全，所以应采取预防方法，预防水害。南方地域，四季常青，堤内种植草坪，既可降低地面温度，又可美化环境，特作此要求。
　　2 对土壤渗透性很强地域，为预防储罐渗漏物对周围地下水源及环境污染，所以提出堤内地面应采取防渗漏方法要求。
3．2．8 规范编制组在调研过程中发觉，现在很多储罐区场地雨水排放设备极不完善，针对储罐区场地雨水排放问题，规范编制组进行了深入探讨。一致认为：储罐组堤内雨水排放问题是相关安全一个关键方面，为根本处理这个问题，杜绝所以而带来安全隐患，在规范上必需提出严格要求——储罐区必需设置安全可靠截油排水设备、绝对避免油流外泄。
3．2．9 防火堤内设计地坪假如高于堤外消防道路路面或地面，不仅加大了防火堤高，使防火堤设计断面加大，而且给人以不安全感，而利用地形处理成内低外高部署方法，则大大提升了储罐组安全性(如秦皇岛油库)。所以，当地形条件许可时，宜采取储罐组内地坪下沉、堤外道路高路基部署方法。
3．2．10 大型储罐在检修时，往往要进出大型起重设备和车辆，假如不设置进出储罐组道路，势必需在防火堤上扒出缺口，即使再恢复，也难以达成原有强度和严密性。所以，本条要求设置进出储罐组坡道，并从防火堤顶越过。
3．2．11 本条要求了储罐组内隔堤设置，目标是当储罐发生冒顶、漏油事故时，把这些事故控制在较小范围内，使污染及扑救在尽可能小范围内进行，以减小损失。

3．3 液化石油气、天然气凝液及其它储罐组防火堤、防护墙部署
3．3．1 本条要求全压力式和全冷冻式储罐组防火堤及隔堤高度：
　　1 全压力式储罐组内罐体发生事故以后，液体卸压后变为下沉气，在一定高度范围内对其进行防护，所以要求防护墙高度宜为0．6m、隔墙高度宜为0．3m。
　　2 全冷冻式储罐组防火堤高度经过计算进行确定，计算时应满足防火堤内有效容积应能容纳储罐组内一个最大储罐容量、防火堤高度应比计算液面高出0．2m、储罐罐壁和防火堤内堤脚线距离不应小于储罐最高液位高度和防火堤高度之差等条件。
3．3．2 本条要求储罐罐壁和防火堤或防护墙内堤脚线之间距离。
3．3．4 本条要求储罐组总容量及储罐数量：
　　1 全压力式储罐组罐体泄漏几率关键取决于储罐数量，数量越多，泄漏可能性越大，故对储罐组内总容积及储罐数量进行限制。储罐不应超出2排是为了方便消防。
　　2 全冷冻式储罐组内储罐数量不应多于2座，关键是考虑降低事故概率，并依据《Design and Construction of LPG Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条要求：“两个含有相同基础结构储罐可置于同一围堤内……”
　　3 本规范对其它化工产品储罐组总容量及储罐数量没作具体要求，可参摄影关国家标准实施。
3．3．5 全冷冻式储罐组，防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐容积，是考虑到一旦罐体发生破裂等事故时，在一定时间内罐体流出液体不会立即气化，仍保持液体状态，为把事故液体控制在防火堤圈闭范围内，所以防火堤有效容积不应小于一个最大储罐容积。另外，依据《Design and Construction of LPG
Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条要求：“……围堤内容积应考虑该围堤内扣除其它容器或储罐占有容积后，最少为最大储罐容积100％。”
　　其它液态化工产品储罐组要求其防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐容量，关键是考虑到储罐组内任何一个储罐发生破裂，全部能将事故控制在防火堤范围以内，以降低影响。
3．3．6 本条要求防火堤、防护墙内地面处理方法：
　　1 全压力式和全冷冻式储罐组内地面给予铺砌，关键是考虑到降低地面粗糙度，降低事故时影响程度，便于清洁和管理。铺砌地面设置大于0．5％坡度，关键是考虑到排水方便。
　　2 储存酸、碱等腐蚀性介质储罐组内地面应作防腐蚀处理，关键是考虑到一旦储罐发生渗漏及破裂等事故，会腐蚀地面及影响到防火堤、防护墙严密性。
3．3．7 储罐组内应设置集水设施及安全可靠排水设施，以确保雨水及喷淋冷却水能顺利快捷排出储罐组。
3．3．8 本条要求全压力式和全冷冻式储罐组内隔堤设置，目标是当储罐发生事故时，把这些事故控制在较小范围内，使污染及扑救在尽可能小范围内进行，以减小损失。另外，对全冷冻式储罐组考虑每罐一隔，还依据了《Design and Construction of LPG Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条要求：“……在两个储罐间设隔堤，隔堤高度应比周围围堤低1ft……”

4 防火堤选型和结构

4．2 构　　造
4．2．1 规范编制组在现场调研中发觉，部分罐区砖砌防火堤墙体砌筑砂浆不饱满，有防火堤存在很宽裂缝未修补，存在安全隐患，故作本条要求。
4．2．2 本要求是考虑到防火堤抗滑、抗倾覆要求，也考虑了基础埋深假如过浅，小动物轻易从基础下打洞从而破坏防火堤密封性。
4．2．3 中国国土面积广阔，气候各不相同，地质条件各有特点，防火堤和防护墙变形缝设置间距极难给出统一要求，应由设计人员依据当地材料、气候和地质条件按相关结构设计规范确定。
4．2．7～4．2．9 规范对砖、砌块防火堤、钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤结构作出了具体要求。规范编制组在调研中发觉为数不少砖砌防火堤，不管多高，截面全部是370mm，即使满足结构要求，但并不满足强度和稳定性要求，故本规范强调截面设计在满足结构要求同时，还应进行强度和稳定性计算。
4．2．10、4．2．11 防护墙、隔堤及隔墙因为其使用功效特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足结构要求。

5 防火堤强度计算及稳定性验算

5．1 荷载效应和地震作用效应组合
5．1．1 因为对防火堤结构要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤变形计算，所以不再进行正常使用极限状态验算；另外，对于数值很大而出现几率又很小油罐破裂时油品对防火堤冲击力，尽管我们曾和天津大学联合进行了专题研究并对其结果完成了技术判定，规范也没有考虑这种偶然组合。
5．1．2～5．1．4 依据对多种荷载产生内力计算结果表明，静液压力产生内力通常远大于其它荷载产生内力，所以，公式5．1．2和5．1．3两种工况荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为关键活荷载来要求。堤身地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达成标准值几率很小而且为瞬时作用，故取组合值ψ＝0．6，能够满足安全要求。

5．2 荷载、地震作用及内力计算
5．2．2～5．2．6 这五条中水平力和弯矩计算公式，只适适用于计算截面取在地面线以上或地面线上情况。至于地面线以下截面内力，可依据地面线处截面内力进行换算确定。
5．2．3 防火堤内培土静压力计算公式是依据库伦主动土压力理论并按培土和水平夹角为-β推导出来。见规范图5．2．3。延长培土倾斜面交堤面延长线于A′点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时主动土压力强度分布图形ABC及以堤背为A′B而填土表面倾角为-β时主动土压力强度分布图形A′BD这两个图形交于F点，则实际计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中ABDFA，它面积就是主动土压力PT近似值。对于粉土、粉质粘土及粘土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们粘聚力，仍按无粘性土计算主动土压力，这么使计算简化，并偏于安全。
5．2．4 规范给出防火堤水平地震作用计算方法分为下列两种情况：
　　1 因为钢筋混凝土堤高厚比通常全部大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。规范给出计算公式5．2．4-1～5．2．4-4就是以纯弯曲变形理论为基础确定。为了简化计算，选择了比较简单振型函数(图2)：

图2 振型函数曲线

而按纯弯曲悬臂杆理论计算出正确值为：

　　前者仅高出后者4．2％，故以式(1)作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤水平地震作用，其正确度能够满足工程要求。
　　规范中式5．2．4-1振型参与系数η1由下式计算得出：
　　　　　　　　 （3）
　　钢筋混凝土防火堤基础周期通常全部小于0．1s，考虑到地震反应曲线在T1＝0～0．1s之间数值离散性较大，即使现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实际上人为原因较大，故为安全起见，本规范仍然取地震影响系数最大值αmax偏于安全。
　　2 砖石砌体防火堤通常为