岩土工程毕业设计(预制桩基础)--住宅楼预制桩基础设计与施工.doc

河南理工大学
毕业设计（论文）任务书
专业班级 土木本11-5班 学生姓名
一、题目 河南省周口市东景国际名苑住宅楼预制桩基础设计与施工

二、起止日期 2013 年 4 月 1 日至 2013 年 6 月10 日
三、主要任务与要求

指导教师 职称
学院领导 签字（盖章）
年 月 日

河南理工大学
毕业设计（论文）评阅人评语
题目 河南省周口市东景国际名苑住宅楼预制桩基础设计与施工

评 阅 人 职称
工作单位
年 月 日
河南理工大学
毕业设计（论文）评定书
题目 河南省周口市东景国际名苑住宅楼预制桩基础设计与施工

指导教师 职称
年 月 日
河南理工大学
毕业设计（论文）答辩许可证
答辩前向毕业设计答辩委员会（小组）提交了如下资料：
1、设计（论文）说明 共 页
2、图纸 共 张
3、指导教师意见 共 页
4、评阅人意见 共 页
经审查， 专业 班 同学所提交的毕业设计（论文），符合学校本科生毕业设计（论文）的相关规定，达到毕业设计（论文）任务书的要求，根据学校教学管理的有关规定，同意参加毕业设计（论文）答辩。

指导教师 签字（盖章）
年 月 日

根据审查，准予参加答辩。

答辩委员会主席（组长） 签字（盖章）
年 月 日

河南理工大学
毕业设计（论文）答辩委员会（小组）决议
学院 专业 班
同学的毕业设计（论文）于 年 月 日进行了答辩。
根据学生所提供的毕业设计（论文）材料、指导教师和评阅人意见以及在答辩过程中学生回答问题的情况，毕业设计（论文）答辩委员会（小组）做出如下决议。
一、毕业设计（论文）的总评语

二、毕业设计（论文）的总评成绩：
三、答辩组组长签名：
答辩组成员签名：

答辩委员会主席： 签字（盖章）
年 月 日

- 5 -

本科毕业设计（论文）

河南省周口市东景国际名苑住宅楼
预制桩基础设计与施工

专业名称：
土木工程
年级班级：
土木本11-5班
学生姓名：
徐红光
指导教师：
王光勇

河南理工大学土木工程学院
二零一三年六月十日

本科毕业设计（论文）

土木工程专业英文文献翻译

专业名称：
土木工程
年级班级：
土木本11-5班
学生姓名：
徐红光
指导教师：
王光勇

河南理工大学土木工程学院
二零一三年六月十日

目 录

绪 论 1
第一章 场地工程地质条件 3
1.1 工程概况 3
1.2 勘察工作概况 3
1.3 场地工程地质条件 3
1.3.1 场地地形、地貌特征 3
1.3.2 场地内各岩土层的分布及物理力学性质 4
1.3.3 地下水赋存状态及侵蚀性分析 5
第二章 场地类别和各岩土工程地质条件评价 6
2.1 场地类别和场地土类型 6
2.2 场地土工程地质条件评价 6
2.3 各岩土层承载力特征值及压缩模量 7
第三章 基础方案设计计算 9
3.1柱底荷载效应标准组合值和柱底荷载效应基本组合值 9
3.2 桩型选择和持力层确定 9
3.3 验算单桩承载力 10
3.3.1确定单桩竖向极限承载力标准值 10
3.3.2桩基竖向承载力计算 11
3.4承台设计 12
3.4.1承台内力计算 12
3.4.2承台受剪切承载力计算 15
3.4.3承台受弯承载力计算 16
3.5桩身结构设计 18
3.6桩身构造设计 18
3.7吊装验算 19
3.8沉降计算 20
3.9 A轴线桩基础设计 24
3.9.1 初步估计桩数并确定群桩竖向极限承载力特征值 24
3.9.2桩基竖向承载力计算 25
3.10 承台设计 26
3.10.1承台内力计算 26
3.10.2 承台厚度及受冲切承载力验算 26
3.10.3 承台受剪切承载力计算 29
3.12 桩身结构设计 32

3.13 桩身构造设计 33
3.14沉降计算 33
第四章 预制桩基础施工方案 38
4.1静压桩工程质量技术措施 38
4.1.1静压桩施工技术要点 38
4.2 预制桩的施工 44
4.3 施工技术保证措施 48
4.3.1 安全保证措施 48
4.3.2质量目标及保证措施 49
4.3.3 工期目标及保证措施 49
4.3.4 文明施工、环境保护措施措施 49
4.3.5季节性施工措施 50
4.3.6 施工总平面布置图 50
第五章 结论与建议 52
结束语 53
参考文献 54

II

绪 论

桩基础(简称桩基)是一种古老的基础形式．它的力学原理正确，通过桩的形式可以充分发挥深部土层的承载能力，同时它又具有施工简便的特点，因此桩基不仅延续至今，而且结合现代的施工技术还获得了进一步的发展，成为当前基础工程中一种普遍采用的重要基础形式。
随着我国建筑工程的高速发展，高层建筑、海港码头、桥梁、重型工业厂房和粮仓等都广泛使用桩基，目前我国每年的用桩量达100万根以上．如何设计好桩基，使之既满足桩承载力和安全性要求，又降低成本，对我国工程建设具有重大意义。同时，随着现代科学技术的发展，桩基的类型、施工工艺和设备、桩基理论和设计方法都有了很大的进展。
桩基深埋于地下，是个隐蔽工程．虽然桩基设计理论和施工方法已有了很大提高，然而。地质条件的复杂性、岩土性质的多变性和现场施工的局限性，致使桩承载力的设计值与桩的实际承载能力有时还有较大的差别，在施工时桩身中也会出现各种缺陷。因此，为了保障桩基的质量，进行桩基检测就十分必要了．长期以来，桩基检测采用的是静荷载试验方法。由于它是破坏性检测，成本高，检测周期长，因此被检测的桩数目较少，难以满足基础工程的广泛需要。随着工程建设规模的扩大和现代科学技术的发展，一种无损检测技术一一桩基应力波检测应运而生，并自20世纪80年代以来获得了迅速的发展和广泛的应用，现已成为基础工程建设过程中一个必不可少的组成部分。
沉桩的方法有多种，本工程主要介绍静压法沉桩。
静压法施工是通过静力压桩机的压桩机构自重和桩架上的配重作反力将预制桩压人土中的一种成桩工艺。
主要优点：
a.低噪声、无振动、无污染，可以24小时连续施工，缩短建设工期，创造时间效益，从而降低工程造价；
　　b.施工速度很快，同时场地整洁、施工文明程度高；
　 c.由于送桩器与工程桩桩头的接触面吻合较好，送桩器在送桩过程中不会左右晃动和上下跳动，因而可以送桩较深，基础开挖后的截去量少；
d.施工中由于压桩引起的应力较小，且桩身在施工过程中不会出现拉应力，桩头一般都完好无损，复压较为容易。
主要缺点：
　　a .仍然具有挤土效应，对周围建筑环境及地下管线有一定的影响，要求边桩中心到相邻建筑物的间距较大；
　　b.施工场地的地耐力要求较高，在新填土、淤泥土及积水浸泡过的场地施工易陷机；
c. 过大的压桩力（夹持力）易将管桩桩身夹破夹碎，或使管桩出现纵向裂缝；　　
d.不宜在地下障碍物或孤石较多的场地施工。
本设计以河南省周口市东景国际名苑住宅楼地质条件为依据，通过对预制桩的设计与施工，使设计者对预制桩的各个设计步骤有更加深入的认识和理解!

51

河南理工大学本科毕业设计 场地工程地质条件
第一章 场地工程地质条件

1.1 工程概况
周口东景国际名苑由周口市乐都房地产开发有限公司负责开发筹建。周口东景国际名苑场区位置位于周口市川汇区文明路与国槐街交叉口，北临沙颍河，东临周口市中心医院，属周口市区中心位置，交通便利，地理位置优越。
根据工程方提供的东景国际名苑总平面规划布置图，小区内初步拟建建筑物8栋，其中沿文明路一侧分布的1#、2#楼为综合楼，其余3#--8#楼为住宅楼。
1.2 勘察工作概况
通地对场地的踏勘，确定了孔位，沿各建筑物的周边线、角点和建筑场区的范围进行布置，共计布置各类勘探点130计进尺2781探点钻孔间距沿建筑物的走向控制在不大于30.0m要求。
勘察工作量统计见表1-1.
表1-1 勘察工作量统计表
外业工作量
室内土工试验
项目
单位
数量
项目
单位
数量
取土标贯孔
m/孔
47.4/3
常规物理试验
组
35
静探孔
m/孔
59.2/6
液、塑限
组
26
原状土样
件
30
常规压缩
组
26
扰动土样
件
15
直接剪切
组
39
标准贯入
次
9
颗粒分析
组
50
标高测量
次
10

水位测量
次
3

1.3 场地工程地质条件
1.3.1 场地地形、地貌特征
此次勘察场区范围为周口东景国际名苑部分工程，包括的建筑物为1#、2#楼。其中3#-8#楼前期已完成勘察工作。各建筑物整体平面布局见总平面布置图。假定该点高程为55.00m，引测各钻孔相对标高，其相对标高为54.38-54.89m，最大高差为0.45m。未发现其它不良物理地质现象。
场区地貌类型属黄河冲积平原，其组成岩性在勘察深度范围内为第四系全新统河流相冲洪积物。
1.3.2 场地内各岩土层的分布及物理力学性质
通过钻探揭露知，场地内共有十四层岩土层，分别为（1）填土（）、（2）粉质粘土（）、（3）粉质粘土（）、（4）圆砾（）、（5）粘土（）、（6）细砂（）、（7）圆砾（）、（8）粘土（）、（9）砾砂（）、（10）粉粘土（）、（11）粉质粘土（）、（12）强风化泥岩（E）、（13）中风化泥岩（E）、（14）微风化泥岩（E），现自上而下分别叙述如下：
（1）填土：灰黑色、黄褐色，稍湿，有臭味，主要为建筑垃圾及粘性素填土，局部为塘沟淤泥质新近填土，最大厚度达10.50m，一般厚度2.00-2.50m，图纸松散稍秘状，欠固结，力学性质差。埋深2.30m以下的粘性素提取泥土填筑时间起过10年，承载力特征值建议为70。
（2）粉质粘土：在部分钻孔中出现，灰黑色、褐黄色，软塑状，中等压缩性，粘性偏低，湿，见灰黑色松软锰质结核，从动力触探结果知承载力特征值为150，土工试验计算为176，现综合为150。
（3）粉质粘土：个别钻孔缺失该层，黄褐色，红褐色，可塑——硬塑状，中压缩性，厚度大于3.50m，刀切稍有光滑面，粘性较强，土中含少量铁锰质结核和团块状灰白色高岭土，从钻孔及取样观察，场地东侧、南侧、西侧该层强度较低。从动力触探结果知，该承载力特征223，土工试验计算为223，现综合为223。
（4）细砂：上部红褐色，底部土黄色，呈中密状，厚度不一，0.6-1.8，成分为卵石、砾石、粘土、中粗砂，卵砾石含量>50％，卵砾石为硅质岩、硅质灰岩，磨圆度较差，成棱角状，上部粘土含量较高，从动力触探结果知，承载力特征为280，土工试验计算为300，现综合为280。
（5）粘土：桔黄色。部分钻孔缺失该层，最大厚度1.6m，硬塑状，低压缩性，粘性较强，土芯呈长柱状，夹薄层粉砂土，钻进速度慢，从动力触探结果知，承载力特征值295，土工试验计算为300，现综合为285。
（6）细砂：上部黄褐色，下部灰白色，中密状，稍湿，钻进速度快，岩芯呈短柱状，水泡搅动呈松散状，矿物成分为石英、粘土等，局部分选较好，从动力触探结果知，承载力特征值240。该层中含⑥-1砾砂透镜体和⑥-2粘土透镜体，砾砂呈中密状，砾石成分为硅质岩和硅质灰岩，粘性强，从动力触探结果知，承载力特征值为295，该层承载力特征值综合为250。
（7）圆砾:土黄色,灰白色,中密状,厚度较大,大于5.0m,成分为卵石,砾石,中砂,粘土,卵砾石含量＞50%,卵砾石为硅质岩,硅质灰岩,磨圆度较好,成次圆状,从动力触探结果得知,特征承载力为360,土工试验计算为350,现综合为350。
（8）粘土,黄色,浅黄色,厚度小于3.0m,硬塑状,低压缩性,粘性强,土芯呈长柱状,钻进速度慢, 从动力触探结果得知,特征承载力为350,土工试验计算为315,现综合为315。
（9）砂励:浅紫色,中密状,钻进时钻具偶有跳动,钻进难度一般,层厚4.60米,从动力触探结果知,承载力特征值为360。
（10）粉砂岩：浅紫色，中密状，见浅黄色团块状砂土，夹薄层状粘土。
（11）粉质粘土：灰白--土黄色，硬塑状，见紫红色细脉及斑点，夹团块状砂土，切面较光滑，底部含砾，砾石成分为石英岩。
（12）强风化泥岩：层厚8.50m，褐红色，结构松散，手抓呈土状，无光泽，无敲击声。
（13）中风化泥岩：层厚6.9m，褐红色，结构较紧密裂隙发育，敲击易碎，裂隙面呈土状。
（14）微风化泥岩：揭穿厚度2.90m，红褐色，机构紧密，具泥质结构，矿物成分为粘土及石英，裂隙不发育，岩芯呈柱状，泥质光泽，敲击有声。
1.3.3 地下水赋存状态及侵蚀性分析
场区浅层地下水类型为孔隙潜水。勘察期根据场区内多个钻孔内水位测量，其水位埋深位于地表下2.30米。在勘察过程中，对所有钻孔均进行了简易水文地质观测，地下水位埋藏较浅，一般埋深为2--3米，地下水为大气降水及河水补给，地下水主要为赋存于填土层中的上层滞水及圆砾、砾砂、细砂层中的孔隙潜水。
场地周边无大型化工厂，根据区域性水文地质资料及ZK6号孔的全孔水样水质简易分析结果知，地下水对无结晶类和分解类腐蚀。

河南理工大学本科毕业设计 场地类别和各岩土工程地质条件评价

第二章 场地类别和各岩土工程地质条件评价
2.1 场地类别和场地土类型
根据此场地附近以往工作资料，地表下25米范围内土层的等效剪切波速约为260m/s。根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中4.1.1条、4.1.3条和4.1.6条判断本场地土类型为中硬土，其场地类别为п类，属可进行建设的一般场地。
2.2 场地土工程地质条件评价
（1）填土()：该土层为建筑垃圾及粘性素填土，厚度为2—10.5米，欠固结，力学性质差，埋深5.0米以下的粘性素填土建议承载力特征值为70。
（2）粉质粘土（）：软塑状，中等压缩性，场地中分布不均匀，承载力特征值为150，且埋藏较深，不选作基础持力层。
（3）粉质粘土（）：硬塑状，中压缩性，厚度大于2.50米，承载力特征值为223，可选作2、3、5、7号楼的基础持力层。
（4）细砂（）：中密状，厚度0.6-1.8米，承载力特征值为280，可选作1、4、8号楼的基础持力层。
（5）粘土（）：硬塑状，低压缩性，承载力特征值为295，个别孔缺失，埋藏深，不选作该场地建筑物的基础持力层。
（6）细砂（）：该层厚度较大，承载力特征值仅为240，埋藏深，不选作该场地建筑物的基础持力层。
（7）圆砾（）：该层呈中密状，厚度大于5米，场地内分布稳定，承载力特征值为350，是高层建筑良好的基础持力层。
（8）粘土（）：该土层呈硬塑状，低压缩性，厚度大于2米，承载力特征值为315 ，可作为该场地高层建筑物基础持力层的下卧层。
（9）砾砂（）：该土层呈中密状，厚度达4.60米，承载力特征值为360，可作为该建筑物基础持力层的下卧层。
综上所述，该工程为二级工程，场地为二级场地，地基属二级地基，岩土工程勘察登记为二级。
2.3 各岩土层承载力特征值及压缩模量
根据室内土工试验结果、原位静力触探成果，结合本区以往工作经验，经综合评定后给出各层土的承载力特征值 和压缩模量Es0.1-0.2。各层土承载力标准值和压缩模量见表2-1.
表2-1 各层土承载力标准值和压缩模量

指
标

名称
厚度（m）

承载力
特征指值
ƒAK
(kPa)
预制桩
qak
(kPa)

人工挖
孔桩
qnk
(kPa)
预制桩
qpk
(kPa)

人工
挖孔桩qpl
(kPa)
重度

(kN/m3)

压缩模量
Esi
(MPa)
1填土
2.3
70
20
20

19

2粉粘
0.5
150
56
56
400
800
20
8.5
3粉粘
2.8
223
67
67
900
1800
20
9.3
4细砂
1.0
280
58
58
1800
3200
27
13.9
5粘土
0.9
295
58
58
900
1800
20
7.8
6细砂
4.0
240
67
67
1100
1200
20
13.9
7圆砾
8.6
350
110
110
2400
3500
27
18.0
8粘土
2.3
315
67
67
1400
2200
20
7.8
9砾砂
7.8
360
120
120
1800
3000
25
16.7

根据该场地的工程地质条件以及施工场地条件，宜选用预制桩基础。

河南理工大学本科毕业设计 基础方案设计计算

第三章 基础方案设计计算

该大楼长72m宽10.8m。采用框架结构,每层高3.0m，共18层，故场地类型为C类。
3.1柱底荷载效应标准组合值和柱底荷载效应基本组合值
(1)柱底荷载效应标准组合值:
A轴荷载：
B轴荷载：
C轴荷载：
(2)柱底荷载效应基本组合值:
A轴荷载：
B轴荷载：
C轴荷载：
选择荷载值较大的B轴作为预制桩和承台的设计依据.
3.2 桩型选择和持力层确定
各地层的厚度和主要力学参数见表3-1.
表3-1各地层的厚度和主要力学参数

序号

土名

厚度
(m)

承载力特征值
f

预制桩
qak
(kPa)

人工挎孔桩
qnk
(kPa)

重度
qpk
(kPa)

压缩模量
Esi
(MPa)

1
填土
2.3
70
20
20
19
\
2
粉粘
2.8
223
28
67
20
93
3
细砂
1.0
270
30
58
27
139
4
粘土
0.9
285
20
67
20
93
5
细砂
4.0
220
30
58
20
139
6
圆砾
8.6
320
110
110
27
180

河南理工大学本科毕业设计 基础方案设计计算

选择6号圆砾为持力层，为消除负摩阻力影响承台制于2号粉质粘土上，桩径为桩，预制桩进入持力层深度，有效桩长。
3.3 验算单桩承载力
3．3．1确定单桩竖向极限承载力标准值
（式3-1）
式中：
——单桩极限摩阻力标准值（kN）；
——单桩极限端阻力标准值（kN）；
——桩的横断面周长（m）；
——桩的横断面底面积（）；
Li——桩周各层土的厚度（m）；
——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（）；
——桩底土的单位极限端阻力标准值（）。

单桩竖向承 载力特征值为
（式3-2）
根据上部荷载，初步估计桩数为：
（式3-3）
则取设计桩数为7根。
由于,应考虑承台效应和群桩效应，确定R。
先取桩数为7根，桩的布置按矩形布置，桩距，取边桩中心距承台外边缘距离为，预计承台尺寸为。
下面按桩数，求群桩竖向极限承载力特征值R。
（式3-4）

下面验算取n=7是否合适：
承台及以上回填土自重为：

故取7根桩可以。
确定承台尺寸和桩的排列，如图3-1所示。

图3-1 B轴线承台平面图
3.3.2桩基竖向承载力计算
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2012），当按单桩承载力特征值进行计算时，荷载应取其效应的标准准组合值。由于桩基所处的场地地震抗烈度为7级，且场地无可液化砂土、粉土问题，一次可以不进行地震效应的竖向承载力验算。
根据桩数及承台尺寸构造要求，初步设计矩形承台。尺寸为，桩按矩形布置，桩中心距为，桩心距承台边缘均为。
计算时荷载应取其效应的标准准组合，则
（式3-5）
（式3-6）

（式3-7）

满足设计要求，初步设计是合理的。
3.4承台设计
根据以上桩基设计及构造要求，估计承台厚度为，承台混凝土强度级别为。承台选用钢筋级别为HRB4000级，。
3.4.1承台内力计算
承台内力计算荷载采用荷载效应基本组合设计值，
则基桩净反力设计值为：
（式3-8）

（式3-9）

承台厚度及受冲切承载力验算
承台冲切验算简图见图3—2。
为防止承台产生剪切破坏，承台应具有一定的厚度，初步设计承台厚，承台底保护层厚度 ；则 。分别对柱边冲切和角桩冲切进行验算，以验算承台的合理性。
Ⅱ

Ⅱ
图3—2
a .柱对承台冲切
承台受压冲切的承载力应满足下式：
（式3-10）
由于

则冲跨比为

则冲跨比为

冲切系数为

（式3-10）

故厚度为1.6m的承台能够满足柱对承台的冲切要求。
b角桩冲切验算
承台受角桩冲切的承载力应满足下式：
（式3-11）
由于从角桩内边缘至承台外边缘距离为

;

则

故厚度为1.6m的承台能够满足角桩对承台的冲切要求.
3.4.2承台受剪切承载力计算
承台剪切破坏发生在与桩边连线所形成的斜截面处，
对于Ⅰ-Ⅰ截面：
（式3-10）
；

则剪切系数为：

受剪切承载力高度影响系数计算：
由于，故

Ⅰ-Ⅰ截面剪力为：

则

故满足抗剪切要求。
对于Ⅱ-Ⅱ截面：

；

则剪切系数为：

受剪切承载力高度影响系数计算：
由于，故

Ⅱ-Ⅱ截面所受剪力为：

3.4.3承台受弯承载力计算
对于Ⅰ-Ⅰ截面，取基桩净反力最大值，进行计算，则

因此，承台X方向选用，则钢筋根数为
根
取，实际配筋,满足要求。

图3-3

对于Ⅱ-Ⅱ截面，取基桩净反力平均值进行计算，

此时

则

因此，承台Y方向选用，
则钢筋根数为
根
取，实际配筋,满足要求。
承台配筋图如图3-3所示。
3.4承台构造设计
混凝土桩顶伸入承台长度为50mm。两承台间设置连续梁，梁顶面标高-0.7m，与承台顶平齐，根据构造要求，梁宽400mm,梁高600mm，梁内主筋上下共通长配筋，箍筋采用@150。承台底做100mm厚C10素混凝土垫层，垫层挑出承台边缘100mm。
3.5桩身结构设计
预制桩的桩身混凝土强度等级选用C30,钢筋选用HRB335级。
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）的规定，桩顶轴向压力应符合下列规定：
（式3-12）
（式3-13）

计算桩身轴心抗压强度时，一般不考虑屈压影响，故取稳定系数，对于预制桩，施工工工艺系数

3.6桩身构造设计
桩身按构造要求配，的级钢筋通长配筋；箍筋可以选用的级钢筋，间距150mm，距桩顶2m范围内间距50mm，距桩顶2-4m范围内间距100mm。采用静压法沉桩，桩顶设置三层钢筋网，层距50mm，桩尖所有主筋焊接在一根圆钢上，桩尖0.6m范围内箍筋加密，间距50mm,桩身主筋混凝土保护层厚30mm。
3.7吊装验算
由于桩的长度不大，桩身吊装时采用二点起吊，吊点位置如图3-4所示。
起吊点距桩两端距离为

则起吊时桩身最大弯矩为

桩身配筋计算：
混凝土采用C30级，钢筋采用HRB335级，
则，
每边配，
则

（式3-14）

所以
满足吊装要求。

图3-4桩身吊装验算图

3.8沉降计算
桩基的最终沉降量表达式为：
= （式3-15）
式中：——桩基的最终沉降量（）；
——按分层总和法计算经验系数（）；
——按分层总和法计算经验系数，当无地区经验时，可参考：非软土地区和软土地区桩端有良好持力层时，=1；软土地区，且桩端无良好持力层时，当≤25，=1.7；当25，=；
——桩长（）；
——桩基等效系数
——桩基等效系数。定义为：群桩基础按明德林解计算沉降量与按布氏解计算沉降量之比，可按下式简化计算：
，，
式中：
，，——反映群桩不同距径比，长径比，及承台的长宽比等因素的系数，可查《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录G的附录Ⅳ表。，，分别为矩形承台的长、宽及桩数；
——矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按，近似，当计算值小于1时，取=1；
—— 角点法计算点对应的矩形荷载分块数；
——角点法计算点对应的第j块矩形底面长期效应组合的附加力，kN;；
——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；
——等效作用底面以下第i层土的压缩模量（）；采用地基土自重压力至自重压力加附加应力作用时的压缩模量；
——桩端平面第j块何在计算点至第层土，第层土底面的距离（m）；
——桩端平面第j块荷载计算点至第i层土，第层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录G采用矩形基础中心点沉降。
= （式3-16）
式中：，——根据矩形长宽比及深度比，。 查《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录G地基沉降计算深度，按应力比法确定，且处的附加应力与土的自重应力应该符合下式要求：

由于： ，
查表得：=0.075 =1.461 =6.879
（式3-17）

计算各层土的自重应力：

——第i层土底的自重应力，；
——第层土的重度，在地下水位以下用浮重度；
——第层土的厚度，m。

各层地基附加应力计算：
； ；
式中：
——基底附加应力，；
——第层土底附加应力，；
——竖直均布压力矩形基础角点下的附加应力系数，它是m，n函数，其中，，是矩形的长边，是矩形的短边，而是从基础底面起算的深度。

各层土的自重应力与附加应力成果见表3-2。
3-2 各层土的自重应力与附加应力成果表

位 置
深度

自重应力
1
0
0
1
0.2500
544.6
43.7
2
2.8
1.17
1
0.1551
337.68
71.7
3
3.8
1.58
1
0.1142
248.64
88.7
4
4.7
1.96
1
0.0866
188.55
97.7
5
8.7
3.63
1
0.0322
70.11
137.7
6
11.7
4.88
1
0.0187
40.71
188.7

6号位置碎石的自重应力的0.2倍与附加应力相当，即

故沉降计算截止到6号碎石层。
查《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录G得，当2，3，4，5，6位置上的，

即：s=40.6mm小于规范容许值
3.9 A轴线桩基础设计
3.9.1 初步估计桩数并确定群桩竖向极限承载力特征值
根据上部荷载，初步估计桩数为：

则取设计桩数为6根。
由于,应考虑承台效应和群桩效应，确定R。
先取桩数为6根，桩的布置按矩形布置，，取边桩中心距承台外边缘距离为，预计承台尺寸。
下面按桩数，求群桩竖向极限承载力特征值R。
（式3-18）

下面验算取n=6是否合适：