丽海豪园高支模施工方案.doc

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36

佛山市禅城区丽海豪园工程

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编 制：湛江粤西建筑工程有限公司
编 制 人：
审 核 人：
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佛山市禅城区丽海豪园工程

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编 制：湛江粤西建筑工程有限公司
编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
编制日期：二○壹贰年十月十日

目录

1. 工程概况: 3
2、工程设计概况 3
3． 方案的编制依据 3
4、 高支模施工情况 4
5. 施工部署 4
5.1 安全防护领导小组 4
5.2 方案设计的思路 5
5.3 搭设及拆除施工工艺 5
5.3.1施工工艺流程 5
5.3.2 拆除施工工艺 5
6. 安全施工措施 6
6.1 材质及其使用要求 6
6.2 搭设的安全措施 6
6.3 施工作业的安全措施 6
6.4 拆除的安全措施 6
6.5 文明施工措施 7
7.1 材料选用： 8
7.2 顶板模板： 8
7.3 梁模板： 11
8. 模板设计计算的相关参数： 13
8.1 计算假定： 13
8.2 计算参数： 14
8.3 模板及支撑系统的相关参数： 14
9. 柱模板的设计计算： 14
9.1 模板侧压力计算： 15
9.2 验算柱模板(夹板)的强度和刚度： 15
9.3 验算内楞（木方）的强度和刚度 ： 15
9.4 验算外楞(双排钢管)的强度和刚度： 16
9.5 验算对拉螺栓的强度： 17
10. 板模板的设计计算： 17
10.1 120(150)厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 17
11 . 200×600梁模板扣件钢管高支撑架计算书 24
12、高支模搭设施工安全措施： 32
13、技术要求 33
14、安全要求 34
15、质量保证措施 35

1.工程概况:
工程名称：季华三路南侧、凤凰路西侧B地块1栋~4栋
建设单位：佛山联诚银海豪园房地产投资开发有限公司
设计单位：广东南海城乡建筑设计有限公司
监理单位：广州市宏业金基建设监理咨询有限公司
施工单位：湛江市粤西建筑工程公司
工程地址：佛山市祥禅城区季华三路南侧、凤凰路西侧
工程结构：框剪结构18层
建筑面积：
2、工程设计概况
本项工程分为1栋~4栋商住18层、总高度为60.75米，层高3米，首层为商铺和架空层。总建筑面积平方米。地上结构18层，首层高5.8m~6.9米,标准层高3m。
基本结构参数；
1）桩基类型：预制预应力管桩（AB型），桩长：20~30m，桩径：Ф500×125、 总数量：227根
2）主要结构尺寸；梁：200mm×600mm、 200mm×550mm、200mm×500mm，板厚：150/120mm；柱：310mm×2100mm、250mm×3700mm、250mm×2100mm
3）混凝土强度等级；基础C35P8,首层墙柱：C45，梁板C30。

3． 方案的编制依据
1）、施工图纸；
2）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3）、《建筑施工手册》第四版缩印本
4）、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2002
5）、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
6）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
7)、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001
8）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
9)、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

4、 高支模施工情况
本工程高支模的施工部位1栋~4栋楼首层，层高为5.8~6.9米，钢筋混凝土框剪结构，结构构造按七度二级设防。投影面积为1384.1M2。钢混凝土梁（最大尺寸）200×600，支模高度为6.05m ，跨度最大8.8米，楼板厚120。 模板支撑体系用Φ48×3.5满堂红钢管扣件搭设，步距1500，梁下立杆顶用可调支撑托、板下立杆顶用双扣件，18厚胶合板，次楞均用50×100方木，施工方法如下：
1、120厚楼板下：立杆纵、横向间距1000，板底次楞50×100方木@350，主楞单钢管，立杆靠梁两侧距梁边尺寸为250。（计算书见附件）。
2、200×600梁下：梁底居中设2根承重立杆，沿梁长方向间距1000，次楞50×100方木@200，平行梁截面搁置，主楞双钢管。（计算书见附件）
3、垂直剪刀撑：外立面沿支架四周长度和高度方向均应连续设置，中部纵横方向每隔4排立杆设置一道。水平剪刀撑：从顶层开始向下每隔2步设置一道。
结合其结构体型，施工中其模板及其支撑的刚度、强度、稳定性、抗倾覆及承载力均有较高要求，需确保施工过程中模板及支撑系统的安全与稳定。
本方案主要针对最不利结构的高支模进行验算，其它部位参照执行。
5. 施工部署
5.1 安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是本工程项目部创建“安全生产、文明施工工地”的根本要求。为此项目部成立以生产经理为组长的安全防护小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：庄帝福 （项目生产经理） ——负责协调工作；
副组长： 梁康玉 （项目技术负责人） ——负责技术部署；现场施工总指挥 组 员：李俊峰 （项目总施工） ——现场指挥、技术交底；
杨阳元 （施工员）、 杨木胜（质检员）、 林海明 （专职安全员） ——质量、安全检查。

5.2 方案设计的思路
1) 设计原则：
①实用性：主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。
②安全性：保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。
③经济性：针对工程的具体情况，因地制宜，就地取材；确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入；增加模板周转，减少支拆用工；实现文明施工。
2） 结合本工程结构形式、实际施工特点，高支模均采用满堂红门式钢管脚手架进行搭设，水平方向使用φ48×3.5的钢管连系加强，水平杆又与每层在梁內预埋的钢管扣件连结，并设置交叉剪刀撑，在顶部使用可调U型顶托，底部使用模板垫片支撑混凝土面上。
3）根据以往工程的施工经验，结合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
的要求，项目部组织有关人技术员进行技术分析，制定草案，选择最不利矩形计算并兼顾代表性的部位进行结构验算。梁选择（钢筋混凝土梁）跨度、层高、截面尺寸最大的进行验算。梁层高取 6.0m，最大截面取 200×600，梁跨度取8.8m。
5.3搭设及拆除施工工艺
5.3.1施工工艺流程
工艺流程为：场地清理→材料配备→设置底座→搭满堂脚手架→剪刀撑→水平兜网→作业平台→防护栏杆→模板及其垫木安装……。
定距定位：根据梁的位置确定每排脚手架的纵横走向，并根据脚手架离结构立面的距离拉出立杆位置，做好标记，底座应准确放在定位线上，并铺放平稳。相邻立杆应互相看齐，同排立杆应通视，连线与墙面垂直。支撑脚手架搭设完成后检查立杆的垂直度，倾斜度不得超过脚手架高度的 1/500。
5.3.2 拆除施工工艺
拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时拆架，做到一步一清、一杆一清。所有连墙杆等应随架子拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于两步（如高差大于两步，应增设连墙件加固）。

6.安全施工措施
6.1 材质及其使用要求
1）钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）， 的规定，按本方案附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。
钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。钢管材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中 Q235A 钢的规定，相应的扣件规格也应为φ48mm。
2）扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。
3）各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于 100mm。
6.2 搭设的安全措施
1)底座下的砼地面必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能
进行上部脚手架搭设.
2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业；当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方， 并得到允许，以防坠落伤人。
3）架子必须配合施工进度搭设，未完成的架子在每日收工前要确保架子稳定。
4）在搭设过程中由施工员、架子班长等进行检查、验收和签证。
6.3 施工作业的安全措施
1）任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除架子部件。
2）搭设过程中不允许多层同时作业。
3）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
4）定期检查架子，发现问题和隐患时必须在施工作业前及时维修加固。
6.4 拆除的安全措施
1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。
2）拆除前必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚步手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量除掉。
3）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调；当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。
4）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。
5）拆除时严禁碰撞架子附近电源线，以防触电事故。
6）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件附着扣件或两杆连着送到地面。
7）所有脚手板应由外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
8）拆下的零配件要集中装入袋子内，再吊下承料平台；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。

6.5 文明施工措施
1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。
2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。
3）严禁酒后上架作业，施工操作时精力集中，禁止开玩笑和打闹。
4）架子搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗作业；凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者一律不得上架操作。
5）上架作业人员均应走人行梯道，不准攀爬架子。
6）防护栏杆、脚手板、安全网等设施影响作业班组支撑时，如需拆改时应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
7）架子验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时须经安质部同意后由架子工操作。
8）不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动架子。
9）拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
10）架子使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。
11）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品；使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。
12）架子堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。
13）施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。
14）运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清。

一层结构概况见下表：
项目
数值
备注
最大模板支设高度
6.0(6.050) m

框梁截面最大值
200×600mm

框梁截面次大值
200×550mm

框柱截面最大值
310×3700(250×2100)mm

楼板厚度最大值
120 mm(150mm)

7、模板、模架支设方案
7.1 材料选用：
1、模板：采用两面涂刷面膜的夹板，厚18 mm，长×宽=1830×915 mm。
2、楞条：小楞：50×100 mm木方，大楞：Ф48×3.5 mm ，A3钢管。
3、支撑：Ф48×3.5 mm ，A3钢管，直角、旋转卡扣。
4、柱箍采用Ф48×3.5 mm钢管做柱箍。
7.2 顶板模板：
模板采用木模板体系，模板采用1830×915×18光面红模板、底楞采用50×100木方、支撑系统采用钢管满堂支撑系统、设扫地杆。
模板支撑采用Ф48×3.5 mm钢管，搭设满堂支撑系统，楼板水平杆步距1500，18厚胶合板，50×100 mm木方，离地150设置扫地杆，模板支撑最大搭设高度为5.88(6)米。板下木方间距250，立杆的纵横的间距1000x1000，(120)150厚板双扣件节点，全架高设置剪刀撑，斜撑角度应在45°~60°之间。每一排剪刀撑中相邻的两个剪刀撑距离不大于立杆间距，相邻排剪刀撑间距不大于3立杆间距；满堂架周边另设置一道剪刀撑。

7.2.1模架支架立面图：

7.2.2梁板支撑图

7.2.3模板拼接处节点图

7.3梁模板：
梁模板体系采用木模体系，即木模采用18厚光面红模板、内楞采用50×100木方，外楞采用φ48钢管。当梁高h＞600mm时，设一道螺杆，螺杆间距550（不大于500）mm。梁跨L≥4m时，跨中起拱3/1000，悬臂梁端部起拱6/1000。
梁下木方平行梁截面布置，间距均为200mm；梁底每排设2根承重立杆，间距500，沿梁长度方向间距1000。。
侧模钉50×100木龙骨间距不大于250mm，木龙骨外侧用双φ48钢管固定；两侧用支顶保证梁

7.3.1梁板模板图：
7.3.2梁模板阴角处理图：

7.4柱模板：
柱箍采用2·Ф48×3.5 mm钢管做柱箍，间距为400mm (自底面到柱高一半范围内)，间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）；四周用钢管、8#铁丝与满堂架拉结，保证柱模板的垂直度。水平拉结每600mm设置一道。
模板：18mm夹板
内楞：50×100mm木方,间距为300mm
外楞：双排Φ48.5×3.5mm钢管对接加
间距为400mm (自底面到柱高一半范围内)
间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）
对拉螺栓：Ф16对拉螺栓，水平间距为400mm

柱模板加固示意图如下：

8.模板设计计算的相关参数：
8.1 计算假定：
1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；
2、构件的惯性矩沿跨长恒定；
3、支座是刚性的，不沉降；
4、受荷跨荷载情况相同，并同时作用。
8.2 计算参数：
根据《建筑施工手册》（第四版）、《建筑施工计算手册》(江正荣编著)有关的内容
计算过程所需数据如下：
新浇砼的重力密度γc = 25KN/m3
考虑施工具体时间和混凝土本身特性，混凝土的初凝时间为t0=4h。
混凝土中加高效缓凝剂，故外加剂影响修正系数 β1 =1.2
混凝土塌落度为140-160mm,用插值法求混凝土塌落度影响修正系数
β2 =1.15+(160-150)×(1.15-1.0)/(150-90) = 1.175
8.3 模板及支撑系统的相关参数：
本次施工模板支撑系统材料采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。
根据《简明施工计算手册》(第二版)、《混凝土结构工程》及相关规范和资料内容，
确定所用材料相关参数如下：
1、模板采用18mm夹板，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/ mm2
抗弯强度[fm]=16 N/ mm2
抗剪强度[τ]=2.2 N/ mm2
2、支撑小楞采用50×100mm木方，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/ mm2
抗弯强度[fm]=13N/ mm2
抗剪强度[τ]=1.4 N/ mm
3、支撑小楞的钢管采用双排Φ48×3.5mm钢管, 有关力学计算参数如下：
弹性模量E=2.1×105N/ mm2
抗弯强度[f]=215N/ mm2
抗剪强度[τ]=110N/ mm2
A=489 mm2，I=12.19×104mm4，W=5.08 ×103mm3
4、对拉螺栓采用φ16、φ14螺栓，有关力学计算参数分别如下：
容许拉力[N]=24.5KN，[N]=17.56KN。

9.柱模板的设计计算：
9.1 模板侧压力计算：
根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=2 m/m。
混凝土塌落度为140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影响修正系数
β2 = 1.175
最大侧压力：
F1 = 0.22γc to β1β2（ V） 1/2= 0.22×25×4×1.2×1.175×（201/2）
=138.73 KN/m2
F2= γcH= 25×6.92=173.0KN/m2 > F1
按规范规定取较小值，取F = 138.73KN/m2作为对模板侧压的标准，并考虑倾倒砼产生的水平荷载标准值2KN/m²，侧向4KN/m²，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=138.73×1.2+2×1.4=168.156KN/m²，考虑到模板结构不确定因素较多，故不考虑荷载折减，同时也不考虑倾倒砼产生的荷载，取q=138.73KN/m2有效压头高度为
h=F/γc=138.73/25=5.5m
9.2 验算柱模板(夹板)的强度和刚度：
柱模板按三跨连续梁计算：
1、强度验算：
跨中其最大弯距：
Mmax = qL2/10=138.73×1.0×0.2²/10=0.55KN·m
模板截面抵抗弯距：
M=W×F=fbh2/6=13×1000×182/6=12.64 KN·m >0.55 KN·m 符合要求
2、刚度验算：
假定模板截面为1000mm×18mm
ω=KqL4 /100EI
=0.677×138.73×2004/（100×11000×1000×18³/12）
=0.28mm<200/400=0.500mm 符合要求。
9.3 验算内楞（木方）的强度和刚度 ：
木方的间距为200，钢管外楞间距为400。
均布荷载 q=138.73×0.20=27.75KN/m
则最大弯距为Mmax = qL2/10= 27.75×0.4²/10=0.444KN·m
抵抗弯距为WF=[fm]bh²/6=1.08KN·m>0.444KN·m 强度满足要求
ω=KqL4/100EI=0.677×138.73×4004/（100×11000×50×100³/12）
=0.52mm<L/400=1mm 刚度符合要求

9.4 验算外楞(双排钢管)的强度和刚度：

1、强度验算：
在有效压头范围内，钢管的间距为400，对拉螺栓间距为L=400，均布荷载为138.73KN/m²，则每跨的集中荷载（由木方传递）为F=138.73×0.4×0.4=22.20KN，对每一根钢管而言集中荷载为11.1KN。
则最大弯距为：Mmax= 0.175PL= 0.175×11.10×0.4=0.78KN·m
抵抗弯距为：WF=3.14×（484 - 414）×215/32×48=1.09 KN·m> Mmax
满足要求
2、刚度验算：
Ω=1.146PL³/100EI
=1.146×11.10×1000×400³/(100×2.1×100000×12.19×10000)
=0.32<L/400=400/400=1.0mm 刚度满足要求
3、柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m2，则每跨的集中荷载（由木方传递）为75×0.5×0.4=15KN，对每一根钢管而言集中荷载为7.5KN。
则最大弯距为：Mmax=0.175PL=0.175×7.5×0.4=0.525KN·m
抵抗弯距为：WF=3.14×（484 - 414）×215/32×48=1.09 KN·m> Mmax
因此强度满足要求。
ω=1.146PL³/100EI
=1.146×7.2×1000×400³/（100×2.1×100000×12.19×10000）=0.204mm<L/400=400/400=1mm 因此刚度满足要求
9.5 验算对拉螺栓的强度：
对拉螺栓取横向间距为400mm，竖向为400mm，按最大侧压力计算，
采用直径16螺栓，每根螺栓承受的拉力：
N=138.73×0.4×0.4=22.20KN<[N]=24.5KN 故满足要求。
柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m²。
按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：
N=75×0.5×0.4=15KN<[N] 故满足要求。
柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求

10.板模板的设计计算：
10.1 120(150)厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为6.0米，板厚(120)150，50×100木方间距300，双扣件节点，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。采用φ48×3.5的钢管搭设满堂模板支撑系统。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.12（0.150）×1.000+0.350×1.000=（4.115）kN/m
活荷载标准值 q2 = (1.000+1.500)×1.000=2.500kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.115+1.4×2.500)×0.300×0.300=0.076kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/54000=1.406N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.115+1.4×2.500)×0.300=1.519kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1519.0/(2×1000.000×18.000)=0.127N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.115×3004/(100×6000×486000)=0.077mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+1.000)×0.300=0.750kN/m

静荷载 q1 = 1.20×1.130+1.20×0.105=1.481kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/m
2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.531/1.000=2.531kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.53×1.00×1.00=0.253kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×2.531=1.519kN
最大支座力 N=1.1×1.000×2.531=2.785kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.253×106/83333.3=3.04N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1519/(2×50×100)=0.456N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求。
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.235×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.211mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.937kN.m
最大变形 vmax=2.393mm

最大支座力 Qmax=10.126kN
抗弯计算强度 f=0.937×106/5080.0=184.50N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.13kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.000=0.775kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.150×1.000×1.000=3.765kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.890kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.500+1.000)×1.000×1.000=2.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性