土力学基础课程铁科院刘汉文.pptx

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,#,土力学基础课程节选,铁道科学研究院铁建所,刘汉文,电话：,010-51849165,邮箱：,lhw3489,讲稿的主要内容,绪论,讲稿的主要内容,绪论,第,1,章,土的物理性质及工程分类,第,2,章,土的渗透性和渗流问题,第,3,章,土中应力计算,第章土的压缩模量,第章,土的抗剪强度,第,6,章,地基承载力,绪 论,1.,土力学的基本概念与研究对象,土,是地壳岩石经过物理风化和化学风化作用后的产物，是各种大小不同的土粒按各种比例组成的集合体，土粒之间的空隙中包含着水和气体，是一种三相体系。,土力学,是从工程力学范畴发展起来的，它把土作为物理,力学系统，根据土的应力、应变、强度关系提出力学计算模型，用数学力学计算方法求解土在各种条件下的应力分布、变形以及土压力、地基承载力与土坡稳定等问题。同时根据土的实际情况评价各种力学计算方法的可靠性与适用条件。,土的物理性质及工程分类,土是地壳表层的岩石长期受自然界的风化作用，使大块岩体不断地破碎与发生成分变化，再经搬运、沉积而成为大小、形状和成分都不相同的松散颗粒集合体。因而，土是由固体颗粒、水和空气所组成的三相系。土中颗粒的大小、成分及三者之间的相互作用和比例关系，反映出土的不同性质，可据此对土进行分类和鉴定。同时，土的物理性质指标又都与土的力学性质发生联系，并在一定程度上决定着土的工程性质。因此，土的物理性质是土最基本的工程特性。,1.1,土的三相组成,在天然状态下，土是由固体、液体和气体三部分所组成的三相体系。固体部分即为土粒，由矿物颗粒或有机质组成，构成土的骨架。骨架间有许多孔隙，可为水、气所填充。若土中孔隙全部为水所充满时，称为饱和土，若孔隙全部为气体所充满时，称为干土；土中孔隙同时有水和空气存在时，称为非饱和土。土体三个组成部分本身的性质以及它们之间的比例关系和相互作用决定土的物理力学性质,1.1.1,土粒的矿物成分,a.,原生矿物,是由岩石经过物理风化形成的，其矿物成分与母岩相同。常见的如石英、长石和云母等。一般较粗颗粒的砾石、砂等都是由原生矿物组成。这种矿物成分的性质较稳定，由其组成的土表现出无粘性，透水性较大，压缩性较低。,b.,次生矿物,是岩石经化学风化后所形成的新的矿物，其成分与母岩完全不相同，如粘土矿物的高岭石、伊利石和蒙脱石等。次生矿物性质较不稳定，具有较强的亲水性，遇水易膨胀。上列三种粘土矿物中，亲水性和膨胀性依次增强。,1.1.2,土中水,土中水即为土的液相，其含量及性质明显地影响土的性质,(,尤其是粘性土,),。土中水除了一部分以结晶水的形式紧紧吸附于固体颗粒的晶格内部外，还存在结合水和自由水两大类。,A.,结合水,结合水是指由电分子引力吸附于土粒表面成薄膜状的水。根据受电场作用力的大小及离颗粒表面远近，结合水又可以分成强结合水和弱结合水两类。,a.,强结合水,指紧靠于颗粒表面的结合水。所受电场的作用力很大，几乎完全固定排列，丧失液体的特性而接近于固体。其冰点远低于,0,，密度比自由水的大，在案,105,以上时才可被蒸发。,b.,弱结合水,指强结合水以外、电场作用范围以内的水。弱结合水也受颗粒表面电荷所吸引成定向排列于颗粒四周，但电场作用力随着与颗粒距离增大而减弱，它是一种粘滞水膜，可以因电场引力从一个土粒的周围转移到另一个土粒的周围。即弱结合水膜能发生变形，但不因重力作用而流动。弱结合水的存在是粘性土在某一含水量范围内表现出可塑性的原因,。,B.,自由水,自由水是存在于土粒电场影响范围以外的水。它的性质和普通水无异，能传递静水压力，冰点为,O,，有溶解能力。自由水又可分为毛细水和重力水两类。,a.,毛细水,土体内部间相互贯通的孔隙，可以看成是许多形状不一、直径互异、彼此连通的毛细管。由于水和空气分界面处弯液面上产生的表面张力作用，土中自由水从地下水位通过毛细管逐渐上升，形成毛细水，所以毛细水不仅受重力而且还受到表面张力的支配。毛细水上升高度和速度取决于土的孔隙大小和形状、颗粒尺寸和水的表面张力等，可用试验方法或经验公式确定。一般说来，粒径大于,2mm,的颗粒可不考虑毛细现象；极细小的孔隙中，土粒周围有可能被结合水充满，亦无毛细现象。,b.,重力水,在透水土层中，重力水是存在于地下水位以下的地下水，对于土粒和结构物水下部分起浮力作用。在重力作用下能在土孔隙中流动，对所流经的土体施加动水压力。在土力学计算中，必须考虑到这种浮力及渗流的影响。,1.1.3,土中气体,土中气体即为土的气相，存在于土孔隙中未被水占据的部分，可分为与大气连通的非封闭气体和与大气不连通的封闭气体两种。非封闭气体成分与空气相似，受外荷作用时易被挤出土体外，对土的性质影响不大。封闭气体不能逸出，对土的性质有较大的影响。,1.2,土的颗粒特征及土的结构,A.,土的颗粒级配,(,成分,),a.,概念,自然界的土都是由大小不同的土粒所组成。颗粒的大小通常用粒径表示。根据界限粒径,200mm,、,20mm,、,2mm,、,0.05mm,、,0.005mm,把土粒分为六大粒组：漂石,(,块石,),、卵石,(,碎石,),、圆砾,(,角砾,),、砂粒、粉粒和粘粒。通常以土中各个粒组的相对含量,(,即各粒组占土粒总量的百分数,),来表示，称为土的颗粒级配。,表格法,是用列表形式直接表示各粒组的相对含量。,累计曲线法,纵坐标表示小于某粒径的土粒含量百分比，横坐标表示土粒的粒径，以毫米表示,坐标取为对数坐标。根据曲线的坡度和曲率可判断土的级配状况。如曲线平缓，表示土粒大小均有，即级配良好；如曲线较陡，则表示颗粒粒径相差不大，粒径较均匀，即级配不良。,(a),不均匀系数,Ku,为了定量反映土的不均匀性，工程上常用不均匀系数,Ku,来描述颗粒级配的不均匀程度：,式中,d60,、,d10,分别为土中小于某粒径的土的质量占土的总质量的,60,、,10,时相应的粒径；,d60,为限定粒径，,d10,为有效粒径。,Ku,愈大，表示土粒愈不均匀。工程上把,Ku10,的土视为级配良好的土。,（,b,）曲率系数,式中,d,30,小于某粒径的土粒质量累计百分数为,30,时的粒径。,一般认为，砾类土或砂类土同时满足,K,u,5,和,K,c,1,3,两个条件时，则定名为良好级配砾或良好级配砂。,B.,土的结构,土的结构是指土在成土过程中所形成的土粒的空间排列及其联结形式，与组成土的颗粒大小、颗粒形状、矿物成分和沉积条件有关。,a.,单粒结构,较粗矿物颗粒在水或空气中在自重作用下沉落形成的单粒结构。单粒结构为砂土和碎石土的主要结构形式，其特点是土粒间存在点与点的接触。根据形成条件不同，可分为疏松状态和密实状态。,疏松的单粒结构稳定性能差，当受到震动及其它外力作用时，土粒易发生移动，土中孔隙减小，引起土的较大变形。密实的单粒结构则较稳定，力学性能好，是良好的天然地基。,b.,蜂窝结构,较细的颗粒,(,粒径,0,05mm,0,005mm),在水中因自重作用而下沉时，碰到别的正在下沉或已沉稳的土粒，由于粒间的引力大于下沉土粒的重力，后沉土粒就停留在最初的接触点上不再继续下沉，逐渐形成链环状单元。很多这样的链环联结起来，便形成孔隙较大的蜂窝状结构。蜂窝结构是以粉粒为主的土所具有的结构形式。,c.,絮状结构,又称絮凝结构。细微的粘粒,(,粒径小于,0.005mm),大都呈针状或片状，重量极轻，在水中处于悬浮状态。当悬液介质发生变化时,(,如粘粒被带到电解质浓度较大的海水中,),，土粒表面的弱结合水厚度减薄，粘粒互相接近，凝聚成絮状物下沉，从而形成孔隙较大的絮状结构。,絮状结构是粘性土的主要结构形式。形成粘性土的片状或针状土粒，土片表面带负电荷，而在其边,(,即断口处,),局部带正电荷。因此在土粒聚合时，多半以面对边,(,海水中沉,积,),、或面对面,(,淡水中沉积,),的方式接触，前者称片架结构，后者称片堆结构。,C.,土的构造,土的构造是指土体中各结构单元之间的关系。如层状土体、互层土体、裂隙土体、软弱夹层、透水层与不透水层等。其主要特征是土的成层性和裂隙性，即层理构造和裂隙构造。二者都造成了土的不均匀性。,a.,层理构造,土粒在沉积过程中，由于不同阶段沉积的物质成分、颗粒大小或颜色不同，而沿竖向呈现出成层特征,b.,裂隙构造,土体被许多不连续的小裂隙所分割，在裂隙中常充填有各种盐类的沉淀物。不少坚硬和硬塑状态的粘性土具有此种构造，裂隙将破坏土的整体性、增大透水性，对工程不利。,此外，土中的包裹物,(,如腐殖物、贝壳、结核体等,),以及天然或人为的孔洞存在，亦将造成土的不均匀性。,1.3,土的三相比例指标,（一）确定三相量比例关系的基本试验指标,为了对土的基本物理性质有所了解，还需要对土的三相：土粒（固相）、土中水（液相）和土中气体（气相）的组过情况进行数量上的研究。在不同成分和结构的土中，土的三相之间具有不同的比例。,土的三相组成的重量和体积之间的比例关系，表现出土的重量性质（轻、重情况）、含水性（含水程度）和孔隙性（密实程度）等基本物理性质各不相同，并随着各种条件的变化而改变。例如对同一成分和结构的土，地下水位的升高或降低，都将改变土中水的含量经过压实，其孔隙体积将减小。这些情况都可以通过相应指标的具体数字反映出来。,表示土的三相比例关系的指标，称为土的三相比例指标，亦即土的基本物理性质指标包括土的颗粒比重、重度。含水量、饱和度、孔隙比和孔隙率等。,一、指标的定义,m,土的总质量,ma,气体的质量,mw,液体的质量，,ms,固体颗粒的质量,V,土的总体积，,Vv,土的孔隙部分体积,，,Va,气体体积，,Vw,水的体积,Vs,土的固体颗粒的体积,土的三相物质在体积和质量上的比例关系。,试验指标：,密度、土粒密度、含水量,土粒密度是干土粒的质量与其体积的之比。,含水量是土中水的质量与土粒质量之比。,换算指标：,密度、土粒密度、含水量、干密度、,饱和密度、孔隙比、孔隙率、饱和度,（二）数学公式,1,、土的密度（,bulk density,）,实验室：环刀法,m,土的总质量,mw,液体的质量，,ms,固体颗粒的质量,V,土的总体积，,Va,气体体积，,Vw,水的体积,Vs,土的固体颗粒的体积,容重,m,土的总质量,V,土的总体积,为土的密度,2,、土粒比重,ms,固体颗粒的质量,Vs,土的固体颗粒的体积,s,为固体,颗粒,密度,w,为水在,C,时的密度,3,、土的含水量,m,土的总质量,mw,液体的质量，,ms,固体颗粒的质量,、,孔隙比,V,土的总体积,Vs,土的固体颗粒的体积,、,孔隙度,V,土的总体积，,Vv,土的孔隙部分体积,、,饱和度,V Vv,土的孔隙部分体积,，,Vw,水的体积,7,、饱和密度,ms,固体颗粒的质量,V,土的总体积，,Vv,土的孔隙部分体积,，,e,为为孔隙比,w,为水的密度,、干密度,G,s,为土粒比重,ms,固体颗粒的质量,V,土的总体积，,w,为水的密度,e,为为孔隙比,1.4,粘性土的界限含水量,界限含水量,(,又称阿太堡界限,),液限（,WL,）：流动态到塑态,塑限（,Wp,）：塑态到半固态（搓条法测定）,缩限（,Ws,）：半固态到固态,从液限到塑限含水量的变化范围愈大，土的可塑性愈好，这个 范围称为,塑性指数,。,Ip=WL-Wp,土的天然含水量与界限含水量的相对关系，成为,液性指数,。,半固体 塑性状态 流动状态,9,、,三相指标的换算（表,1-5,）,10,、相对密度,(,多用于填土方的质量控制,),为疏松,为中密,e,max,为最大孔隙比,e,min,为最小孔隙比,e,为孔隙比,.,液性指数,土的天然含水量与界限含水量的相对关系,W,为含水量，,Wp,为塑限，,Ip,为塑限指数,工程上用以判别,重,塑土软硬程度,1.5,砂土的密实度,密实的砂土具有较高的强度和较低的压缩性，是良好的建筑物基础；但松散的砂土，尤其是饱和的冻死砂土，不仅强度低，且水稳定性很差，易产生流沙、液化等工程事故。正确划分砂土的密实度是评价砂土性质的必要条件。孔隙比、相对密度、标准贯入击数等都可描述砂土的密实程度。,标准贯入击数：,63.5kg,重锤，落距,76cm,，贯入深度,30cm,1.6,土的工程分类,a.,分类目的：,碎石土分类,砂土分类,细粒土分类,1.7,土的压实性,压实目的,（一）最优含水量和最大干密度理论曲线：,试验表明：约在土的塑限附近对应的干密度 为最大干密度的原因,:,（,1,）,w wop,土偏湿，土粒中存在大量的自由水，在击实过程中不易很快的排除，这阻止了颗粒的靠扰，因引击实效果差。,（,3,）,w=wop,颗粒间存在部分的强结合水、部分的弱结合水，弱结合水在击实过程中起到润滑作用，因而击实效果好。,第二章,土的渗透性和渗流问题,孔隙水（主要是指重力水）的运动规律。土孔隙中的自由水在重力作用下发生运动的现象，称为土的渗透性。在道路及桥梁工程中常需要了解土的渗透性。例如桥梁墩台基坑开挖排水时，需要了解士的渗透性，以配置排水设备；在河滩上修筑渗水路堤时，需要考虑路堤填料的渗透性；在计算饱和粘性土上建筑物的沉降和时间的关系时，需要掌握土的渗透性。,一、渗流模型,n,为了使渗流模型在渗流特性上与真实的渗流相一致，它还应该符合以下要求：,n,（,1,）在同一过水断面，渗流模型的流量等于真实渗流的流量；,n,（,2,）在任一界面上，渗流模型的压力与真实渗流的压力相等；,n,（,3,）在相同体积内，渗流模型所受到的阻力与真实渗流所受到的阻力相等。,n,有了渗流模型，就可以采用液体运动的有关概念和理论对土体渗流问题迸行分析计算。,n,再分析一下渗流模型与真实渗流中的流速,（单位时间内流过单位土截面的水量，,m/s,）之间的关系。在渗流模型中，设过水断面面积为,A,（,m,2,），通过的渗流流量为,q,（单位时间内流过截面积,A,的水量，,m,3,/s,）则渗流模型的平均流速,为,n,式中：,n,为土体的孔隙率。因为孔隙率,n,1.0,，所以,n,n,q,，即模型的平均流速要小于真实流速。由于真实流速很难测定，因此工程上还是采用模型的平均流速,较为方便，在本章以后的内容中，如果没有特别说明，所说的流速均指模型的平均流速。,二、土的层流渗透定律,(,一,),达西渗透实验与达西定律,地下水在土体孔隙中渗透时，由于渗透阻力的作用，必然伴随着能量的损失。为了揭示水在土体中的渗透规律，法国工程师,达西,(H.darcy),经过大量的试验研究，,1856,年总结得出渗透能量损失与渗流速度之间的相互关系即为达西定律。,图,2.3,达西渗透实验装置图,达西实验的装置如图,2-3,所示。装置中的是横截面积为,A,的直立圆筒，其上端开口，在圆筒侧壁装有两支相距为,l,的侧压管。筒底以上一定距离处装一滤板，滤板上填放颗粒均匀的砂土。水由上端注入圆筒，多余的水从溢水管溢出，使筒内的水位维持一个恒定值。渗透过砂层的水从短水管流入量杯中，并以此来计算渗流量,q,。设,t,时间内流入量杯的水体体积为,V,则渗流量为,q,=,V,/,t,。同时读取断面,1-1,和段面,2-2,处的侧压管水头值,h,1,，,h,2,，,h,为两断面之间的水头损失,。,达西分析了大量实验资料，发现土中渗透的渗流量,q,与圆筒断面积,A,及水头损失,h,成正比，与断面间距,l,成反比，即,（,2-1,）,（,2-1,）,（,2-1,）,或,或,（,2-2,）,（,2-2,）,式中,i,=,h,/,l,，称为,水力梯度,，也称,水力坡降,；,k,为,渗透系数,，其值等于水力梯度为,1,时水的渗透速度，,cm/s,。,式（,2-1,）和（,2-2,）所表示的关系称为达西定律，它是渗透的基本定律,n,由于达西定律只适用于层流的情况，故一般只适用于中砂、细砂、粉砂等。对粗砂、砾石。卵石等粗颗粒土就不适合，因为这时水的渗流速度较大，已不再是层流而是紊流了。粘土中的渗流规律不完全符合达西定律，因此需进行修正。,n,在粘土中，土颗粒周围存在着结合水，结合水因受到分子引力作用而呈现粘滞性。因此，粘土中自由水的渗流受到结合水的粘滞作用产生很大阻力，只有克服结合水的抗剪强度后才能开始渗流。我们把克服此抗剪强度所需要的水头梯度，称为粘土的起始水头梯度,b,这样，在粘土中，应按下述修正后的达西定律计算渗流速度：,k,（,I,I,0,）,n,在图,3,7,中绘出了砂土与粘土的渗透规律。直线,a,表示砂土的,n,I,关系，它是通过原点的一条直线。粘土的,n,I,关系是曲,b,这样，在粘土中，应按下述修正后的达西定律计算渗流速度：,k,（,I,I0,）,n,在图,3,7,中绘出了砂土与粘土的渗透规律。直线,a,表示砂土的,流速,v,I,关系，它是通过原点的一条直线。粘土的,流速,v,I,关系曲线,渗透系数,k,是综合反映土体渗透能力的一个指标，其数值的正确确定对渗透计算有着非常重要的意义。渗透系数也可以在试验室或现场试验测定。,（一）、内,渗透,试验测定法,试验室测定渗透系数,k,值的方法称为室内渗透试验，根据所用试验装置的差异又可分为常水头试验和变水头试验。,a.,常水头渗透试验,n,常水头渗透试验是在圆柱形试验筒内装置土样，土的截面积为,F,即试验筒截面积），在整个试验过程中士样的压力水头维持不变。在土样中选择两点,a,、,b,，两点的距离为,l,，分别在两点设置测压管。试验开始时，水自上而下流经土样，待渗流稳定后，测得在时间,t,内流过土样的流量为,Q,，同时读得,a,、,b,两点测压管的水头差为,D,H,。可得：,n,由此求得士样的渗透系数,k,为：,b.,变水头渗透试验,n,变水头渗透试验装置如图,3,9,所示。在试验筒内装置土样，士样的截面积为,F,，高度为,l,。试验筒上设置储水管，储水管截面积为,a,，在试验过程中储水管的水头不断减小。若试验开始时，储水管水头为,h1,，经过时间,t,后降为,h2,。令在时间,dt,内水头降低,-dh,，则在,dt,时间内通过土样的流量为：,(,二,),影响水渗透性的因素,n,影响土的渗透性的因素主要有以下几种：,n,1,土的粒度成分及矿物成分,n,土的颗粒大小、形状及级配，影响土中孔隙大小及形状，因而影响土的渗透性。土颗粒越租越浑圆、越均匀时，渗透性就越大。砂土中含有较多粉土及粘土颗粒时，其渗透性就大大降低。,n,土的矿物成分对于卵石、砂土和粉土的渗透性影响不大，但对于粘土的渗透性影响较大。粘性土中含有亲水性较大的粘土矿物（如蒙脱石）或有机质时，由于它们具有很大的膨胀性，就大大降低土的渗透性。含有大量有机质的淤泥几乎是不透水的。,n,2,结合水膜的厚度,粘性土中若土粒的结合水膜厚度较厚时，会阻塞土的孔隙，降低土的渗透性。如钠粘土，由于钠离子的存在，使粘土颗粒的扩散层厚度增加，所以透水性很低。又如在粘土中加入高价离子的电解质（如,AI,、,Fe,等），会使土粒扩散层厚度减薄，粘土颗粒会凝聚成粒团，土的孔隙因而增大，这也将使土的渗透性增大。,n,3,土的结构构造,天然土层通常不是各向同性的，在渗透性方面往往也是如此。如黄土具有竖直方向的大孔隙，所以竖直方向的渗透系数要比水平方向大得多。层状粘土常夹有薄的粉砂层，它的水平方向的渗透系数要比竖直方向大得多。,n,4,水的粘滞度,水在土中的渗流速度与水的密度及粘滞度有关，而这两个数值又与温度有关。一般水的密度随温度变化很小，可略去不计，但水的动力粘滞系数,随温度变化而变化。故室内渗透试验时，同一种土在不同温度下会得到不同的渗透系数。在天然土层中，除了靠近地表的土层外，一般土中的温度变化很,小，故可忽略温度的影响；但是室内试验的温度变化较大，故应考虑它对渗透系数的影响。目前常以水温为,10T,时的,k10,作为标准值，在其它温度测定的渗透系数,b,可按式（,3,一,8,）进行修正：,n,5,土中气体,当土孔隙中存在密闭气泡时，会阻塞水的渗流，从而降低土的渗透性。这种密闭气泡有时是由溶解于水中的气体分离出来而形成的，故室内渗透试验有时规定要用不含溶解空气的蒸馏水。,(,四,),动水力,n,水在土中渗流时，受到土颗粒的阻力,T,的作用，这个力的作用方向是与水流方向相反的。根据作用力与反作用力相等的原理，水流也必然有一个相等的力作用在土颗粒上，我们把水流作用在单位体积土体中土颗粒上的力称为动水力,GD,（,kN/m,3,），也称为渗流力。动水力的作用方向与水流方向一致。,GD,和,T,的大小相等，方向相反，它们都是用体积力表示的。,n,动水力的计算在工程实践中具有重要意义，例如研究土体在水渗流时的稳定性问题，就要考虑动水力的影响。,a.,动水力的计算公式,n,在土中沿水流的渗透方向，切取一个土柱体加（见图,3,13,），土柱体的长度为,l,，横截面积为,F,。,已知,a,、,b,两点距基准面的高度分别为,z1,和,z2,，两点的测压管水柱高分别为,hl,和,h2,，则两点的水头分别为,H1=h1,z1,和,H2=h2,z2,。,n,将土柱体,ah,内的水作为脱离体，考虑作用在水上的力系。因为水流的流速变化很小，其惯性力可以略去不计，这样，可以求得这些力在肋轴线方向的分别为：,(,五,),流砂现象、管涌和临界水头梯度,n,若水的渗流方向自下而上，在土体表面如图,3-14b,）的,a,点，或图,3-15,路堤下的,e,点,取一单位体积的土体进行分析。已知土有效重度为,g,，当向上的动水力,GD,与土的有效重度相等时，即式,3-21,这时土颗粒间的压力就等于零，士颗粒将处于悬浮状态而失去稳定，这种现象就称为流砂现象。这时的水头梯度称为临界水头梯度,Icr,，可由式（,3-21,）得到：,n,工程中将临界水头梯度,Icr,除以安全系数,K,作为容许水头梯度,I,，设计时渗流逸出处的水头梯度应满足如下要求：,对流砂的安全性进行评价时，,K,一般可取,2.02.5,。,n,水在砂性土中渗流时，土中的一些细小颗粒在动水力的作用下，可能通过粗颗粒的孔隙被水流带走，这种现象称为管涌。管涌可以发生于局部范围，但也可能逐步扩大，最后导致土体失稳破坏。发生管涌的临界水头梯度与土的颗粒大小及其级配情况有关。图,3-16,给出了临界水头梯度,Icr,与土的不均匀系数,Cu,间的关系曲线，从图中可以看出土的不均匀系数越大，管涌现象愈容易发生。,流砂现象是发生在土体表面渗流逸出处，不发生于土体内部，而管涌现象可以发生在渗流逸出处，也可能发生于土体内部。,n,流砂现象是发生在土体表面渗流逸出处，不发生于土体内部，而管涌现象可以发生在渗流逸出处，也可能发生于土体内部。,n,流砂现象主要发生在细砂、粉砂及粉土等土层中。对饱和的低塑性粘性土，当受到扰动，也会发生流砂；而在粗颗粒及粘土中则不易产生。,n,基坑开挖排水时，若采用表面直接排水，坑底土将受到向上的动水力作用，可能发生流砂现象。这时坑底土一面挖一面会随水涌出，无法清除。由于坑底土随水涌人基坑，使坑底土的结构破坏，强度降低，重则造成坑底失稳，轻则将会造成建筑物的附加沉降。在基坑四周由于土颗粒流失，地面会发生凹陷，危及邻近的建筑物和地下管线，严重时会导致工程事故。,n,水下深基坑或沉井排水挖土时，若发生流砂现象将危及施工安全，应引起特别注意。通常，施工前应做好周密地勘测工作，当基坑底面的土层是容易引起流砂现象的土质时，应避免采用表面直接排水，而可采用人工降低地下水位方法进行施工。,n,河滩路堤两侧有水位差时，在路堤内或基底土内发生渗流，当水头梯度较大时，可能产生管涌现象，导致路堤坍塌破坏。为了防止管涌现象发生，一般可在路基下游边坡的水下部分设置反滤层，这样可防止路堤中细小颗粒被管涌带走。,第三章土中应力的计算,概述,一、目前计算土中应力的计算方法,，主要是采用弹性力学公式，也就是把地基土视为均匀的。各向同性的半无限弹性体。这虽然同土体的实际情况有差别，但其计算结果还是能满足实际工程的要求，其原因可以从下述几方面来分析：,w,1,土的分散性影响。前面已经指出，土是由三相组成的分散体，而不是连续介质，土中应力是通过土颗粒间的接触来传递的。但是，由于建筑物的基础底面尺寸远远大于土颗粒尺寸，同时我们研究的也只是计算平面上的平均应力，而不是土颗粒间的接触集中应力。因此，可以忽略土分散性的影响，近似地把土体作为连续体来考虑，而应用弹性理论。,w,2,土的非均质性和非理想弹性的影响。土在形成过程中具有各种结构与构造，使土呈现不均匀性。同时土体也不是一种理想的弹性体，而是一种具有弹塑性或粘滞性的介质。但是，在实际工程中士中应力水平较低，土的应力应变关系接近于线性关系。因此，当土层间的性质差异并不十分悬殊时，采用弹性理论计算上中应力在实用上是允许的。,w,3,地基土可视为半无限体。所谓半无限体就是无限空间体的一半，也即该物体在水平向,X,及,y,轴的正负方向是无限延伸的，而竖直向,Z,轴仅只在向下的正方向是无限延伸的，向上的负方向等于零。,w,地基土在水平方向及深度方向相对于建筑物基础的尺寸而言，可以认为是无限延伸的，因此，可以认为地基土是符合半无限体的假定。,二、土中一点的应力状态,，,若对半无限土体建立如图的直角坐标系，则土体中某点,M,的应力状态，可以用一个正六面单元体上的应力来表示，作用在单元体上的,3,个法向应力分量为,x,、,y,、,z,，,6,个剪应力分量为,t,xy,=t,yx,、,t,yz,=t,zy,、,t,zx,=t,xz,。剪应力的角标前面一个表示剪应力作用面的法向方向，后一个表示剪应力的作用方向。,w,应该注意，在土力学中法向应力以压应力为正，拉应力为负，这与一般固体力学中的符号有所不同。剪应力的正负号规定是，当剪应力作用面上的法向应力方向与坐标轴的正方向一致时，则剪应力的方向与坐标轴正方向一致时为正，反之为负；若剪应力作用面上的法向应力方向与坐标轴正方相反时，则剪应力的方向与坐标轴正方向一致。在图,4-1,中所示的法向应力及剪应力均为正值。,土中,自重应力计算,w,一、基本计算公式,w,若土体是均质的半无限体，重度（即容重）为,，土体在自身重力作用下任一竖直切面都是对称面，因此切面上不存在剪应力（,t,=0,）。如图,4-2,所示，考虑长度为,z,，截面积,F,l,的土柱,二、土体成层及有地下水时的计算公式,1,当土体成层时设各土层厚度及重度分别为,hi,和,g,i,（,i,l,，,2,，,n,），类似于式,(4-1,）的推导，这时土柱体总重量为,n,段小土柱体之和，则在第,n,层土的底面，自重应力计算公式为：,w,图,4-3,给出两层土的情况。因,g,i,值不同，故自重应力沿深度的分布呈折线形状。,w,2,土层中有地下水时,w,计算地下水位以下土的自重应力时，应根据士的性质确定是否需考虑水的浮力作用。通常认为砂性土是应该考虑浮力作用的，粘性土则视其物理状态而定。一般认为，若水下的粘性土其液性指数,I,L,1,，则土处于流动状态，土颗粒间存在着大量自由水，此时可以认为土体受到水的浮力作用；若,I,L,0,，则土处于固体状态，土中自由水受到土颗粒间结合水膜的阻碍不能传递静水压力，故认为土体不受水的浮力作用；若,0,I,L,1,，土处于塑性状态时，土颗粒是否受到水的浮力作用就较难肯定，一般在实践中均按不利状态来考虑。,w,若地下水位以下的土受到水的浮力作用；则水下部分土的重度应按浮重度,计算，其计算方法如同成层土的情况。,w,在地下水位以下，如埋藏有不透水层（例如岩层或只含结合水的坚硬粘土层），由于不透水层中不存在水的浮力，所以层面及层面以下的自重应力应按上覆土层的水土总重计算，如图,4,4,虚线所示。,三、水平向自重应力计算,w,土的水平向自重应力,cx,和,cv,可按式,(4-3),计算：,w,式中，,K0,称为侧压力系数，也称静止土压力系数。,K0,值可以在实验室测定，它与土的强度指标或变形指标间存在着理论或经验关系,基础底面的压力分布与计算,w,前面已经指出土中的附加应力是由建筑物荷载作用所引起的应力增量，而建筑物的荷载是通过基础传到上中的，因此基础底面的压力分布形式将对土中应力产生影响。本章在讨论附加应力计算之前，首先需要研究基础底面的压力分布问题。,w,基础地面的压力分布问题涉及到基础与地基土两种不同物体间的接触压力问题，在弹性理论中称为接触压力问题。这是一个比较复杂的问题，影响它的因素很多，如基础的刚度、形状、尺寸、埋置深度，以及土的性质荷载大小等。在理论分析中要综合顾及这么多的因素是困难的泪前在弹性理论中主要是研究不同刚度的基础与弹性半空间体表面的接触压力分布问题。,一、,基础底面压力分布的概念,若一个基础上作用着均布荷载，假设基础是由许多小块组成，如图,4-7a,）所示，各小块之间光滑而无摩擦力，则这种基础相当于绝对柔性基础（即基础的抗弯刚度,EI,0,），基础上荷载通过小块直接传递到土上，基础底面的压力分布图形将与基础上作用的荷载分布图形相同。这时，基础底面的沉降则各处不同，中央大而边缘小。因此，柔性基础的底面压力分布与作用的荷载分布形状相同。如由土筑成的路堤，可以近似地认为路堤本身不传递剪力，那么它就相当子一种柔性基础，路堤自重引起的基底压力分布就与路堤断面形状相同是梯形分布，如图,4-7b,）所示,.,w,桥梁墩台基础有时采用大块混凝土实体结构（如图,4-8,所示），它的刚度很大，可以认为是刚性基础（即,EI,）。刚性基础不会发生挠曲变形，在中心荷载作用下，基底各点的沉降是,相同的，这时基底压力分布是马鞍形，中央小而边缘大（理论上边缘应力为无穷大）如图,4-8a,）所示。当作用的荷载较大时，基础边缘由于应力很大，将会使土产生塑性变形，边缘应力不再增加，而使中央部分继续增大，使基底压力重新分布而呈抛物线形分布如图,4-8b,所示,若作用荷载继续增大，则基底压力会继续发展而呈钟形分布,如图,4-8c,所示,。所以刚性基础底面的压力分布形状同荷载大小有关，另外根据试验研究知道它还同基础埋置深度及土的性质有关，如普列斯（,Press,，,1934,）曾在,0.6m*0.6m,的刚性板上作了实测试验工作，其结果列于表,4,l,中。,一,二、,基底压力的简化计算方法,基底压力的分布是比较复杂的，但根据弹性理论中的圣维南原理以及从土中实际应力的测量结果得知，当作用在基础上的荷载总值一定时，基底压力分布形状对土中应力分布的影响，只在一定深度范围内，一般距基底的深度超过基础宽度的,1.52.0,倍时，它的影响已很不显著。因此，在实用上对基底压力的分布可近似地认为是按直线规律变化，采用简化方法计算，也即材料力学公式计算,1,中心荷载作用时图,4-9a,，基底压力,p,按中心受压公式计算：,2,偏心荷载时,图,4-9b,，基底压力按偏心受压公式计算：,第四章土的压缩模量,第一节概述,在建筑物基底附加压力作用下，地基土内各点除了承受土自重引起的自重应力外，还要承受附加应力。同其它材料一样，在附加应力的作用下，地基土要产生附加的变形，这种变形一般包括体积变形和形状变形。对土这种材料来说，体积变形通常表现为体积缩小，我们把这种在外力作用下土体积缩小的特性称为土的压缩性。,n,土的压缩性主要有两个特点：,（,1,）土的压缩主要是由于孔隙体积减少而引起的。对于饱和土，土是由固体颗粒和水组成的，在工程上一般的压力（,100600kPa,）作用下，固体颗粒和水本身的体积压缩量非常微小，可不予考虑，但由于土中水具有流动性，在外力作用下会沿着土中孔隙排出，从而引起土体积减少而发生压缩；,(2,）由于孔隙水的排出而引起的压缩对于饱和粘性土来说是需要时间的，土的压缩随时间增长的过程称为土的固结。这是由于粘性土的透水性很差，土中水沿着孔隙排出速度很慢。,第二节,研究土压缩性的试验及指标,一、室内侧限压缩试验及压缩模量,n,室内侧限压缩试验（亦称固结试验）是研究土压缩性的最基本的方法。,n,图,5-1,为试验装置压缩仪的主要部分压缩容器简图，其中金属环刀用来切取土样，环刀内径通常有,6.18cm,和,8cm,两种，相应的截面积为,30cm2,和,50cm2,，高度为,2cm,；切有土样的环刀置于刚性护环中，由于金属环刀及刚性护环的限制，使得土样在竖向压力作用下只能发生竖向变形。而无侧向变形；在土样上下放置的透水石是土样受压后排出孔隙水的两个界面；在水槽内注水，以使土样在试验过程中保持浸在水中。,n,如需做不饱和土的侧限压缩试验，就不能浸土样于水中，但需要用湿棉纱或湿海绵覆盖于容器上，以免土样内水分蒸发；竖向的压力通过刚性板施加给土样；土样产生的压缩量可通过百分表量测。,n,试验时用环刀切取钻探取得的保持天然结构的原状土样，由于地基沉降主要与土竖直方向的压缩性有关，且土是各向异性的，所以切土方向还应与土天然状态时的垂直方向一致。常规压缩试验的加荷等级,p,为：,50,、,l00,、,200,、,300,、,400kPa,。,每一级荷载要求恒压,24h,或当在,1h,内的压缩量不超过,0.005mm,时，认为变形已经稳定，并测定稳定时的总压缩量,D,H,，这称为慢速压缩试验法。,n,实际工程中，为减少室内试验的工作量，不要求达到变形稳定，每级荷载只恒压,12h,，测定其压缩量，只是在最后一级荷载下才压缩到,24h,，这称为快速压缩试验法，但试验结果需经校正才能用于沉降计算。其它特殊要求的压缩试验的加荷等级则较为复杂，此处不再赘述。,n,根据上述压缩试验得到的,D,Hp,关系，可以得到土样相应的孔隙比与加荷等级之间的,ep,关系。,n,如图,5-2,所示，设土样的初始高度为,H0,，在荷载,p,作用下土样稳定后的总压缩量为,D,H,，假设土粒体积,Vs,1,（不变），根据土的孔隙比的定义，则受压前后土孔隙体积,Vv,分别为,e0,和,e,，根据荷载作用下土样压缩稳定后总压缩量,H,可求出相应的孔隙比,e,的计算公式（因为受压前后土粒体积不变，土样横截面积不变，所以试验前后试样中固体颗粒所占的高度不变）：,n,们可根据室内试验测定。,这样，根据式（,5,1b,）即可得到各级荷载,P,下对应的孔隙比,e,，从而可绘制出土的,ep,曲线及,elgp,曲线等。,n,1,ep,曲线及有关指标,n,通常将常规压缩试验的,ep,关系采用普通直角坐标绘制成如图,5-3a,）的,ep,曲线，图中给出了两条典型的软粘土和密实砂土的压缩曲线。,n,（,1,）压缩系数,a,n,从图,5-3a,）可以看出，由于软粘土的压缩性大，当发生压力变化,D,p,时，则相应的孔隙比的变化,D,e,也大，因而曲线就比较陡；反之，像密实砂土的压缩性小，当发生相同压力变化,D,p,时，相应的孔隙比的变化,D,e,就小，因而曲线比较平缓。因此，可用曲线的斜率来反映土压缩性的大小。,n,如图,5-4a,）所示，设压力由,p1,增至,p2,，相应的孔隙比由,e1,减小到,e2,，当压力变化范围不大时，可将,M1M2,一小段曲线用割线来代替，用割线,M1M2,的斜率来表示土在这一段压力范围的压缩性，即：,n,从图,5-4a,）还可以看出，压缩系数,a,值与土所受的荷载大小有关。为了便于比较，一般采用压力间隔,p1=100kPa,至,p2=200kPa,时对应的压缩系数,a1-2,来评价土的压缩性，即,n,（,2,）压缩模量,Es,n,根据,ep,曲线，可以得到另一个重要的侧限压缩指标,侧限压缩模量，简称压缩模量，用,Es,来表示。其定义为土在完全侧限的条件下竖向应力增量,D,p,（如从,p1,增至,p2,）与相应的应变增量,的比值，根据这个定义参见图,5-5,可得到：,n,从图,5-4a,）还可以看出，压缩系数,a,值与土所受的荷载大小有关。为了便于比较，一般采用压力间隔,p1=100kPa,至,p2=200kPa,时对应的压缩系数,a1-2,来评价土的压缩性，即,n,（,2,）压缩模量,Es,n,根据,ep,曲线，可以得到另一个重要的侧限压缩指标,侧限压缩模量，简称压缩模量，用,Es,来表示。其定义为土在完全侧限的条件下竖向应力增量,D,p,（如从,p1,增至,p2,）与相应的应变增量