超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究.pdf

20239Building Construction1836超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究荣 建上海城建市政工程（集团）有限公司 上海 200065摘要：超高性能混凝土（UHPC）作为预制结构湿接头时的传力性能是至关重要的。在这种情况下，接头中采用钢筋搭接的方式进行传力是一种方法。当接头中钢筋的搭接空间有限时，需要研究后浇UHPC中钢筋的黏结行为，特别是在施工的早期阶段。就这一问题进行了试验研究，对处于3 d龄期的UHPC，进行了搭接拉拔试验，考虑了钢筋锚固长度、搭接长度和钢筋净间距对搭接黏结行为的影响。结果表明：对于施工早期的后浇UHPC接头，锚固长度为6倍钢筋直径已可满足结构设计要求，相比普通混凝土，有效缩减了钢筋锚固长度；在钢筋保护层厚度大于钢筋净间距条件下，钢筋净间距对搭接黏结强度的影响较小；存在最优搭接长度，建议搭接长度为锚固长度的1/3能最大程度发挥搭接情况下UHPC对钢筋的黏结锚固性能。关键词：超高性能混凝土；早龄期；搭接拉拔试验；搭接黏结强度；黏结滑移曲线中图分类号：TU528 文献标志码：A 文章编号：1004-1001(2023)09-1836-05 DOI：10.14144/ki.jzsg.2023.09.030Experimental Study on Bond of Early-age Rebar in Ultra-high Performance ConcreteRONG JianShanghai Urban Construction Municipal Engineering(Group)Co.,Ltd.,Shanghai 200065,ChinaAbstract:The load transfer behavior of ultra-high performance concrete(UHPC)is critical when used as a wet joint in precast structures.In this case,it is a method to transfer the force by overlapping the steel bars in the joint.The bond behavior of the reinforcement in post-cast UHPC needs to be studied when the lap space of the reinforcement in the joint is limited,especially in the early stages of construction.An experimental study was carried out to investigate the bond behavior of UHPC at the age of 3 days.The effects of anchorage length,lap length and clear spacing on the bond behavior of UHPC were investigated.The results show that the anchorage length of 6 times the diameter of the steel bar can meet the design requirements for the post-cast UHPC joints in the early stage of construction,and compared with ordinary concrete,the anchorage length of the steel bar is effectively reduced.When the thickness of the protective layer is greater than the net spacing,the net spacing has little effect on the bond strength;There is an optimal overlap length,and it is suggested that the overlap length should be 1/3 of the anchorage length to maximize the bonding and anchorage performance of UHPC to steel bars in the case of overlap.Keywords:ultra-high performance concrete;early-age;lap pull-out test;lap bond strength;bond-slip curve缝连接5-6、预制梁柱连接7-8等方面已展开运用与研究。以UHPC作为湿接头连接预制构件，通常会采用预制构件预留钢筋，并在UHPC接头中以搭接的方式来传递受力，因此研究UHPC中钢筋的搭接黏结锚固性能是非常必要和关键的。对于UHPC中钢筋的黏结锚固性能，国内外已开展一系列试验研究，其中以直接拉拔试验为主。Fehling等2考虑钢筋保护层厚度和锚固长度等因素，对纤维含量为1.5%体积分数的UHPC开展直径12 mm的钢筋直接拉拔试验，根据试验结果将拉拔破坏定义为4种模式，当采用适宜的保护层厚度和钢筋锚固长度，可避免脆性锥形破坏。Deng等9由活性粉末混凝土（RPC）中高强钢筋HRB500的中心拉拔试验，分别建立了黏结强度关于保护层厚度和锚固长度的拟合公式以及临界锚固长度计算公式，并建议HRB500在RPC中的锚固长度取为4倍钢筋直径。超高性能混凝土（ultra-high performance concrete,UHPC）是一种剔除粗骨料，并掺和微小钢纤维而形成的水泥基复合材料，具有高强度、高延性、高耐久性等特点1。相较于普通混凝土，UHPC的高黏结性能能够有效缩减钢筋的锚固长度2，并且普通混凝土与后浇UHPC界面表现出了良好的抗拉和抗剪性能3-4，这使得UHPC成为一种优异的预制构件连接材料。目前，UHPC在预制桥面板接基金项目：上海市科学技术委员会科研资助项目（21DZ1202806）。作者简介：荣 建（1981），男，硕士，高级工程师。通信地址：上海市交通路1565号24楼（200065）。电子邮箱：收稿日期：2023-06-09建筑材料BUILDING MATERIAL建筑施工第45卷第9期1837Marchand等10由UHPFRC（混掺聚丙烯纤维和钢纤维）中屈服强度500 MPa钢筋的拉拔试验，对FIB11模型规范中普通混凝土的黏结滑移曲线的上升段进行了修正。Alkaysi等12由早龄期UHPC中钢筋的拉拔试验发现7 d龄期的UHPC能够形成最终抗压强度和黏结强度的75%。由于单根钢筋的拉拔试验尚不能反映搭接状况下UHPC中钢筋的黏结性能，不同形式的搭接拉拔试验被用来进一步研究搭接因素对UHPC中钢筋黏结性能的影响。Yuan等13关于UHPC中钢筋搭接试验结果显示，钢筋直径、锚固长度、保护层厚度、UHPC龄期强度、钢筋间距均会对钢筋黏结强度产生影响。Lagier等14采用钢筋开槽粘贴应变片的方法研究搭接状况下UHPFRC中钢筋黏结应力的分布规律，并由试验得出较高的纤维含量（4%）能有效控制早期收缩横向裂缝的发展。方志等15以纵筋搭接长度、RPC强度、搭接钢筋净距和配箍率为参数，开展直径20 mm的HRB400钢筋的搭接拉拔试验，建立了搭接区域钢筋表面搭接强度及临界搭接长度的计算公式。马福栋等16开展UHPC中直径25 mm的HRB400钢筋的搭接拉拔试验，得出在保护层厚度为45 mm且未配箍筋时，其临界屈服和极限搭接长度分别为7.3倍钢筋直径和12.6倍钢筋直径，并拟合出搭接黏结强度计算公式及临界锚固和搭接长度计算公式。Al-Quraishi等17开展RPC梁式钢筋搭接试验，结合数值模拟对ACI 318-1418中的搭接强度公式进行修正。目前关于UHPC钢筋搭接黏结性能的试验研究通常没有明确区分钢筋搭接长度和锚固长度对搭接黏结性能的影响，同时UHPC中早龄期钢筋搭接黏结性能的研究尚不充足。本文以上海市竹园污水处理厂四期工程AAO生物反应池某全预制装配区域为研究背景，其中预制隔墙采用后浇UHPC钢筋搭接方法与底板连接，并在施工早期阶段拆除墙体临时支撑，因此UHPC中良好的早龄期钢筋搭接黏结性能是预制构件之间在施工早期进行有效传力的关键因素。本文考虑钢筋锚固长度、搭接长度、钢筋间距等因素开展UHPC中早龄期钢筋搭接拉拔试验，探究各因素对钢筋搭接黏结性能的影响，为实际工程建设提供设计依据。1 试验设计1.1 试验试件基于UHPC湿接头使用形式及文献13设计制作了搭接拉拔试件1和试件2，参见图1和图2。试件由C35混凝土（NSC）底板与其上后浇的UHPC试块组成。搭接钢筋一端预埋在NSC底板中，另一端锚固在UHPC试块中。而加载钢筋一端锚固在UHPC试块中，另一端从UHPC试块中伸出以施加荷载。试件1和试件2中加载钢筋的锚固长度L1分别为18d和6d（d为钢筋直径）。试验考虑加载钢筋锚固长度、搭接长度、钢筋净间距等因素对UHPC中钢筋搭接黏结性能的影响，共设置了13组试验，不考虑钢筋保护层的影响，加载钢筋最小保护层厚度为8.5d，具体试验组编号及相关参数，参见表1。参数具体表示的含义，参见图3，其中H为UHPC试块高度；L2为UHPC中搭接钢筋锚固长度；l为UHPC试块中钢筋搭接长度；S为钢筋之间的水平净间距。试验组编号如“D18-16-1”表示加载钢筋锚固长度为18d，搭接长度为16d，钢筋净间距为1d。UHPC试块的龄期为3 d，立方体抗压强度fcu为81 MPa，劈裂抗拉强度为5.7 MPa。试件中钢筋均为直径25 mm的HRB400。加载钢筋4006006005004002251 2002502 000250（a）正视图（b）侧视图搭接钢筋UHPC试块C35混凝土底板图1 试件1构造尺寸示意6004004002 6501 800225250250600300350375 （a）正视图（b）侧视图加载钢筋UHPC试块C35混凝土底板搭接钢筋图2 试件2构造尺寸示意表1 试件相关参数及主要试验结果试件编号试验组 H/mm L1/mm L2/mm l/mm S/mm Fu/kN u/MPa su/mm破坏模式试件1D18-16-150045045040025250.87.10FD18-16-250045045040050252.67.15FD18-16-350045045040075249.27.05FD18-16-4500450450400100248.37.03F试件2D6-1-23751502502550212.7 18.05 3.209PFD6-1-33751502502575214.1 18.18 3.753PFD6-1-437515025025100221.1 18.77 3.353PFD6-2-23501502505050231.7 19.67 7.752PFD6-2-33501502505075231.0 19.61 4.830PFD6-2-435015025050100234.4 19.90 8.342PFD6-4-230015025010050212.9 18.07 2.920PFD6-4-330015025010075213.0 18.08 5.217PFD6-4-4300150250100100219.6 18.64 5.075PF 注：表中H为UHPC试块高度；L1为UHPC中加载钢筋锚固长度；L2为UHPC中搭接钢筋锚固长度；l为UHPC试块中钢筋搭接长度；S为钢筋之间的水平净间距；Fu为极限荷载；u为搭接黏结强度；su为与u对应的加载钢筋的滑移位移；F为钢筋拔断破坏模式；PF为拔出破坏模式荣建:超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究20239Building Construction1838搭接钢筋加载钢筋UHPC6002L1LHNSClS图3 试验组参数示意1.2 试验装置试验加载装置参见图4（a），制作了一个自平衡反力支架进行加载，在支架底部放置3个垫块，使支架反作用力作用在加载钢筋周围UHPC试块的破坏影响范围外。支架底部的三角形钢板镂空，避免对UHPC试块表面的约束。由锚具固定加载钢筋，通过安装在支架上的液压千斤顶来对加载钢筋施加拉拔力，千斤顶的出力能力为600 kN。每组试验加载时均在UHPC试块上放置自平衡反力支架。为避免在试验过程中支架反力对加载钢筋和搭接杆钢筋产生影响，需设置支架放置的位置和方向，如图4（b）所示。加载钢筋搭接钢筋45029070701010（a）加载装置（b）安装位置及方向UHPC试块反力支架锚具力传感器拉拔力钢垫块钢垫块液压千斤顶图4 试验加载装置及安装示意1.3 测试内容正式试验采用力控制加载，在液压泵的控制下千斤顶以500 N/s的速度进行加载。当试验钢筋被拔出或断裂时，试验终止。液压千斤顶的加载力由力传感器监测，参见图4（a）。在加载钢筋上布置2个LVDT位移计测量钢筋的滑移和变形，在加载钢筋周围布置9个激光位移传感器，测量UHPC试块表面的隆起位移，见图5。为了测量加载钢筋锚固区应变，在试件1和试件2中的加载钢筋上分别开了尺寸4 mm4 mm4 555 mm和4 mm4 mm455 mm的凹槽，并将应变片粘贴到凹槽中。本文将主要以力传感器和LVDT位移计监测结果，来分析UHPC中的搭接黏结破坏特性。2 试验结果及分析2.1 试件破坏模式在试验中主要发生2种破坏模式，分别是钢筋拔断破坏和钢筋拔出破坏。当钢筋与UHPC之间的黏结锚固作用能够抵抗拉拔作用力时，钢筋将发生拔断破坏；否则，钢筋将发生拔出破坏。试验的主要结果汇总参见表1。2.1.1 钢筋拔断破坏特征在试件1中的试验组，加载钢筋均发生的钢筋拔断破坏，拔断后钢筋断口破坏情况参见图6。从钢筋上的开槽位置可判别出4组试验加载钢筋的断点均在锚固区内，其中D18-16-4试验组加载钢筋的断点位于锚固深度较大位置，其断后断点与开槽端的距离为108 mm。D18-16-1、D18-16-2、D18-16-3试验组加载钢筋断后断点与开槽端的距离分别为33、27、42 mm。断点位置在锚固区内说明在断点以上部分加载钢筋周围的UHPC在钢筋横肋的剪压作用下已发生破坏而导致黏结作用丧失，随着钢筋变形和拔断而发生隆起破碎现象，参见图7。若将钢筋断点以下长度定义为钢筋的有效锚固长度，则4组试验断点深度不同表明当在UHPC中钢筋锚固长度满足抗拔力要求时，钢筋搭接间距会影响钢筋的有效锚固长度，而2d钢筋间距下加载钢筋的有效锚固长度最大。激光位移计LVDT位移计D18-16-4D18-16-2开槽端钢筋拔断断口D18-16-3D18-16-1D18-16-1D18-16-2D18-16-3D18-16-4 图5 位移计布置 图6 加载钢筋拔断破坏情况图7 加载钢筋拔断周围UHPC隆起破碎情况由加载钢筋非锚固区的应变测点C1C4及力传感器所测数值可得到加载钢筋非锚固区的应力-应变曲线，试件1中试验组的曲线规律类似，以D18-16-2试验组为例参见图8。直至加载钢筋屈服，四个不同方向测点的应力-应变曲线相差较小，可以说明在加载过程中拉拔力对钢筋产生的弯矩影响较小。2.1.2 钢筋拔出破坏特征在试件2中的试验组，加载钢筋均发生拔出破坏，且荣建:超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究建筑施工第45卷第9期1839钢筋表面发生了严重的磨损，越接近锚固端磨损越严重，参见图9。随着加载钢筋拔出，由于钢筋在UHPC中保护层厚度较大，周围的UHPC在钢筋横肋的剪压作用下同样发生隆起破碎现象，参见图10。由加载钢筋非锚固区的应变测点C1C4及力传感器所测数值可得到加载钢筋非锚固区的应力-应变曲线，试件2中试验组的曲线规律类似，以D6-2-2试验组为例，参见图11。0.0010.0020.0030.004测点C1测点C2测点C3测点C4钢筋应变1002003004000钢筋应力/MPaC2（C1）30C475C3搭接钢筋UHPC加载钢筋 D6-1-2D6-1-3D6-2-2D6-4-2D6-1-4钢筋表面磨损D6-1-2D6-1-3D6-1-4D6-2-2D6-4-2 图8 D18-16-2加载钢筋非锚固区 图9 加载钢筋拔出应力-应变曲线 破坏情况图10 加载钢筋拔出周围UHPC隆起破碎情况钢筋应变钢筋应力/MPa0.0010.0020.0030.0040.0051002003004000测点C1测点C2测点C3测点C4C2（C1）30C475C3搭接钢筋UHPC加载钢筋图11 D6-2-2加载钢筋非锚固区应力-应变曲线由应力-应变曲线的平台段可以判断钢筋已发生屈服，这表明在3 d龄期的UHPC中6d的钢筋锚固长度已能够满足设计中钢筋达到屈服状态的要求。另外，四个方向上测点的应力-应变曲线相差较小，同样说明了加载过程中弯矩对加载钢筋的影响较小。2.2 钢筋搭接黏结性能影响因素分析为了比较钢筋搭接时钢筋之间的间距以及钢筋搭接长度对早龄期UHPC中钢筋搭接黏结锚固性能的影响，采用平均黏结应力来进行评估，如式（1）所示。dLF1=rx （1）式中：F为拉拔荷载值；d为加载钢筋直径；L1为加载钢筋锚固长度。定义Fu为加载过程中拉拔荷载峰值，即极限荷载。由式（1）可计算出对应于Fu的极限平均黏结应力u，即搭接黏结强度。2.2.1 钢筋间距的影响在试件1中，钢筋净间距变化对搭接黏结强度的影响参见图12。随着钢筋净间距由25 mm（1d）增加到100 mm（4d），搭接黏结强度先增大后减小。其中钢筋净间距为50 mm（2d），搭接黏结强度最大为7.15 MPa，而钢筋净间距为100 mm（4d），搭接黏结强度最小为7.03 MPa，仅比净间距2d情况小1.6%。从加载钢筋拔断情况来看，试件1中钢筋受到早龄期UHPC的黏结锚固力是完全足够抵抗拉拔力的，此时钢筋间的净间距对搭接黏结强度影响较小。在试件2中，钢筋净间距对搭接黏结强度的影响参见图13，基本呈现了相似的变化规律。当钢筋净间距从50 mm（2d）增加到75 mm（3d）时，搭接黏结强度变化较小。当钢筋净间距增加到100 mm（4d）时，搭接黏结强度提高，相比钢筋净间距为50 mm情况，搭接长度为1d、2d、4d的搭接黏结强度分别提高了4%、1.2%和3.3%。567894搭接黏结强度/MPa钢筋净间距/mm20406080100 181920212217搭接黏结强度/MPa钢筋净间距/mm608010040搭接长度=4d搭接长度=2d搭接长度=1d 图12 试件1的搭接黏结强度 图13 试件2的搭接黏结强度在相同搭接长度下，钢筋净间距变化对加载钢筋黏结应力-滑移关系的影响见图14，曲线基本呈现相似的变化规律，在加载前期，加载钢筋发生的滑移位移较小，而黏结应力迅速增加。随着加载钢筋滑移位移增大，黏结应力增大速率减缓并达到峰值。之后随钢筋滑移位移增大，黏结应力缓慢下降，直至达到残余应力值，黏结应力随滑移位移增大保持不变。当搭接长度为1d时，钢筋净间距对黏结应力-滑移曲线的影响较小。当搭接长度为2d时，在黏结应力达到峰值后，钢筋净间距为3d情况，随钢筋滑移位移增大，黏结应力发生了迅速下降，而净间距为4d情况，黏结应力随滑移位移增加下降缓慢，表现出较好的延性拔出破坏过程。当搭接长度为4d时，在加载前期，黏结应力-滑移曲线基本一致，钢筋净间距为2d时，在加载后期黏结应力随滑移位移增加下降较快，而净间距为3d时，黏结应力随位移增大，下降缓慢。不同搭接长度下，钢筋净间距变化对加载钢筋黏结应力-滑移曲线的影响不同，表明搭接长度荣建:超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究20239Building Construction1840和钢筋间距对于钢筋搭接黏结性能的影响是相互耦合的。510152025510152025平均黏结应力/MPa平均黏结应力/MPa51015202505101520250滑移位移/mm滑移位移/mm（a）搭接长度1d（b）搭接长度2d（c）搭接长度4dD6-1-2D6-1-3D6-1-4D6-2-2D6-2-3D6-2-4 5101520250平均黏结应力/MPa滑移位移/mm510152025D6-4-2D6-4-3D6-4-4图14 不同钢筋净间距下的黏结应力-滑移曲线2.2.2 钢筋搭接长度的影响在试件2中，钢筋搭接长度对搭接黏结强度的影响参见图15。随着钢筋搭接长度增加，不同钢筋净间距下的搭接黏结强度先增大后减小。当钢筋搭接长度为50 mm（2d），即1/3倍加载钢筋锚固长度时，不同钢筋净间距下的搭接黏结强度均表现为最大值。而钢筋搭接长度为25 mm（1d）和100 mm（4d）时，不同钢筋净间距下的搭接黏结强度相差较小，均在1%之内。在试件2的各试验组中，钢筋净间距为2d、3d、4d情况下，搭接黏结强度最大值比最小值分别提高9%、8.5%和6.8%。因此在UHPC中钢筋搭接时，由于钢筋搭接间距受空间限制而减小时，选择适宜的钢筋搭接长度能够有效提高搭接黏结强度，建议钢筋搭接长度为1/3倍的钢筋锚固长度。搭接黏结强度/MPa钢筋搭接长度/mm20406080100181920212217钢筋净间距=2d钢筋净间距=3d钢筋净间距=4d图15 不同钢筋搭接长度下的搭接黏结强度在相同钢筋净间距下，搭接长度对加载钢筋黏结应力-滑移关系的影响见图16。在钢筋净间距为2d和4d情况下，搭接长度为2d的试验组均表现出了较高的搭接黏结强度和延性拔出破坏；而在钢筋净间距为3d的情况下，搭接长度为4d的试验组在平均黏结应力达到峰值后，随滑移位移增加，表现出了较缓的下降趋势，而搭接长度为1d和2d的试验组的平均黏性应力在下降段的下降速率相当。51015202551015202551015202505101520250平均黏结应力/MPa平均黏结应力/MPa平均黏结应力/MPa滑移位移/mm滑移位移/mm滑移位移/mm5101520250510152025（a）钢筋净间距2d（b）钢筋净间距3d（c）钢筋净间距4dD6-1-2D6-2-2D6-4-2D6-1-3D6-2-3D6-4-3D6-1-4D6-2-4D6-4-4图16 不同搭接长度下的黏结应力-滑移曲线3 结语1）搭接试验主要呈现2种破坏模式，分别是钢筋拔断破坏和钢筋拔出破坏，而在加载钢筋周围均出现UHPC隆起破碎现象。锚固长度为18d时，钢筋发生拔断破坏；锚固长度为6d时，钢筋发生拔出破坏，且钢筋均发生屈服。因此对于实际工程中施工早期的后浇UHPC接头，锚固长度为6d已可满足结构设计要求。2）在钢筋保护层厚度大于钢筋净间距条件下，钢筋净间距对搭接黏结强度的影响较小。锚固长度为18d时，钢筋净间距为2d时的搭接黏结强度最大；锚固长度为6d时，钢筋净间距由1d增加至4d，搭接黏结强度也呈增加趋势。但总体上钢筋净间距对搭接黏结强度的影响小于5%。3）当搭接长度为1/3倍锚固长度时，搭接黏结强度达到最大值，且表现出良好的延性破坏特征。建议在UHPC钢筋搭接拉拔设计中取搭接长度为锚固长度的1/3。1 中国公路学报编辑部.中国桥梁工程学术研究综述2021J.中 国公路学报,2021,34(2):1-97.2 FEHLING E,LORENZ P,LEUTBECHER T.Experimental Investigations on Anchorage of Rebars in UHPCC/Proceedings of Hipermat 2012.3rd International Symposium on UHPC and Nanotechnology for High Performance Construction Materials.Kassel:2012.3 HUSSEIN H H,WALSH K K,SARGAND S M,et al.Interfacial Properties of Ultrahigh-Performance Concrete and High-Strength Concrete Bridge ConnectionsJ.Journal of Materials in Civil Engineering,2016,28(5):04015208.（下转第1847页）荣建:超高性能混凝土中钢筋早龄期搭接黏结试验研究建筑施工第45卷第9期18474 结语南干线箱涵修复通过对防腐砂浆配比进行试验，并根据修复的结构形式优化了灌浆工艺，总结出了灌注防腐砂浆施工在非开挖修复过程中的控制要点，确保了灌注防腐砂浆的质量，为全国首次大规模运用全断面非开挖箱涵修复提供了案例支撑，也验证了长距离、大规模、大断面、干仓非开挖修复在输送不减量、不溢流的工况下实施的技术可行性。本项目对于砂浆的质量控制，我们也进行了QC活动，成果提高污水箱涵非开挖修复中灌注防腐砂浆的密实度获2021年中国市政工程协会全国市政工程建设优秀质量管理小组一等奖以及上海市市政、公路、燃气行业优秀质量管理小组活动成果一等奖；2项实用新型专利：一种用于箱涵修复的内衬结构一种用于箱涵伸缩缝的修复结构已经获得授权，发明专利一种用于箱涵修复的内衬结构及其施工方法正在实审中。1 白占伟.运行中双孔污水箱涵修复技术J.城市道桥与防洪,2015(7):199-202.赵宁:高强防腐砂浆在污水箱涵非开挖修复工艺中的应用2 余凯华,鲍月全,谢永健,等.既有大口径排水箱涵结构检测及其安 全性分析J.给水排水,2017,43(2):119-122.3 曹志杰,徐震,徐春蕾.城市污水处理厂混凝土结构防腐要点与设计 实例J.城市道桥与防洪,2021(1):234-236.4 上海市城市排水有限公司,上海勘察设计研究院设计院(集团)有 限公司,同济大学,等.特大排水管涵安全评估及健康管理关键技术 研究Z.上海:2018-11-15.5 徐春蕾.大口径排水箱涵常见损伤及修复技术浅谈J.城市道桥与 防洪,201(8):244-246.（上接第1840页）4 ZHANG Y,ZHANG C,ZHU Y,et al.An experimental study:various influence factors affecting interfacial shear performance of UHPC-NSCJ.Construction and Building Materials,2020,236:117480.5 QIU M,SHAO X,YAN B,et al.Flexural behavior of UHPC joints for precast UHPC deck slabsJ.Engineering Structures,2022,251:113422.6 方志,王任超,洪金圣,等.超高性能混凝土预制板现浇湿接缝抗弯 性能试验研究J.铁道科学与工程学报,2023,20(6):2268-2279.7 SHAFIEIFAR M,FARZAD M,AZIZINAMINI A.Alternative ABC Connection Utilizing UHPCC/Transportation Research Board 96th Annual MeetingTransportation Research Board.8 MAYA L F,ZANUY C,ALBAJAR L,et al.Experimental assessment of connections for precast concrete frames using ultra high performance fibre reinforced concreteJ.Construction and Building Materials,2013,48:173-186.9 DENG Z C,JUMBE R D,YUAN C X.Bonding between high strength rebar and reactive powder concreteJ.Computers and Concrete,2014,13(3):411-421.10 MARCHAND P,BABY F,KHADOUR A,et al.Bond behaviour of reinforcing bars in UHPFRCJ.Materials and Structures,2016,49(5):1979-1995.11 FIB.Model code for concrete structures 2010S.Weinheim,Germany:Wiley-VCH Verlag GmbH Co.KGaA,2013.12 ALKAYSI M,EL-TAWIL S.Factors affecting bond development between Ultra High Performance Concrete(UHPC)and steel bar reinforcementJ.Construction and Building Materials,2017,144:412-422.13 YUAN J,GRAYBEAL B.Bond of Reinforcement in Ultra-High-Performance ConcreteJ.Structural Journal,2015,112(6):851-860.14 LAGIER F,MASSICOTTE B,CHARRON J P.Experimental investigation of bond stress distribution and bond strength in unconfined UHPFRC lap splices under direct tensionJ.Cement and Concrete Composites,2016,74:26-38.15 方志,陈潇,张门哲,等.活性粉末混凝土中带肋钢筋搭接性能试 验研究J.土木工程学报,2019,52(3):20-28.16 马福栋,邓明科,孙宏哲,等.变形钢筋/超高性能混凝土搭接黏结 性能J.复合材料学报,2021,38(11):3912-3924.17 AL-QURAISHI H,AL-FARTTOOSI M,AbdulKhudhur R.Tension Lap Splice Length of Reinforcing Bars Embedded in Reactive Powder Concrete(RPC)J.Structures,2019,19:362-368.18 ACI Committee 318.Building code requirements for structural concrete(ACI 318-14)and commentaryS.Farmington Hills:American Concrete Institute,2011.