桥梁异形桥墩施工技术研究.pdf

第41卷第8 期2023年8 月文章编号：10 0 9-7 7 6 7(2 0 2 3)0 8-0 2 17-11市放技术Journal of Municipal TechnologyVol.41,No.8Aug.2023D0I:10.19922/j.1009-7767.2023.08.217桥梁异形桥墩施工技术研究王健(北京市政路桥股份有限公司，北京10 0 0 50)摘要：以北京市通州区武窑桥工程异形桥墩施工为例，研究了异形桥墩的模板设计、钢筋加工和混凝土浇筑施工技术，采用BIM技术对模板进行了验算，并对钢筋的加工、下料制作以及钢筋成型的碰撞进行了优化与检测，合理布置了浇筑过程中的串筒、插入式振捣棒的预埋位置，保证了混凝土的顺利浇筑。通过现场实践证明，异形桥墩的模板质量、钢筋加工制作以及混凝土浇筑均满足设计和施工要求，该施工技术为类似异形桥墩工程提供了技术支持。关键词：桥梁；异形桥墩；模板设计；钢筋加工；混凝土浇筑Wang Jian中图分类号：TU755.2Research on Construction Technologyof Special-shaped Bridge PierAbstract:Taking the construction of special-shaped bridge piers of Wuyaoqiao project in Tongzhou District,Beijingas an example,the template design,steel bar processing and concrete pouring construction technology of special-shaped bridge piers were studied.The template was verified by BIM technology.The processing,production andforming collision of steel bars were optimized and detected.The embedded positions of the string cylinder and insert-ed vibrating rod s were reasonably arranged during the pouring process to ensure the smooth pouring of concrete.Through on-site practice,it has been proven that all of the formwork quality,steel bar processing and productionand concrete pouring of special-shaped bridge piers meet the design and construction requirements.This construc-tion technology provides technical support for similar special-shaped bridge pier projects.Key words:bridges;special-shaped pier;template design;reinforcement processing;concrete pouring文献标志码：A(Beijing Municipal Road and Bridge Co.,Ltd.,Beijing 100050,China)近年来，我国交通基础设施发展迅速，城市桥梁1工程概况的整体设计不仅要考虑适用、安全，还要考虑新颖、美观,使桥梁与环境紧密协调并融为一体。因此，桥梁异形桥墩因造型美观而得到越来越多的应用。笔者以北京市通州区武窑桥为例，结合大运河文化背景采用形异形桥墩方案，对该工程中的异形桥梁墩柱钢模板、钢筋加工和绑扎以及混凝土浇筑等施工技术进行研究，在提高施工质量的同时保证工程的顺利实施,为类似异形桥墩施工提供参考。收稿日期：2 0 2 3-0 2-16作者简介：王健，男，高级工程师，学士，主要从事道路与桥梁施工技术和智能建造技术方面的研究工作。引文格式：王健.桥梁异形桥墩施工技术研究.市政技术，2 0 2 3，41（8)：2 17-2 2 6,30 3.（WANGJ.Researchonconstructiontechnologyofspecial-shaped bridge pierJ.Journal of municipal technology,2023,41(8):217-226,303.)北京市通州区武窑桥工程桥梁全长为6 0 5m，跨径为（37.52+35+55+7 0+55+35+430+3x33+9.4）m,桥涵段共计长为553.4m的桥梁下部结构采用形异形桥墩结构设计。该工程施工工艺流程：施工准备一地基处理一排架搭设一支架校验调整支架预压一安装底模板钢筋加工和绑扎一安装波纹管和预应力钢束一安装外模板和端模板一混凝土市放技术218Journal of Municipal Technology浇筑一混凝土养护第1次预应力张拉一压浆一养护一主梁吊装一第2 次预应力张拉一压浆、封堵75320H25R50A第41卷端头养护拆除模板和支架。武窑桥主桥形异形墩断面结构见图1,各桥墩结构尺寸见表1。3100397.5240HA支200397.5240HA#HIH4平397.5240H2397.5320支HA4HSH3A75100,1022桥中心线道路设计线桥墩中心线310260300H5厂承台B820H7605002001300300H6780820H811005003102607B82060500160200H9,表1武窑桥主桥元形异形桥墩结构尺寸Tab.1 Structural dimensions of-shaped piers for themain bridge of Wuyao Bridge墩号截面尺寸墩高排架高度墩柱间距盖梁尺寸（长宽）33.8561.543.000 x2.010.30053.0002.063.0002.073.0002.011.03883.1461.57.86893.0741.5103.161x1.5113.4251.5124.0011.52模板设计笔者取体积和高度最大的7 号桥墩为设计依据，该桥墩混凝土总体积为2 95m,现场混凝土浇筑工效拟为30 m/h（包括混凝土拌和、运输、浇筑、振捣等工序）。经计算，7 号桥墩整体浇筑时间为9.8 3h，混凝土浇筑速度为1.12 m/h;混凝土落度取为1115cm，混凝土初凝时间为5.7 h；混凝土温度取为20；混凝土重度取为2 6 kN/m；采用泵车匀速连续浇筑。200Fig.1 T-shaped pier section structure of the main bridge of Wuyao Bridge6.6332.6337.3009.1386.1389.4186.4188.0384.8688.0845.0847.6134.6136.8773.8775.9222.922200a)立面图1武窑桥主桥形异形桥墩断面结构示意图m钢板；竖向肋板采用10 号槽钢，间距为30 0 mm;背楞顺桥向采用16 号槽钢组焊，横桥向采用2 0 号槽12.14431x213.00031x213.00031x213.00031x213.00031x212.85431x212.92631x212.83931x212.57531x211.27831x2200b)侧面2.1模板结构设计1-2 1)墩柱模板：面板采用厚度为6 mm的Q235B钢组焊，间距均为6 0 0 mm。墩柱横桥向穿墙对拉杆采用0 2 5精轧螺纹钢，位于横桥向中线位置，上、下间距为1.2 m,采用双螺母紧固并配专用螺帽。2）盖梁模板：面板采用厚度为6 mm的Q235B钢板；横向肋板采用10 号槽钢，间距为30 0 mm；背楞采用18 号双拼槽钢组焊，间距为12 0 0 mm。盖梁横桥向对拉螺栓共设置2 道，分别位于盖梁顶和盖梁顶下2.6 m处（穿墙）。盖梁顶对拉螺栓水平间距为1.2m；盖梁顶下2.6 m处对拉螺栓水平间距为(2.4+2.7+2.4+8.5+2.4+2.7+2.4）m。对拉螺栓均采用0 2 5精轧螺纹钢，采用双螺母紧固并配专用螺帽。3)钢材物理性能指标：弹性模量E=2.06x105N/mm,质量密度p=7850kg/m,泊松系数v=0.3,截面塑性发展系数=1.0。4)钢材强度设计值：抗拉、抗压轴向力=215MPa,弯曲应力w=215MPa,剪应力t=125MPa;钢模板板面容许挠度fiL/500(1.5mm)（L为计算跨度）,模板主肋容许挠度【f2L/500;背楞容许200第8 期挠度为f3 L/500。T形异形墩模板三维示意图见图2,模板整体结构尺寸图见图3。王健：桥梁异形桥墩施工技术研究219岩棉被防水土工布帆布塑料薄膜图3T形异形墩模板整体结构尺寸图formworka)正视图b)左视图c)俯视图d)三维图图2 形异形桥墩模板三维示意图Fig.2 3D schematic diagram of-shaped pier formwork2.2楼模板受力计算分析32.2.1墩柱模板1)设计侧压力：根据动荷载包括振捣荷载Q1（4k N/m)和倾倒混凝土荷载Q2(6kN/m），恒荷载分项系数为1.2,动荷载分项系数为1.4,计算得到设计Fig.3 Overall structural dimension diagram of r-shaped pier侧压力Fo=0.062N/mm。根据相关规范3规定,计算得到标准侧压力F=0.04N/mm。2)面板验算：由于面板被纵肋分成的矩形方格的长宽比为L,/L,=3000/300=102,所以按照相关规范3规定该面板为单向板结构，肋间距为30 0 mm,由于面板处于连续布置，所以面板按四等跨连续梁计算，经查得弯矩系数Km=0.077,挠度系数Kw=0.632，frmx=KwQL/(100EI)=0.632 FoLA/(100EI)=0.96 mm1.50mm(I为惯性矩）,因此满足设计要求。3)竖肋验算：竖肋支撑在背楞上,按简支梁计算偏于安全,fmx=5Q2L4/(384EI)L/500mm=0.05mm600/500=1.20mm,因此满足设计要求。4)背楞验算：背楞支撑在拉杆上，按二等跨连续梁计算，fm=KwQLA/(100EI)=0.521FL/(100EI)=4.4mm4000/500mm=8.0mm，因此满足设计要求。5墩柱穿墙拉杆验算4-5：根据相关规范4可知，拉杆采用0 2 5精轧螺纹，级别为PSB830,屈服强度设计值f=830N/mm,水平间距为4m，上、下间距为1.2 m。拉杆有效面积A，为490.9mm,A,xf=407447N297600N，因此满足设计要求。6)墩柱对角拉杆验算：根据相关规范4可知，对角拉杆采用0 32 精轧螺纹，级别为PSB830,屈服强度设计值f=830N/mm,水平间距为8 m，上、下间距为0.6 m。对角拉杆有效面积An为490.9mm,A,xf=407447N297600N，因此满足设计要求。2.2.2盖梁模板盖梁部分模板面板和横肋与墩柱部分选用材料和间距相同，墩柱部分模板计算合格，盖梁部分不再重复计算，仅验算背楞和拉杆即可。1)背楞验算：背楞支撑在拉杆上，采用双2 0 号槽钢，水平间距L2=1200mm,拉杆上、下间距L=2202 700 mm。f mx=5Q2L/(384EI)L/500 mm=4.5 mm2700/500=5.4mm，因此满足设计要求。2)盖梁穿墙拉杆验算4-5:拉杆采用0 2 5精轧螺纹，级别为PSB830,屈服强度设计值f=830N/mm，水平间距为2.4m，上、下间距为2.7 m。0 2 5拉杆有效面积A,为 490.9mm,Anxf=407447N4017600 N,因此满足设计要求。3BIM模型建立及验算3.1建建立模板模型笔者利用结构的对称性，采用1/2 桥墩结构建立BIM模型，模型分为墩柱钢模板和盖梁钢模板2 个Journal of Municipal Technology第41卷部分。钢模板采用AutoCAD进行三维建模，采用ABAQUS/CAE进行计算分析6-8 1,背楞、面板、横框板、竖框板、竖肋、横肋均使用壳单元模拟；对拉钢筋使用线单元模拟。面板与肋部、框板以及肋部与背楞均采用绑定连接，对拉钢筋与背楞采用耦合连接，工字钢与面板采用绑定连接，支架与背楞采用绑定连接。墩柱底部采用横向位移、竖向位移和纵向位移3个方向约束，盖梁1/2 截面处采用横向位移、竖向转动和横向转动3个方向约束。模板BIM模型见图4。3.2墩柱模板面板计算结果7 墩柱模板面板在混凝土作用下的应力与变形云图见图5。a)墩柱钢模板模型b)盖梁钢模板模型图4模板BIM模型示意图Fig.4 Schematic diagram of the template BIM modelc)内部对拉钢筋模型14:13283-1.8222ko5e:000a）应力云图(MPa）Fig.5 Cloud chart of stress and deformation of the pier column template panel under concrete action从图5可以看出，墩柱模板面板最大应力出现在正面模板角隅部位，其值为18 7.6 MPa，小于材料抗拉强度(2 15.0 MPa），因此满足设计要求；墩柱模板面板变形相对于模板背肋的最大变形出现在正面面积最大的模板中上部，其值为0.43mm，小于规范要求的1.5mm，因此满足设计要求。3.3墩柱面板背楞计算结果墩柱面板背楞在混凝土作用下的应力与变形云图见图6。b)横桥向位移云图(mm)图5墩柱模板面板在混凝土作用下的应力与变形云图3.4盖梁模板计算结果盖梁模板在混凝土作用下的应力与变形云图见图7。从图7 可以看出，盖梁模板最大应力出现在盖c）顺桥向位移云图（mm）从图6 可以看出，墩柱面板背楞最大应力出现在面板上部背楞中部，其值为6 1.0 MPa，小于材料抗拉强度(190.0 MPa),因此满足设计要求；墩柱面板背楞最大变形出现在正面面积最大的模板中上部，其值为3.6mm,小于规范要求的6 mm,因此满足设计要求。d)竖向位移云图(mm)第8 期王健：桥梁异形桥墩施工技术研究221a)应力云图(MPa)Fig.6 Cloud chart of stress and deformation of the back ridge of the pier column panel under concrete actionb)横桥向位移云图(mm)图6 墩柱面板背楞在混凝土作用下的应力与变形云图5,M(frction=-1.0)c）顺桥向位移云图（mm）d)竖向位移云图(mm)J,UMax:+1.094a+0Min:*2.758e+000R大:+2.2 2 18+0 2话：6 6 114-1.5058+2.7580+00KUAI-4-1.1760话42 97点:KUA1-4-1.2458+1.0940+00小1点:KUA1-4-1.292-1.150e+00Min:-1.15De+000a)应力云图(MPa)b）横桥向位移云图(mm)U,U2J,U0368-001大:+6.7 0 8 0+0 0点：KUA1-4-1.6201-6.6970+00T点KUA1-4-1.10059积大:+1.0 36 0-0 1T点:KUAI-4-1.23691.50+000晨小-2.115e+00T点:KUA1-4-1.288c)顺桥向位移云图(mm)Fig.7 Cloud chart of stress and deformation of cover beam formwork under concrete action梁模板个别对拉钢筋连接处，其他部位的模板应力小于材料抗拉强度（190.0 MPa）,因此满足设计要求；盖梁模板面板相对于模板背肋的最大变形出现在正面面积最大的模板中上部，其值为0.7 9mm，小于SNEG,(fraction-1.0)(平均：7 5%)d)竖向位移云图(mm)图7 盖梁模板在混凝土作用下的应力与变形云图规范要求的1.5mm，因此满足设计要求。3.5盖梁模板背楞计算结果盖梁模板背楞在混凝土作用下的应力与变形云图见图8。S,MisesU,U1Max:+1.060a000第大Max:+2.1500+002+2.150e+022元:X1X1-1.30207点：10 0 3a)应力云图(MPa)7:XIXI-1.9956+1.060e+00Mint-1.767e+000b)横桥向位移云图(mm)易小1-1.7 6 7 e+0075:HEHE-1.123U278HENGLE110-3-1-LIN-2-1.529M:+1.337e-01Max:+1937e-001Min:-2.904e+000c)顺桥向位移云图(mm)d)竖向位移云图(mm)图8 盖梁模板背楞在混凝土作用下的应力与变形云图Fig.8 Cloud chart of stress and deformation of the back ridge of the capping beam template under concrete actionB小4-2.90 40+0 07:HENGLE110-7-1-LIN-2-1.28828：H EH E-1.12 4市放技术222Journal of Municipal Technology从图8 可以看出，盖梁模板背楞最大应力出现在盖梁模板侧面个别连接处，其他部位的模板应力小于材料抗拉强度（190.0 MPa），因此满足设计要求；盖梁模板面板相对于模板背肋的最大变形出现在盖梁模板中部，其值为6.6 9mm，小于规范要求的7mm,因此满足设计要求。3.6对拉钢筋计算结果对拉钢筋在混凝土作用下的应力与变形云图见图9。第41卷从图9可以看出，对拉钢筋最大应力出现在墩柱与盖梁模板交界处，其值为2 92 MPa，远小于材料抗拉强度（8 30.0 MPa)，对拉钢筋的伸长量为1.8 3mm，因此均满足设计要求。模板加工制作根据上述模板设计结构以及模板加工分块组合，使用CAD技术完成模板的所有分块单元绘制8,具体见图10。S,MisesRel.radiF1.0000,Angle-90.0000+2.9260+002m大:+1.16 5 0+0 078:DUILAGANGJIN1-4-LIN-1-3.1+2.926e+02小-1.17 3 0+0 02元:DUILAGANGJIN2-6.17A:DUILAGANGJIN1-4-LIN-1-2-LIN-2-1.117点：1Max:+1.165e+000Min:-1.173e+000a)应力云图(MPa)Fig.9 Cloud chart of stress and deformation of tie bars under concrete actionb）顺桥向位移云图（mm）图9对拉钢筋在混凝土作用下的应力与变形云图7号桥墩模板图2、3城商度方自核标自上雨下分节为：1000+5000+1000+2028mm110280Z联分连值力方通长加在正中间报置一换真品部光拆树。图10 模板分块单元绘制示意图Fig.10 Schematic diagram of template block unit drawing使用BIM软件建立分块模板模型并进行整体模拟拼装，指导加工完成后的实体模板整体试拼装，具体见图11。Na)模板分块b)模板拼装图11模板加工制作示意图Fig.11 Schematic diagram of formwork processing and fabricationc)模板现场拼装第8 期5钢筋设计与优化5.1钢筋概况由于形异形桥墩内部钢筋构造复杂，主筋、箍筋随截面变化而长度不一，且墩顶盖梁预应力钢绞6.7202.213.3D王健：桥梁异形桥墩施工技术研究线、锚固端密集,因此钢筋建模较为困难。以7 号桥墩为例,其弧形段主筋的弧度由两侧向中间逐步放缓，具体尺寸参数在图纸中难以表达，给钢筋建模带来了极大的困难。形异形桥墩钢筋布置和钢筋类型见图12。3100/220012x4412x51650R840D6NDLNB承合顶文223B-B1:501881018x10E对称中081E-26N60均勾布置7B6NZN26x10300_10DOIXW01X6T01X6T13167a)钢筋布置8C3006.713.3一外侧N8OLx91SN61A一文承台顶826x1029N6N10NgN10N8N10N8N10N881029N6E-E.1:502001018x1019N1ENS艺DN7N2133_6.7内侧N8ONEDA10ENS政纹萱206488导向筋N13.长度同政纹管08定位第N14,L=40cm,439同距50 cm432均50 362878308434.23027.5304712008-P7鲜#27.5120.712916145533.29Fig.12 Schematic diagram of layout and types for r-shaped piers reinforcement综号材料舰格中个桥顾工科数量表长度（cm）根激K/电话（Ku)）（共2 个）全桥介让1252339121承合项66ia73535137916145195200129161916120图12 形异形桥墩钢筋布置和钢筋类型示意图30U428103094J5j2981471.21463.62816.0?32均1337.41166.319789.21603.01046.313300.9510.61120.888507.851603.83000.8881608.5513.23360.881531.28a12桥墩钢筋参数表9最高Ld(cm)mL4.7号#100629225292123025b)钢筋类型193.862263.373.85757.3100.88274.780.888211.89360.8883916.5386.313509.419G.313376.115J610.29000.8881916.7533.20.88264.1均6 8 3.21500.88910.09231.G8125256041.1880G.039951.322884.68280.8881702.910416081213C45粉2(m2)注：1.本图尺寸除钢筋直径以亮米计外，其余均以厘米为单位。2.N10号钢筋必须钩住箍筋最外边缘上。3.图中Ld是指均高，施工时参照相应桥墩一般构造图进行下料。4.N9b筋置于主筋加密段，间距约30 厘米。5.本图适用于主桥4、7 号桥墩。342.0均8 11.07501.589610.4均310 0360.395440.84010980.395173.5283.72801.581513.02246.71228.6567.42245.2钢筋模型建立武窑桥工程形异形桥墩的钢筋布置呈花瓣状，其弧形段的尺寸参数没有详细数据。为精确建模，需对每根钢筋的数值进行计算，且应根据钢筋结构的不同采用不同的建模思路。1)拾取形异形桥墩边线并将其偏移保护层的厚度作为路径直接建模，该方法适用于按照形异形桥墩轮廓布置的侧向主筋。2)对于花瓣状钢筋,因其每段钢筋曲率半径均有变化，拟先得到钢筋顶部与钢筋底部直线段钢筋的布置间距和布置位置，由直线段钢筋的布置可以反向计算得到曲线段的相对数值,再在Revit软件中建立模型线，可作为钢筋的目标曲线，最终利用Dynamo软件拾取曲线作为路径建立钢筋模型（见图13)。图13主筋钢筋模型示意图Fig.13 Schematic diagram of the main reinforcement model3)对于花瓣状钢筋的箍筋，拟建立主筋的轮廓线,并与建立的参照平面相交形成交点，各交点相连形成轮廓线，放样得到箍筋模型（见图14）。图14箍筋模型示意图Fig.14 Schematic diagram of the stirrup modelJournal of Municipal Technology筋上6预应力管道，以N1、N2、N3预应力管道为主，位于盖梁段根据表2 排列组合出钢筋碰撞检测的全部组合，排除掉明显不存在的组合后，剩余组合为：1+2、1+3、2+3、1+4、2+4、4+5、3+5、1+6、4+6、5+6 和3+4。5.3.2钢筋碰撞检测笔者应用Navisworks碰撞检测软进行硬碰撞检测和软碰撞检测，导人钢筋模型后进行分组，根据第41卷4)钢筋的弯头可以采用倒角命令创建。形异形桥墩盖梁钢筋和预应力管道等部位均可用上述方法完成建模，最终完整的T形异形桥墩钢筋模型见图15。图15T形异形桥墩钢筋BIM模型Fig.15 BIM model of r-shaped irregular pier reinforcement5.3钢筋构造优化由于该工程中形异形桥墩钢筋结构复杂、数量众多，,且多数钢筋为异形构造，难以得到精确的数据。施工中为保证钢筋加工尺寸符合设计图纸要求，减少材料浪费，笔者利用参数化建模得到的形异形桥墩模型和钢筋模型，以实现钢筋构件的深化设计。5.3.1钢筋构造分析按照钢筋放置位置以及钢筋尺寸的不同，对钢筋碰撞检测进行分组，具体见表2。表2 钢筋碰撞检测分组Tab.2 Grouping for reinforcement collision detection组号钢筋侧向主筋，以5、5a号钢筋为主，主要位于形异形桥1墩两侧钢筋正向主筋，以6、6 a号钢筋为主，为花瓣状主筋，位于2元形异形桥墩正面主筋箍筋，以7、7 a、8、8 a 9、9 a 号钢筋为主，分别套在侧向3主筋与正向主筋上；每段钢筋变化较大，没有统一尺寸4盖梁主筋，以2、3a号钢筋为主，位于顶部盖梁段盖梁箍筋，以4、4a号钢筋为主，位于盖梁段，套在盖梁主5ty内容第8 期不同的分组对钢筋进行碰撞检测（见图16），根据碰撞检测的结果即可对钢筋进行优化设计。箍筋弯钩与波纹管间的碰撞见图17,箍筋与主筋间的碰撞见图18。王健：桥梁异形桥墩施工技术研究225图18 箍筋与主筋间的碰撞示意图Fig.18 Schematic diagram of collision between stirrup and mainreinforcement5.3.3钢筋优化断料图16 钢筋碰撞检测界面根据钢筋碰撞检测的结果，对位于箍筋与主筋、Fig.16 Reinforcement collision detection interface箍筋弯钩与波纹管之间存在碰撞的部位进行钢筋优化设计，对经过钢筋碰撞检测及优化设计完成的钢筋进行算量和统计，准确计算出各种规格的钢筋需要量，得到钢筋下料放样表见图19。6混凝土浇筑施工6.1混凝土模架支撑体系搭设混凝土模架选用承插型盘扣式钢管脚手架满堂支架搭设，施工方案须经过专家论证并经监理单位、代建单位、设计单位和建设单位进行联合验收。图17 箍筋弯钩与波纹管间的碰撞示意图Fig.17 Schematic diagram of collision between stirrup hook andcorrugated pipe11.99106.70101.9197.5593.5789.9086.5383.4080.496.2定型钢模板安装安装前对已加工好的大块钢模板进行试拼，检117.87150.50140.52131.95124.4736.2036.2036.2036.2036.2036.2036.2036.2036.2036.2037.3837.1636.9736.8036.6536.5236.4136.3336.2736.2240.9040.4339.9839.5739.1838.8238.4838.1737.8837.62Fig.19 Schematic diagram of cutting and setting out of the steel bar47.4146.5945.8145.0844.3843.7143.0942.4941.9341.40图19钢筋下料放样表示意图58.4557.0755.7554.5153.3352.2151.1550.1449.1848.2777.7975.2772.9170.7068.6266.6764.8363.1061.4659.91226查钢模板加工精度、拼装精度是否达到设计要求。利用全站仪恢复承台纵、横轴线，根据承台轴线放出墩身边线，汽车吊配合逐块拼装侧模板和盖梁模板，并固定牢固。6.3混凝土浇筑91)浇筑墩身和盖梁混凝土前应完成钢筋绑扎以及模板验收，采用商品混凝土汽车泵泵送人模。一次性分层浇筑T形异形桥墩混凝土，每层连续浇筑且厚度不大于30 0 mm,左、右2 个墩身浇筑高度差不得超过1m；盖梁部分混凝土应由盖梁跨和悬臂端向墩顶对称推进浇筑。2)混凝土浇筑时应控制人模速度，距墩柱底部向上3m范围内浇筑速度控制在2 m/h,3m以上部分浇筑速度控制在1m/h。因形异形桥墩墩身高度较大，混凝土自由下落高差大于2.0 m,并且墩身钢筋呈花瓶式布置，施工过程中串筒和振捣设备操作困难，因此利用BIM技术模拟串筒和插人式振捣棒的布设位置，具体见图2 0、2 1。图2 0 串筒布置示意图Fig.20 Schematic diagram of the bucket arrangement图2 1插人式振捣棒布置示意图Fig.21 Schematic diagram of the plug-in vibrating rodsarrangement3)浇筑时要尽量减轻冲击力，混凝土浇筑应连Journal of Municipal Technology第41卷续进行，应在下层混凝土初凝或能重塑前完成上层混凝土的浇筑，如因故必须间断，间断时间应小于前层混凝土的初凝时间。混凝土的振捣必须由专人负责，严格按照规范进行操作，使用插人式振捣器垂直插入混凝土内，并要插至前层混凝土深度为50 100mm，避免振捣棒碰撞模板、钢筋。振捣器移动间距小于工作半径的1.5倍，与侧模板保持510 cm的距离。振捣棒应快插慢拔，以免产生空洞，振捣时间应为1530 s，直至振捣密实，并防止漏振、过振。混凝土振捣密实的表现为混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。4)为保证墩身根部振捣密实，在距墩柱底部1、2m处设置附着式振捣器，每个断面设置2 台。浇筑混凝土期间应设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等稳固情况，当发现有松动、变形、位移时，应及时进行加固处理。7结语结合北京市通州区武窑桥工程异形桥墩的施工全过程,利用BIM技术对钢筋的下料、加工制作以及钢筋成型的碰撞检测进行了分析，查找结构施工图中的问题并及时进行了优化完善，验证了异形桥墩模板设计结构的技术可行性和安全可靠性，并通过BIM演示了串筒、插入式振捣棒预埋位置的合理性，保证了混凝土的顺利浇筑，提高了混凝土浇筑效率。通过施工实践证明，异形桥墩的模板设计科学适用，满足设计以及施工要求，同时采用BIM技术钢筋工程变得简单可控，钢筋模型的可视化效果直观，排查问题方便高效，极大提高了钢筋下料、加工制作的准确性和施工效率，该施工技术可为今后类似异形桥墩施工提供一定的技术支持。参考文献【1雷雨,陈云鹏.桥墩施工中钢模板技术的应用探讨J.中国新技术新产品，2 0 10(10)：10 8.（LEIY,CHENYP.Discussiononthe application of steel formwork technology in pier constructionJ.New technology&new products of China,2010(10):108.)【2 李雪超，瞿启忠.京杭运河特大桥桥墩模板施工技术J.建筑技术,2 0 0 1,32(8):52 5-52 6.(LI X C,QU Q Z.Pier formworkconstruction technology of Beijing-Hangzhou canal bridge J.Architecture technology,2001,32(8):525-526.)【3杨嗣信.建筑工程模板施工手册M.3版.北京：中国建筑工业出版社,2 0 15:48 1-48 3,497-50 3.(YANGSX.Constructionman-ual for formwork of building engineeringM.3rd ed.Beijing:（下转第30 3页）MET第8 期州:广州大学,2 0 2 1.(SU GL.Research on applicability decen-tralized rural sewage treatment technology in Doumen DistrictD.Guangzhou:Guangzhou University,2021.【7 邓彩红.农村水环境污染现状及对策J.资源节约与环保,2 0 2 3(1):88-91.(DENG C H.Current situation and countermeasures ofrural water environment pollution J.Resources economization&environment protection,2023(1):88-91.)【8 张永合.我国农村生活污水处理现状及改进措施J.科技创新与应用,2 0 2 2,12(30):10 8-111.(ZHANG Y H.Current situa-tion and improvement measures of rural domestic sewage treat-ment in ChinaJ.Technology innovation and application,2022,12(30):108-111.)【9段先月，唐朝春，吴庆庆，等.农村污水现状及处理技术研究进展J.水处理技术,2 0 18,44(9):2 7-31.(DUANXY,TANGC C,WU Q Q,et al.Research progress on the current situationand treatment technology of rural sewage JJ.Technology of wa-(上接第18 8 页）Dynamics(EURODYN11).2011:1002-1008.13王彩锋.考虑人与结构耦合作用的人行桥振动特性研究D.北京：北京理工大学,2 0 17.（WANGCF.Study onvibrationcharacteristics of footbridge based on pedestrian-structure inter-actionD.Beijing:Beijing Institute of Technology,2017.14 MATSUMOTO Y,GRIFFIN M J.Mathematical models for theapparent masses of standing subjects exposed to vertical whole-body vibrationJ.Journal of sound and vibration,2003,260(3):431-451.15DA SILVAFT,BRITO HM BF,PIMENTEL RL.Modeling ofcrowd load in vertical direction using biodynamic model forp