昆钢新区2500 m3高炉渣皮稳定性探索.pdf

2023 年第 1 期2023 年 3 月昆钢新区 2 500 m3高炉渣皮稳定性探索张正峰（昆钢炼铁厂）摘要昆钢新区 2 500 m3高炉是昆钢转型发展、技术改进、装备升级改造的前期工程，高炉设计炉容 2 500 m，3 个铁口，30 个风口，联合软水密闭循环冷却，并罐式无料钟炉顶，全冷却壁结构形式。投入生产后受市场环境和区位因素的影响，精料工作难以得到长期保持，炉身渣皮波动频繁，制约高炉的长周期稳定顺行。通过送风制度、冷却制度、装料制度的调整，昆钢新区 2 500 m3高炉炉身渣皮的稳定性得到提高，实现了操作炉型的合理控制，确保了炉况的稳定顺行。关键词高炉 炉型 渣皮 稳定性 调整1 前言高炉操作炉型对高炉生产的顺行、经济和高炉长寿有着非常重要的影响，开炉初期的操作炉型与设计炉型相似度较高，但随生产的持续推进，差异将越来越大，特别是在炉役中后期，操作炉型和设计炉型会有较大变化，而实际的生产中则是通过炉身渣皮来维持合理的操作炉型。合理的操作炉型既能保证炉料是顺利下降，又能确保煤气流合理的分布使之取得最好的生产指标。生产中后期的高炉，因原燃料质量不稳定、有害元素含量高等因素影响，加剧了渣皮频繁结厚或脱落风险，甚至出现一部分结厚一部分脱落的情况，造成操作炉型不合理，严重制约高炉生产。昆钢新区 2 500 m 高炉投产以后，随着炉身的侵蚀及原燃料质量的波动，高炉的炉身渣皮存在着“上部易厚、下部不稳”的情况，给高炉的生产带来了极大的困扰。本文主要是致力于在原燃料质量不稳定的情况下对炉身渣皮稳定性的探索。2 高炉炉体设计及其特点2.1 高炉内型昆钢新区 2 500 m3高炉设计是现代典型的“矮胖型”高炉，大炉缸，适当缩小高径比，同时采用砖壁合一、薄壁内衬结构的高炉炉型，这样有利于设计炉型和操作炉型的差异减小，起到改善料柱透气性、有利于煤气分布、提高喷煤比、开炉快速实现顺行的作用，以实现顺行、高产、低耗、长寿的目的3。昆钢新区 2 500 m3高炉内型尺寸见表 1表 1昆钢新区 2 500 m3高炉内型尺寸表项目符号单位数值有效容积Vum32 500有效高度Humm28 800炉缸直径dmm11 400炉腰直径Dmm12 800炉喉直径d1mm8 100炉缸高度h1mm4 600炉腹高度h2mm3 400炉腰高度h3mm2 000炉身高度h4mm16 800炉喉高度h5mm2 000死铁层深度h0mm2 200炉腹角782159”炉身角82213”高径比Hu/D2.25风口数个30铁口数个3昆钢新区2 500 m3高炉渣皮稳定性探索2023 年第1 期 35 表 2冷却壁主要特征部位冷却壁结构各段数量壁体厚度 mm砖衬材质管直径 mm第 1 段光面低铬铸铁冷却壁44 块160766第 2 段铁口区采用铸铜冷却壁，其余区域用光面低铬铸铁冷却壁44 块1208010766第 3 段光面低铬铸铁冷却壁44 块160766第 4 段光面球墨铸铁冷却壁30 块400766第 5 段钻孔 4 通道轧制铜冷却壁44 块120Si3N4-SiC 砖第 6 段钻孔 4 通道轧制铜冷却壁44 块120Si3N4-SiC 砖第 7 段钻孔 4 通道轧制铜冷却壁44 块120Si3N4-SiC 砖第 8 段钻孔 4 通道轧制铜冷却壁44 块120Si3N4-SiC 砖第 9 段双层水冷镶砖球墨铸铁冷却壁40 块340Si3N4-SiC 砖766706第 10 段双层水冷镶砖球墨铸铁冷却壁40 块340Si3N4-SiC 砖766706第 11 段单层水冷镶砖球墨铸铁冷却壁36 块235浸磷粘土砖766第 12 段单层水冷镶砖球墨铸铁冷却壁36 块235浸磷粘土砖766第 13 段单层水冷镶砖球墨铸铁冷却壁32 块235浸磷粘土砖766第 14 段倒扣镶砖球墨铸铁冷却壁32 块240Si3N4-SiC 砖7662.2 冷却设备及冷却系统昆钢新区 2 500 m3高炉采用大面积均匀冷却，冷却效果好的全冷却壁结构形式，联合软水密闭循环冷却技术，从炉底至炉喉共有 14 段冷却壁，根据炉内纵向热负荷分布的情况，不同高度采用不同结构型式、材质的冷却壁，炉身下部、炉腰、炉腹，炉缸铁口区域的热负荷较大，采用导热性能、耐热震性能、耐热流冲击性能较好的铜冷却壁，其余区域根据热负荷的变化情况采用单层或双层铸铁冷却壁，其炉内冷却壁主要特征祥见表 2。而联合软水密闭循环系统是将炉底水冷、炉体冷却壁、风口小套、中套、直吹管、热风阀、倒流休风阀通过串联或并联的方式组合在一个冷却系统中，全系统总设计循环水量最大可达 4 760 m3/h，有 4 台主供泵、3 台高压泵、2台中压泵、1 台应急柴油泵，高压泵与中压泵之间设有旁通管道，出现异常情况后应急柴油泵自动启动，旁通阀也能实现自动打开，以此来保证炉体和风口的冷却，确保高炉能够安全休风和冷却系统的安全1。2.3 检测及监控系统为了确保高炉的安全生产和生成对生产具有指导意义的数据，昆钢新区 2 500 m3高炉设计了较为完善的检测系统，以加强对高炉各系统的监测。其中从炉底混泥土基础至炉缸部位共设置 10层热电偶，总量 170 支；每段冷却壁温度检测均设置了热电偶，按圆周均匀排布，总量 115 支；在整个软水冷却系统共设置检测点 520 个，包括温度、压力、流量、水位等。采用了高炉冷却壁冷热流强度与水温差远程监测系统，进行实时、连续地监测高炉冷却壁冷却水管道的瞬时流量、水温差和热负荷。在炉身和炉腹部位共设置了 3层静压力计检测，每层 4 个检测点按圆周均匀分布。这些较完善的检测手段除了满足高炉安全生产以外，还可以为炉身渣皮的稳定性提供检测参考，为高炉操作调剂提供有利条件4。2.4 炉顶系统昆钢新区 2 500 m3高炉采用新型并罐式无料钟炉顶设备，具有灵活、多变、反应快的布料特点，可以根据需要将炉料分布在炉内的任何位置，以实现合理的料面形状和不同环带上矿焦负荷的分布，达到调整中心气流和边缘气流的分布的作用，最终实现强化冶炼的目的，取得良好的技术经济指标和生产效益。昆 钢 科 技2023年第 1 期 36 表 3昆钢新区 2 500 m3高炉风口小套排布情况续表 3续表 3风口序号（#）12345678910小套长度（mm）585585585585585585585585585585小套直径（mm）120120120120120120120120120120小套斜度()7777777777风口序号（#）11121314151617181920小套长度（mm）585585585585585585585585585585小套直径（mm）120120120120130120120120120120小套斜度()7777577777风口序号（#）21222324252627282930小套长度（mm）585585585585585585585585585585小套直径（mm）120120120120120120120120130115小套斜度()77777777573 渣皮的稳定性探索稳定炉身渣皮最行之有效的方法就是坚持精料工作，但由于昆钢地处内陆，省内贫杂矿使用量较高，矿石品位较低且质量不稳定，有害元素含量相对较高，同时昆钢新区 2 500 m3高炉无配套焦化系统，所有入炉焦炭均外购，呈现焦炭品种繁多、质量不一的情况。出现这种情况的原因是多方面的，想短期内通过精料工作来稳定渣皮是很难实现的，因此我们针对炉身渣皮“上部易厚、下部不稳”时，通过对送风制度、装料制度、冷却制度、操作方针、出铁管理的重新摸索后，维持了炉身渣皮在原燃料质量劣化情况下的相对稳定。3.1 合理的风口排布2018 年 5 月份昆钢新区 2 500 m3高炉清理炉缸喷涂时发现，其炉缸工作层保持相对完好，部分炉身冷却壁有轻微侵蚀情况，因此在复产时结合新区 2 500 m3高炉的冶炼条件和以往的生产情况重新排布了风口小套，其排布详情见下表 3。昆钢新区 2 500 m3高炉设计 3 个角度不均等铁口，1#与 2#铁口夹角仅为 81.82，而 1#与 3#铁口和 2#与 3#铁口夹角为 139.09，3#铁口作为常用铁口，1#铁口作为备用铁口。风口布置中对称的 15#和 29#为直径 130 mm 斜 5的风口，而 30#则为直径 115 mm 斜 7的常堵风口，其余风口均为直径 120 mm 斜 7的。这样的风口分布既有利于炉内煤气流的合理分布，有效解决了铁口上方和夹角死区上方渣皮的相对稳定。3.2 扬长避短的装料制度合理的煤气流分布和良好的料柱透气性不仅需要合理的送风制度，同时还需要与原燃料相匹配的装料制度加以配合调整，随着原燃料质量的下降及生产情况的变化，经过一段时间的摸索，我们找到了适合当前原燃料条件的新的装料制度，主要有以下两方面的调整：（1）放焦顺序的调整。因成本及采购等多方面的因素，进厂焦炭质量达不到 100%满足新区2 500 m 高炉生产要求，2019 年下半年入炉劣质焦配比长期大于 60%，甚至劣质焦库存长期处于70%以上。为确保炉内气流的合理与稳定，布入炉内的中心焦必然是最好的，但是边缘的焦炭又不能太差，所以我们将进厂的焦炭按质量依次分为：优质焦、一般焦、劣质焦，放焦顺序更改为：一般焦劣质焦优质焦，这样既保证了中心气昆钢新区2 500 m3高炉渣皮稳定性探索2023 年第1 期 37 表 42019 年 11 月份的布料矩阵情况表 52020 年 4 月份的布料矩阵情况档位987652焦炭环数（环）322212焦量（t）2.91.931.931.930.981.93档位8765矿石环数（环）2322矿量（t）12.4418.6712.4412.44每个档位的矿焦负荷（倍）6.459.676.4512.69档位987652焦炭环数（环）322212焦量（t）2.91.931.931.930.981.93矿石档位87654环数（环）13220.5矿量（t）6.5919.7613.1813.183.29每个档位的矿焦负荷（倍）3.4110.236.8313.451.68流，又兼顾了边缘气流。这样的放焦顺序还有另外一个好处就是削弱烧结矿强度降低对料柱透气性恶化的影响，为了预防球团矿滚向高炉中心，新区 2 500 m 高炉的放料顺序为：高碱度烧结矿酸性球团矿+块矿（焦丁配入其中同时入炉）高碱度烧结矿，酸性球团矿和块矿质量稳定且强度相对较好，将其布在劣质焦上面，而将强度相对差的烧结矿布在质量合格的焦炭上面，这种布料方式均能够弱化相互间的不足之处，起到了扬长避短的作用。（2）布料矩阵的调整。通过调整布料矩阵来减轻劣质焦环带上的焦炭负荷，对比生产情况相同的 2019 年 11 月份和 2020 年 4 月份，矿批同为56 t，矿焦负荷同为 4.55 倍，但布料矩阵不同，下表 4 和表 5 为布料矩阵调整前后的情况：按照入炉劣质焦配比 60%计算，从表 4 和表5 中可看出：按照焦炭的放焦顺序推算出劣质焦的布料位置基本上在第 6、7、8 档，通过表 4 和表 5的对比可看出，布料矩阵调整以前劣质焦环带上的矿焦负荷为 7.52 倍，而调整以后劣质焦环带上的矿焦负荷仅为 6.82 倍，这样既保证了劣质焦环带上的透气性和透液性，也有效避免因劣质焦强度差而造成的滑料、崩料和偏料等问题，均有利于高炉的稳定和顺行。3.3 合理稳定的冷却制度冷却制度的调整主要是依据炉体热负荷强度的变化，新区 2 500 m3高炉采用冷却面积大、冷却均匀、维持炉型好、安装方便的全冷却壁型式及联合软水密闭循环冷却技术，对冷却强度的调整形成调整方式多、见效速度快的综合效果。在原燃料质量下降的情况下，通过结合原燃料特性、冶炼强度、炉体热负荷强度采取以下三种方式的调整来稳定合理的冷却强度。（1）稳定合理的进水温度。控制进水温度过低，炉体下部的冷却强度会瞬间加大，特别是在下部高温区，而上部的冷却强度又相对削弱，会造成渣皮的“上部易脱落，下部易结厚”，同时冷却强度过大会使热损增加，燃料消耗升高；而控制进水温度过高，使冷却强度过低而达不到冷却效果，同时因冷却强度过低还会造成冷却壁的损坏，破坏高炉的长寿2。昆钢新区 2 500 m 高炉开炉时的进水温度控制在 37-38，后随冶炼强度的提高将进水温控制在 38-39，因原燃料质量下降易造成炉墙结厚，通过尝试与摸索后将进水温控制在 39-40，对炉墙结厚起到了一定的预防作用，同时对高炉进出水温差的控制也基本稳定在 6.5 左右，对炉体昆 钢 科 技2023年第 1 期 38 热负荷的监控和炉温趋势起到更直观的判断作用。对进水温度区间的控制也曾经尝试过将其控制在0.5 以内，但受多种因素的影响最终无法实现。（2）根据高炉进出水温差变化幅度和持续时间及时增减冷却水流量。冷却水流量的大小对炉体冷却强度的影响与进水温高低对炉体冷却强度的影响是一样的，冷却水流量越大，冷却强度越高，反之则越小。生产至中后期的高炉，炉内的保护砖衬已全部被侵蚀，冷却壁依靠渣皮来保护形成合理的操作炉型。渣皮大面积脱落或频繁脱落，冷却壁与高温煤气直接接触，使炉体水温差快速升高或长时间居高不下，此时最有效的办法就是增加冷却水流量来提高冷却强度，使之快速形成渣皮来保护冷却壁并维持合理的操作炉型，但较高的冷却水量持续时间较长又造成了部分区域的炉墙结厚，最终破坏高炉顺行5。经过前期生产经验的积累与总结，探索出了根据进出水温差的变化进行及时增减冷却水量，即：当进出水温差超过7.2 持续时间超过 24 h 或者还有升高趋势时，采取增加冷却水流量进行控制，当进出水温差低于 5.8 持续时间超过 24 h 或者还有下降趋势时，采取降低冷却水流量进行控制，而每次增减冷却水流量的幅度为50 m/h，增减的时间间隔大于24 h（休、复风和特殊炉况处理时除外）。（3）分区调整水量。分区调整冷却水量的主要目的是预防区域性的炉墙结厚，通过炉体温度和热流强度的变化可以清晰的判断出炉体各区域渣皮的变化情况。当某区域出现结厚倾向时，采取对该区域的冷却水量进行减水操作，减水量为 5-8 m/h/支。降低该区域的冷却强度后，能够有效制止该区域渣皮继续结厚后，已结厚的渣皮会因此而逐渐脱落，当该区域的渣皮脱落或恢复正常时，同步恢复该区域的冷却水量，重新维持合理的渣皮厚度。3.4 严格执行高炉操作方针统一执行同一个正确的操作方针是高炉长周期稳定顺行的操作基本要素，新区 2 500 m 高炉操作方针的主要内容是实现风量、风压、压差、料批、炉温、碱度的稳定与控制，而操作方针的修正依据主要是以下几方面：（1）风量的确定主要是根据原燃料条件来选择相应的风速，依据新区 2 500 m 高炉 2020 年的原燃料条件和高炉的装料制度来说，最适宜的风速为 233-235 m/s，而对应的风量为 4 600-4 650 m/min，在正常生产中高炉憋风，风量降低 3%且持续时间超过 30 min 极易引起炉内气流较大变化，从而引发炉身渣皮的脱落。所以，在生产中无论是任何原因引起的憋风，都要在最短时间内采取有效措施将风量恢复，维持合理的压量关系。（2）风压的确定主要是根据原燃料条件和冶炼强度来进行确定，新区 2 500 m 高炉提高冶炼强度后使用时间最长的矿批为 56 t，干焦负荷在 4.6倍左右，与之相匹配的风压为 375-390 KPa，最高不能超过 395 KPa，如遇原燃料强度差、粉末量增加的时候甚至将风压控制在 385 KPa 以内，风压过高或突升极易引起管道或悬料，从而破坏炉况的稳定顺行。（3）控制压差的主要目的是预防管道、崩料、悬料的发生，确保高炉的稳定与顺行，依据新区入炉的原燃料条件和多年的生产总结，新区 2 500 m高炉压差控制不宜长时间超过 200 KPa，特别是因炉内粉末多而引起憋风时更应加强关注，必要时采取连续减风使压差不在升高的方式加以控制。（4）矿批的选择和料速的确定主要是根据炉内透气性和吃矿量进行修正。根据新区 2 500 m 的生产条件和经验总结，在其他冶炼条件不变的情况下，维持在 8.75-9 批/h 料速的矿批是最能够维持炉内风量、风压、压差的稳定，也是调整炉况时选择的最佳料速。当同一个矿批在连续 36 h 内料速低于 8.75 批/h 时，说明炉内透气性与当前矿批、负荷已不适应，此时及时进行适当缩矿批、退负荷操作，当料速上升到接近或大于 9 批/h 时，再逐步恢复原来的矿批及负荷，这样既不破坏高炉顺行，也不影响生产任务和生产指标。（5）炉温的控制主要是保证高炉稳定顺行的同时满足炼钢生产要求，其控制的要点是稳定。新区 2 500 m 高炉正常生产期间对炉温的要求是昆钢新区2 500 m3高炉渣皮稳定性探索2023 年第1 期 39 PT1 450，铁水 Si 含量为 0.2%-0.5%的比例大于 76%，其波动越小越好。（6）炉渣碱度的控制主要是兼顾脱硫和排碱，炉渣碱度高，虽然脱硫效果较好，但炉渣粘稠，透气性差不利于顺行和排碱，同时还易造成炉墙结厚，而炉渣碱度低虽有利于排碱和顺行，但脱硫效果相对较差，影响炼钢工序的生产组织。新区 2 500 m 高炉对铁水一级品率要求大于 88%，实际生产中对铁水 S 的含量按照 0.025%-0.030%控制，这样既不影响炼钢生产的同时也尽可能的增加排碱率，以此来实现炉渣碱度的稳定。此外，2020 年新区 2 500 m 高炉开展了 3 次定期排碱工作，通过降低炉渣碱度和冶炼强度来增加渣铁和煤气对碱金属的排出率，这也是炉身渣皮维持相对稳定的关键所在。3.5 强化炉前的出铁管理炉前渣铁的排放是高炉生产中的关键环节，及时有效的出尽渣铁是确保高炉长周期稳定顺行的重点。昆钢新区 2 500 m 高炉当前的生产情况处于矿石综合品位下降，但高炉冶炼强度较高，渣比较高，同时入炉劣质焦配比较高，高炉的顺行状态相对脆弱。为确保高炉在搭配劣质焦入炉的情况下实现长周期稳定顺行，我们对炉前强化出铁工作做出了如下几点要求：（1）强化炉前开铁口管理。随生产节奏的加快，炉前开铁口的工作极为重要，为了配合炉内生产的需要，我们提出了“铁口一次开穿率”和“开铁口时间”两个指标，即炉前工接到工长开铁口的指令时，应迅速启动设备将铁口开穿进行渣铁排放，若第一次未将铁口开穿，开口机退回后分两组人同时进行处理，第一组跟换钻头或钻杆做二次开铁口准备，第二组人接氧气管做烧铁口准备，根据情况采取最快的方式将铁口打开，生产要求“铁口一次开穿率”指标大于 90%，“开铁口时间”指标在 5 min 以内的要求大于 70%，在 10 min以内的要求大于 90%。（2）强化铁罐对位管理。高炉冶炼强度高、渣比高情况下的渣铁排放工作极为重要，为了不出现高炉待罐出铁、铁罐缺失、铁罐对位不及时等情况造成渣铁排放异常，我们对铁罐的管理做出如下几条规定：高炉正常生产情况下，铁运机车至少有 2 台处于启动状态，至少 1 台在摆动流嘴下方进行铁罐对位；任何时候在摆动流嘴下方都必须有铁罐，未出铁铁口（不含备用铁口）下方至少单边有罐，确保在处理炉况和紧急情况下两铁口均能进行渣铁排放；除正常运行铁罐外，铸铁车间至少保持 6 个以上备用铁罐，以防炼钢压罐或其他情况下紧急投罐，确保高炉安全、稳定和顺行。（3）强化渣铁排放管理。为了进一步强化炉前的渣铁排放，按时出尽渣铁，为高炉的稳定顺行提供基础保证，对炉前的渣铁排放提出了以下几点要求：单炉出铁时间2.5小时（特殊情况除外），单炉出铁时间达到 2 小时时及时打开另一铁口平行出铁，待另一铁口出渣出铁正常后视炉内情况堵原铁口，若连续两炉次铁口未放吹，第三次平行出铁必须将铁口放至大吹后才能堵口，确保炉缸内渣铁出尽；铁口打开后若 30 分钟内未见渣，则必须打开另一铁口平行出铁，尽快出尽炉内渣铁；若堵口超过 3 分钟开口必须用大号钻头尽快打开铁口，或连续平行出铁，确保炉缸内渣铁尽快排出；根据渣铁生成量计算炉内渣铁的排出情况，在相同时间内若生成量大于排出量，说明炉缸内仍有残存渣铁，则必须立即组织尽快将其排出，确保炉内的透气性与透液性。唐钢 3 200 m 高炉 2007 年投产后长期伴随炉身渣皮稳定性不高的问题，同样通过结合自身生产实际对装料制度、送风制度、炉温控制、渣铁排放组织、合理操作炉型调整后，炉身渣皮稳定性得到较大提高。4 结论（1）高炉炉身渣皮的稳定性与炉型设计、设备特性、原燃料条件有密不可分的关系，但在炉型和设备条件固定的情况下，要及时根据原燃料质量变化进行有利于渣皮稳定、煤气流分布合理昆 钢 科 技2023年第 1 期 40 的调整，促进高炉更加长周期稳定顺行；（2）根据炉型和设备特点，调整合理的风口布局、装料制度、冷却制度、操作方针和有效的渣铁排放，既能避免原燃料质量下降形成破坏作用的重叠，也能避免炉身渣皮频繁结厚和脱落，为煤气流的合理稳定分布奠定，也为炉身渣皮稳定性控制创造条件，从而助力高炉实现长周期稳定顺行；根据原燃料质量变化适时调整装料制度，避免原燃料质量下降形成破坏作用的重叠，稳定煤气流的分布以保持炉况的稳定顺行；（3）受各类因素影响，新区 2 500 m3高炉长期保持较高冶炼强度和较高的有害元素负荷，使炉身 9 段冷却壁破损逐渐增加，这对炉身渣皮的稳定性控制提出更高挑战，这需要结合自身现有条件，打破惯性、创新思想，采取一切可以调剂的措施稳定炉身渣皮形成有效保护，这也是下一步高炉长寿生产探索的关键。参考文献1 周传典.高炉炼铁生产技术手册 M.北京：冶金工业出版社.2018.284-287.2 刘云彩.现代高炉操作 M.北京：冶金工业出版社.2016.108-112.3 卢郑汀，张志明，李淼.昆钢新区 2 500 m 高炉炉型维护探索 J.昆钢科技，2017，2：21-28.4 李智广，董科伟.鄂钢新 1 号高炉炉体工艺设计J.炼铁，2010，3：42-46.5魏波，童静，陈先利.高炉冷却壁破损原因分析J.中国铸造装备与技术，2011，1：39-42.表 32021 年部分技术经济指标项目单位项目单位风温1 213风量m3/min4 538.417熟料率%93.463风速m/s235.167非计划休风率%0.031透气性指数24 442.833熔剂单耗kg/tFe0.292一级品率%99.762鼓风加湿g/m30产量t2 336 923.241生铁含硅%0.320利用系数t/m3d2.562入炉品位%55.605综合冶炼强度t/m3d1.260焦炭灰份%13.728焦比kg/tFe371.859煤比kg/tFe152.893慢风率%0.020富氧率%4.058煤气 CO2%21.633（3）加强精细化操作管理，包括加强原燃料内部质量管控、加强高炉操作精细化程度；（4）采用强化冶炼措施等。参考文献：1 周传典主编.高炉炼铁生产技术手册 M.北京：冶金工业出版社，2003.314.2 项钟庸.低燃料比条件下的高炉强化冶炼 J.炼铁，2011，30(2)：22-25.3 李淼.昆钢新区 2 500m3高炉生产技术进步 A.全国高炉炼铁学术年会论文集 C.2017.156-162.（上接第 10 页）