广义气水混驱特征曲线的建立及应用.pdf

第44卷 第5期 新 疆 石 油 地 质Vol.44，No.5 2023年10月 XINJIANG PETROLEUM GEOLOGYOct.2023 文章编号：1001-3873（2023）05-0562-10 DOI：10.7657/XJPG20230507广义气水混驱特征曲线的建立及应用贾蕊1，袁泉2a，汤欣2a，吕奇奇1，高文君2b（1.长江大学 地球科学学院，武汉 430100；2.中国石油 吐哈油田分公司 a.鄯善采油管理区；b.勘探开发研究院，新疆 哈密 839009）摘 要：为解决目前气水混驱特征曲线评价油藏开发效果方法较少的问题，引入了地下含气水率，并类比水驱油藏含水变化规律广义数学模型，建立了广义气水混驱特征曲线及其对应的广义含气水变化规律数学模型。新的广义气水混驱特征曲线在n=0和m=0时，为甲型气水交替驱特征曲线；在n=1和m=0时，则为乙型气水交替驱特征曲线。n和m取不同数值时，广义气水混驱特征曲线可以转化为S型气水混驱特征曲线，也可以转化为凸型、S-凸型、S-凹型、凹型等气水混驱特征曲线。为了便于矿场应用，给出了气水混驱特征曲线通式及其对应的含气水变化规律数学模型的求解方法，并应用于葡北油田三间房组油藏气水交替驱和锦州油田S31油藏气顶气+边水驱开发效果的评价，拟合精度较高，可供其他油藏借鉴。关键词：葡北油田；锦州油田；气水混驱油藏；广义气水混驱特征曲线；地下含气水率；含气水变化规律；数学模型中图分类号：TE341 文献标识码：A2018 Xinjiang Petroleum Geology.Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License收稿日期：2022-07-20 修订日期：2023-05-06基金项目：中国石油科技重大专项（2017E-04-07）第一作者：贾蕊（1990-），女，甘肃酒泉人，硕士研究生，油气田开发，（Tel）13289089502（E-mail）通讯作者：高文君（1971-），男，陕西乾县人，高级工程师，油藏工程，（Tel）0902-2765308（E-mail）Establishment and Application of Generalized Characteristic Curves of GasWater Miscible Flooding JIA Rui1，YUAN Quan2a，TANG Xin2a，LYU Qiqi1，GAO Wenjun2b(1.School of Geosciences,Yangtze University,Wuhan,Hubei 430100,China;2.PetroChina Tuha Oilfield Company,a.Shanshan Oil Production Management Area;b.Research Institute of Exploration and Development,Hami,Xinjiang 839009,China)Abstract：Considering the limited methods for evaluating reservoir development performance using gaswater miscible flooding characteristic curves,a concept of underground watergas cut was introduced.By analogy with the generalized mathematical model of water cut variation in water flooding reservoirs,generalized gaswater miscible flooding characteristic curves and the corresponding generalized mathematical models of underground gaswater cut variation were established.The generalized gaswater miscible flooding characteristic curve is a Type A wateralternatinggas(WAG)injection characteristic curve when n=0 and m=0,and a Type B WAG injection characteristic curve when n=1 and m=0.By varying the values of n and m,the generalized gaswater miscible flooding characteristic curve can be transformed into Sshaped,convex,Sconvex,Sconcave,and concave gaswater miscible flooding characteristic curves.For purpose of field application,a general formula for the generalized gaswater miscible flooding characteristic curve and solution method for the corresponding mathematical model combining underground gaswater cut variation were provided.The application to the evaluation of the development performance of WAG injection in the reservoir of Sanjianfang formation in Pubei oilfield,and of gas cap gas+edge water displacement in S31 reservoir in Jinzhou oilfield shows a high fitting accuracy.This method can be a reference for other reservoirs.Keywords：Pubei oilfield;Jinzhou oilfield;reservoir with gaswater miscible flooding;generalized gaswater miscible flooding characteris tic curve;underground gaswater cut;gaswater cut variation;mathematical model水驱特征曲线是水驱油田开发效果评价的有效方法1-3，微分后可得到采出程度与含水率的变化关系式，包括经典的童氏图版4等；文献 5 利用类比法，用累计产气量替代累计产水量，得到了气驱特征曲线，微分后可得到含气率与采出程度的变化关系式，并用于具气顶油藏、凝析气藏和稠油油藏的可采储量计算，但含气率是否也像水驱一样取0.98标定采收率，在技术上很难确定。因为注气前缘一旦突破，含气率快速上升，很快就接近1，分析其原因，主要是应用时采用地面产气量和地面产油量计算含气率，而地面产气量往往远大于地面产油量，导致油井一旦见气，含气率便快速接近1。为了抑制气驱油藏过快进入特高含气阶段，矿场上多采用气水交替驱开发，从而达到提高采收率的目的6。为此，文献 6 推导了气水交第44卷 第5期贾蕊，等：广义气水混驱特征曲线的建立及应用替驱特征曲线关系式，但经微分后得到的采出程度关系式并非单一的自变量关系式，对预测采收率不便7。同时，累计产气量比累计产水量大很多，接近1 000倍，在半对数坐标系中，累计产水量对特征曲线的影响很小，甚至可以忽略不计。针对以上情况，文献 8 将这些方法中的累计生产指标统一换算为地下体积单位，并提出含气水率，消除了地面产气量过大的影响。然而，气水交替驱特征曲线仍是半对数关系式甲型驱替特征曲线，只能表征S型含气水变化规律。水驱特征曲线经60多年的发展9-16，已形成了广义水驱特征曲线17，可以表征凸型、S-凸型、S型、S-凹型、凹型等各类含水变化规律。按照类比推理，并结合油、气、水三相系统中，水相渗透率和油水毛细管压力只与含水饱和度相关，与含油饱和度和含气饱和度无关，气相渗透率和油气毛细管压力只与含气饱和度相关，与含油饱和度和含水饱和度无关的原则，形成了气水混驱特征曲线的通式广义气水混驱特征曲线，这不仅便于水驱和气驱各种组合方式开发油藏的开发效果评价和可采储量标定，也为不同油藏间进行气水混驱横向对比提供了统一的数学模型。1 驱替特征曲线存在的问题1.1 各指标值应为地层条件下体积数值在地层条件下，水的体积系数一般为 1.0101.060，原油的体积系数为1.0102.500，而气体的体积系数很小，一般为0.0020.008，即地下1 m3的气体，放到地面上后，体积将会扩大125500倍。因此，在水驱油藏为油水两相流动时，用含水率反映产出流体构成，将会出现地下与地面2种含水率，且两者差值不大，是可行的；在气驱油藏为油气两相流动时，用含气率反映产出流体构成，也会出现地下与地面2种含气率，但两者差值很大（图1），是不可行的。水驱和气驱同时存在的油藏，则会出现油、气、水三相流动，可定义含气水率为油层产气与产水地下体积之和占总产出流体地下体积之比，用含气水率来表示产出流体构成5。因此，在评价水驱油藏、气驱油藏和气水交替驱油藏的开发效果时，各累计指标应为地层条件下的体积数值。矿场数据一般都是地面数据，因而，在采用经典的甲型水驱特征曲线1、甲型气驱特征曲线5和甲型气水交替驱特征曲线6进行分析时，应按下式进行。图1 地面与地下分流量对比曲线Fig.1.Correlation of surface and underground water/gas cuts甲型水驱特征曲线：BoNp=A1+B1ln(BwWp+C1)。（1）甲型气驱特征曲线：BoNp=A2+B2ln(BgGp+C2)。（2）甲型气水交替驱特征曲线：BoNp=A3+B3ln(BwWp+BgGp+C3)。（3）分别对（1）式、（2）式和（3）式微分求导7，可得：BodNpdt=B1BwBwWp+C1dWpdt；（4）BodNpdt=B2BgBgGp+C2dGpdt；（5）BodNpdt=B3BwWp+BgGp+C3()BwdWpdt+BgdGpdt。（6）考虑到稳压开采和溶解气的存在，地下原油体积系数、地下水体积系数、地下气体积系数和溶解气油比为常数，则：BodNp/dt=Boqo；（7）BwdWp/dt=Bwqw；（8）BgdGp/dt=Bg(qg-qoRsi)。（9）由分流量方程可知8，水驱油藏的地下含水率fw=Bwqw/(Bwqw+Boqo)，气驱油藏的地下含气率 fg=Bg(qg-qoRsi)/Bg(qg-qoRsi)+Boqo，气水混驱油藏的地下含气水率?0.002?0.004?0.00800.20.40.60.81.000.20.40.60.81.0?b0?(?1.50)?1.500?1.260?1.750?2.000?2.25000.20.40.60.81.000.20.40.60.81.0?a(1.000)?5632023年新 疆 石 油 地 质fwg=Bwqw+Bg(qg-qoRsi)/Bwqw+Bg(qg-qoRsi)+Boqo，令 a=(A+BlnB)/(NBo)、b=B/(NBo)，则（1）式、（2）式和（3）式对应的含水变化规律、含气变化规律和含气水变化规律分别为9：Row=a1+b1ln fw/(1-fw)，（10）Rog=a2+b2ln fg/(1-fg)，（11）Rowg=a3+b3ln fwg/(1-fwg)，（12）式中 a1=(A1+B1lnB1)/(BoN)；（13）b1=B1/(BoN)；（14）a2=(A2+B2lnB2)/(BoN)；（15）b2=B2/(BoN)；（16）a3=(A3+B3lnB3)/(BoN)；（17）b3=B3/(BoN)。（18）（12）式在不产气的情况下，可转化为（10）式，在不产水的情况下，可转化为（11）式。1.2 甲型驱替特征曲线建立时假设条件不成立分流量方程：fw=1/1+(Kro/Krw)/owr。（19）再结合油藏见水后的Welge方程10，可得到甲型含水变化规律对应油水相渗比与出口端含水饱和度关系式：b1(1-Swi)ln(Kro/Krw)/owr1+(Kro/Krw)/owr-c11+owrKrw/Kro=(a1-b1)(1-Swi)+Swi-Swe，（20）式中c1=(b1-a1)(1-Swi)-b1(1-Swi)fwminln fwmin/(1-fwmin)1-fwmin。（21）同理，可得甲型含气变化规律对应油气相渗比与出口端含水饱和度关系式：b2(1-Swi)ln(Kro/Krg)/ogr1+(Kro/Krg)/ogr-c21+ogrKrg/Kro=(a2-b2)(1-Swi)-Sge，（22）式中c2=(b2-a2)(1-Swi)-b2(1-Swi)fgminln fgmin/(1-fgmin)1-fgmin。（23）葡北20井岩样A31-2空气渗透率为499 mD，孔隙度为20.5%，地层条件下原油黏度为0.4 mPas，地层水黏度为0.322 mPas，注气黏度为0.017 7 mPas，束缚水饱和度为0.242。先利用文献 11 给出的改进Willhite模型，对其油水和油气相对渗透率分别进行拟合，可以看出水驱油和气驱油呈现出2个完全不同的渗流和驱替特征（图2），即在水驱油过程中，油相相对渗透率随含水饱和度增大急剧下降，而水相相对渗透率随含水饱和度增大呈近直线增大，含水率与含水饱和度关系曲线整体呈近“S”形；在气驱油过程中，油相相对渗透率随含气饱和度增大也急剧下降，而气相相对渗透率随含气饱和度增大呈“凹”形快速增大，含气率与含气饱和度整体呈“”形关系。再利用（20）式和（22）式对实验油水相渗比和油气相渗比进行拟合，其拟合相关系数都较高（表1）。这些研究一方面表明，（20）式和（22）式适用于描述岩样A31-2油水相渗比与出口端含水饱和度的关系以及油气相渗比与出口端含气饱和度的关系；另一方面也表明甲型水驱特征曲线（或甲型含水规律）、甲型气驱特征曲线（或甲型含气规律）分别对应的油水相渗比与出口端含水饱和度的关系以及油气相渗比与出口端含气饱和度的关系，并不完全符合指数关系式的理论建立假设条件12-15。对于气水交替驱，通过实验来获取三相相对渗透率非常困难，尤其是在低饱和度情况下确定的三相相对渗透率误差较大。目前，最普遍的做法就是通过经验模型，利用两相渗流数据来估计三相相对渗透率16。近几年来，随着中国气水混驱（多为气水交替驱）矿场试验和机理分析，甲型气水交替驱特征曲线及甲型含气水变化规律被广泛应用到实践中17-26。同样，类比文献 10 的研究方法，可得到甲型含气水变化规律对应的油与气水相渗比与出口端含气水饱和度的关系式：b3(1-Swi)ln Kro/(owrKrw+ogrKrg)1+Kro/(owrKrw+ogrKrg)-c31+(owrKrw+ogrKrg)/Kro=(a3-b3)(1-Swi)+Swi-Swe-Sge，（24）式中c3=(b3-a3)(1-Swi)-b3(1-Swi)fwgminln fwgmin/(1-fwgmin)1-fwgmin。（25）（24）式进一步说明，利用两相渗流数据来确定三相相对渗透率的方法是可行的，但（24）式也并非是甲型气水交替驱特征曲线理论建立时假设的指数式6，而是相对复杂的超越方程，且忽略了气驱过程中油气之间的混相16。若只考虑在纯气驱油过程中油气之间充分混相，相当于被驱替相原油黏度下降、驱替相气体黏度增大，驱替相与被驱替相黏度比接近1，其驱油效率得到大幅提高（图3）。因此，在气水混驱过程中，不同含水饱和度下，油气、油水和气水之间的相变、传质等物理化学反应更加复杂，加上气水驱替速度、含气饱和度和含水饱和度的变化存在一些差异，很难用实验方法对气水混驱时的油气水三相相渗关系式（24）式予以验证。564第44卷 第5期贾蕊，等：广义气水混驱特征曲线的建立及应用2 广义气水混驱特征曲线的建立2.1 广义气水混驱特征曲线文献 27 结合油藏含水变化曲线呈现凸型、S-凸型、S型、S-凹型、凹型和近直线型的特点，提出了一种含水变化规律新的广义数学模型：Ro=a+blnn+(1-n)fw1+(m-1)fw。（26）（26）式中，n值越大，含水变化曲线形态越凸；m值越大，含水变化曲线形态越凹。再结合采用地下含水率，可给出相应广义水驱特征曲线和油水相渗比与含水饱和度关系式：(n-1/m)ln1-mexp Np/(bN)-a/b1-mexp Np0/(bN)-a/b=BwWp+nBoNp-nBoNp0bBoN，（27）图2 葡北20井岩样A31-2油水、油气相渗曲线Fig.2.Oilwater and oilgas relative permeability curves of the rock sample A312 from Well PB20表1 葡北20井岩样A31-2油水、油气相渗拟合结果Table 1.Fitting results of oilwater and oilgas relative permeabilities for the rock sample A312 from Well PB20关系式（20）式（22）式Kro/Krw=aexp(-bSwe)Kro/Krg=aexp(-bSge)a0.320 30.227 378 647.656 5342.286 9b0.038 10.034 026.990 230.597 4c-0.336 6-2.119 1相关系数0.998 4 0.988 3 0.992 40.975 3油水相渗油气相渗油水相渗油气相渗驱替实验?()?(?)00.20.40.60.81.000.10.20.30.40.50.6?()?图3 葡北20井岩样A31-2含水、含气变化规律曲线Fig.3.Variations of water and gas cuts for the rock sample A312 from Well PB200.51.01.52.02.5?00.10.20.30.40.5d?0?(20)?0.51.01.52.02.50.20.40.60.8?c?(20)?0?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)0.20.40.60.81.00.20.40.6?b?0000.20.40.60.81.00.20.40.60.8?a?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)?(?)5652023年新 疆 石 油 地 质Swe=a(1-Swi)+Swi1+Kro/(owrKrw)+b(1-Swi)1+Kro/(owrKrw)()1+nKroowrKrw ln()owrKrwKro+n-1-()1+KromowrKrw ln()mowrKrwKro+1-1+c1+owrKrw/Kro，（28）式中 c=Swi-(1-Swi)afwmin1-fwmin+b()fwmin1-fwmin+n ln()fwmin1-fwmin+n-1-b()fwmin1-fwmin+1m ln()mfwmin1-fwmin+1-1。（29）类比文献 5 和文献 6 的研究思路，得到气水混驱下含气水变化规律、气水混驱特征曲线和油与气水相渗比的通式：Ro=a+bln n+(1-n)fwg1+(m-1)fwg，（30）()n-1mln1-mexp()NpbN-ab1-mexp()Np0bN-ab=BwWp+BgGp+nBoNp-nBoNp0bBoN，（31）Swe+Sge=a(1-Swi)+Swi1+Kowg+b(1-Swi)1+Kowg (1+nKowg)ln(1/Kowg+n)-1-()1+Kowgm ln()mKowg+1-1+cKowg1+Kowg，（32）式中 Kowg=KroowrKrw+ogrKrg；（33）c=Swi-(1-Swi)afwgmin1-fwgmin+b()fwgmin1-fwgmin+n ln()fwgmin1-fwgmin+n-1-b()fwgmin1-fwgmin+1m ln()mfwgmin1-fwgmin+1-1。（34）当n=0和m=0 时，（30）式即可转化得到（12）式，（31）式即可转化得到（19）式，因此，（30）式和（31）式均具有一定的广义性。若m0，则令A=expNp0/(bN)-exp(a/b)/mexpnmNp0/bN(1-nm),B=1/(bBoN），C=exp(a/b)/m，那么，（31）式转化为如下简单形式：exp(BBoNp)=AexpmB/(nm-1)(BwWp+BgGp+nBoNp)+C。（35）2.2 气水混驱特征曲线驱替系列的确定对于（30）式和（31）式，在n和m取不同值时，将与水驱特征曲线一样，转化为凸型、S-凸型、S型、S-凹型、凹型等含气水变化规律和气水混驱特征曲线。（1）凸型 当n=1，m=0时，（30）式和（31）式分别简化为凸型（乙型）含气水变化规律和凸型（乙型）气水混驱特征曲线：Ro=a+bln 1/(1-fwg)，（36）BoNp=A+Bln(BwWp+BgGp+BoNp+C)，（37）式中 A=aNBo-bNBoln(bNBo)；（38）B=bNBo；（39）C=exp()Np0bN-ab-Np0bN。（40）（2）S-凸型 当0n1，m=0时，（30）式和（31）式分别简化为S-凸型含气水变化规律和S-凸型气水混驱特征曲线：Ro=a+bln()fwg1-fwg+n，（41）BoNp=A+Bln(BwWp+BgGp+nBoNp+C)，（42）式中 A、B、C同凸型。（3）S 型 当 n=0，m=0 时，（30）式和（31）式分别简化为S型（甲型）含气水变化规律（16）式和S型（甲型）气水混驱特征曲线（3）式，A、B、C同凸型。（4）S-凹型 当n=0，0m1时，（30）式和（31）式分别简化为S-凹型含气水变化规律和S-凹型气水混驱特征曲线：Ro=a-bln(1-fwg)/fwg+m，（43）exp()BBoNp=Aexp-mB(BwWp+BgGp)+C，（44）式中 A=1mexp Np0/(bN)-exp(a/b)；（45）B=1bBoN；（46）C=1mexp(a/b)。（47）（5）凹型 当n=0，m=1时，（30）式和（31）式分别简化为凹型含气水变化规律和凹型气水混驱特征曲线：Ro=a+blnfwg，（48）exp(BBoNp)=Aexp-B(BwWp+BgGp)+C，（49）式中 A=exp Np0/(bN)-exp(a/b)；（50）B=1bBoN；（51）C=exp(a/b)。（52）对7种含气水变化规律数学模型待定参数取不同值（表2），再取地下含气水率为0.98时的采出程度为最终采收率8，则可得到不同形态的归一化含气水566第44卷 第5期贾蕊，等：广义气水混驱特征曲线的建立及应用变化规律曲线（图4）。因此，（30）式可以表征各类含气水变化规律。3 广义气水混驱特征曲线的求解对于（30）式求解，首先令 y=fwg，x1=exp(Ro/b)，x2=exp(Ro/b)fwg，d0=n/(1-n)，d1=exp(-a/b)/(1-n)，d2=exp(-a/b)(m-1)/(1-n)，将（30）式转化为二元线性方程：y=d0+d1x1+d2x2。（53）然后，赋予b一个不为0的初值，得到拟合相关系数；改变b值，循环往复，得到拟合相关系数最大的b、d0、d1和d2；最后利用下式得到（30）式的其他3个待定系数：n=d0/(d0-1)；（54）m =d2/d1+1；（55）a=-bln d1(1-n)。（56）对于（35）式，先令y1=exp(BBoNp)，x3=expmB(BwWp+Gp+nBoNp)/(nm-1)，直接转化为一元一次线性方程：y1=Ax3+C；然后采用正交多变量求解，即先令n=m=0.000 1，求得相关系数最大时的B；其次，固定m和B，求得相关系数最大时的n，再固定B和n，求得相关系数最大时的m，循环往复，获得拟合相关系数最大时的A、B、C、m 和n，最后利用参数传递公式计算得到a和b：a=bln(m C)；（57）b=1/(BBoN)。（58）n 和 m 取不同值时，也可转化为凸型、S-凸型、S 型、S-凹型、凹型等气水混驱特征曲线，直接利用一元一次线性方程求解，具体求解过程可参考水驱特征曲线9。4 实例应用将广义含气水变化规律和气水混驱特征曲线通式应用于葡北油田三间房组油藏和锦州油田S31油藏。葡北油田三间房组油藏为气水交替驱油藏，也是中国首个实现伴生气混相驱油藏；锦州油田S31油藏为气顶气+边水驱油藏。4.1 葡北油田三间房组油藏葡北油田三间房组油藏是背斜圈闭砂岩层状挥发性油藏28-29，砂体连续性好，油层平均厚度为13.9 m，平均孔隙度为 17.8%，平均渗透率为 110.5 mD，油藏中层温度为92.5，油藏中层压力为37.58 MPa；原油性质具有“二低五高”的特点，即低密度（0.803 g/cm3）、低黏度（0.4 mPas）、高体积系数（2.292）、高气油比（441 m3/m3）、高收缩率（63.52%）、高轻质组分含量（57.161%）和高饱和压力（31.14 MPa）；地层条件下，气层气体积系数为0.002 924。葡北油田于1998年9月正式利用油田伴生气进行气水交替驱开发，投产初期共有油井7口，注入井8口，受气源影响，初期采用了东部4口井先注水、西部4口井先注气混相。1999年9月开始实施第一轮气水交替注入，西块葡北5-2井注水转注气成功，达到了切换后的配注要求；东块葡北3-7井和葡北3-9井注水转注气后吸气能力较差。注水转注气井由于注气启动压力高，导致注气困难，造成东块注水转注气井注气欠注，而西块仍为注气混相驱主力区块30-32。2005年以后，由于气源不足、油井含水率较高，部分油井陆续合采、转采上部七克台组，三间房组油藏局部也进行了井网调整，油藏进入了较长时间的不稳定开发阶段。2020年以后，葡北油田三间房组油藏进入储气库+注天然气重力驱阶段，该油藏历年开发数据见表3。首先，利用（24）式进行拟合，直接法得到的含气水变化规律数学模型参数a、b、m和n分别为0.354 72、0.029 81、0.004 95和-0.028 30；其次，利用（29）式拟合得到 A、B和 C，再利用（51）式和（52）式，间接法得到的含气水变化规律数学模型参数a、b、m和n分别为表2 7种含气水变化规律数学模型待定参数取值（含气水率为0.002，气水混驱采出程度为0.02）Table 2.Parameters of 7 mathematical models combining gaswater cut variation(gaswater cut:0.002,recovery efficiency of gaswater misicible flooding:0.02)类型凹型S-凹型S型S-凸型凸型近S型近直线型a0.300.260.220.110.020.160.15b0.045 060.038 630.032 190.043 610.064 880.067 840.188 37c0000.1251.0000.1250.500m1.0000.1250000.1250.500?S-?S?S-?S?00.20.40.60.81.000.20.40.60.81.0?图4 不同取值下7种含气水变化规律曲线Fig.4.Gaswater cut variation curves for 7 models with different parameter values5672023年新 疆 石 油 地 质0.354 37、0.029 40、0.003 94和-0.028 28。这2种拟合的相关系数都较高，确定的a、b、m和n也较接近（图5），预计基础井网气水交替混相驱采收率可达到46.36%，储气库+注天然气重力驱采收率可达到49.97%。图5 葡北油田三间房组油藏气水混驱特征曲线Fig.5.Gaswater misicible flooding characteristic curves for Sanjianfang reservoir in Pubei oilfield4.2 锦州油田S31油藏S31油藏是锦州油田古近系沙河街组典型的气顶边水油藏，以带大气顶、窄油环和中等边水为典型特征，油藏气顶指数为2.1，水体倍数为60，油环平面表3 葡北油田三间房组油藏历年开发数据Table 3.Production history for Sanjianfang reservoir in Pubei oilfield时间/年-月1996-061996-121997-061997-121998-061998-121999-061999-122000-062000-122001-062001-122002-062002-122003-062003-122004-062004-122005-062005-122006-062006-122007-062007-122008-062008-122009-06产油量0.932 60.966 30.966 32.024 45.619 712.364 420.056 327.699 535.272 243.435 653.913 064.583 675.421 786.633 095.085 5102.750 5108.414 3113.401 0117.379 6120.361 0122.328 6123.944 5125.324 2126.637 9127.979 8129.199 4129.880 0产水量0 0 0 0.005 70.054 60.187 20.193 00.201 10.305 80.409 00.623 41.104 11.961 73.620 45.996 28.983 412.113 815.216 219.487 725.035 028.927 031.576 634.691 037.714 140.775 643.662 545.469 6产气量417.693 6 433.028 0 433.028 0 899.612 1 2 491.322 4 5 500.344 6 8 892.472 0 12 263.153 1 15 602.700 0 19 251.888 4 24 176.360 6 28 882.078 2 33 661.685 4 38 605.895 3 42 383.725 8 46 044.288 7 49 392.351 4 53 851.812 1 58 071.393 9 61 635.076 6 63 741.530 9 65 199.892 9 66 595.795 2 67 905.889 2 69 775.220 8 71 263.351 4 71 799.171 4 采出程度0.002 9 0.003 0 0.003 0 0.006 3 0.017 5 0.038 6 0.062 6 0.086 5 0.110 1 0.135 6 0.168 3 0.201 6 0.235 5 0.270 5 0.296 9 0.320 8 0.338 5 0.354 0 0.366 5 0.375 8 0.381 9 0.387 0 0.391 3 0.395 4 0.399 6 0.403 4 0.405 5 地下含气水率0.012 9 0.008 6 0.001 2 0.005 3 0.011 6 0.007 7 0.000 4 0.003 3 0.009 6 0.028 6 0.031 9 0.026 8 0.047 9 0.089 5 0.148 8 0.242 4 0.382 6 0.510 0 0.600 4 0.634 5 0.598 0 0.601 4 0.634 1 0.662 3 0.681 1 0.645 3 0.566 4 时间/年-月2009-122010-062010-122011-062011-122012-062012-122013-062013-122014-062014-122015-062015-122016-062016-122017-062017-122018-062018-122019-062019-122020-062020-122021-062021-122022-062022-12产油量130.770 3 132.155 9 134.496 0 135.659 8 136.788 4 137.552 6 138.164 6 138.513 3 138.580 9 138.596 1 138.831 4 139.141 4 139.496 6 139.649 0 139.794 6 139.898 3 139.945 8 139.945 9 139.966 6 140.051 9 140.193 6 140.264 8 140.339 0 140.547 7 140.883 0 141.120 0 141.303 5 产水量47.237 0 48.665 1 51.546 7 56.086 7 60.255 9 63.945 6 66.419 1 68.751 6 70.141 1 71.891 2 73.468 1 75.025 2 76.545 0 77.868 6 79.091 8 79.746 6 79.892 4 79.912 3 79.939 6 80.201 5 81.011 6 81.612 0 82.489 8 83.944 4 86.676 6 88.896 9 90.198 6 产气量72 313.475 7 73 161.799 3 74 506.261 5 75 023.039 9 75 520.721 9 75 857.765 7 76 127.628 7 76 292.336 7 76 362.191 8 76 399.926 3 76 515.964 3 76 652.692 8 76 828.049 3 76 974.096 7 77 049.379 3 77 102.398 6 77 123.341 4 77 123.379 6 77 132.520 3 77 170.141 1 77 232.620 6 77 263.991 3 77 306.856 9 77 764.244 1 78 307.468 3 78 821.759 2 79 113.665 5 0.408 3 0.412 6 0.419 9 0.423 5 0.427 1 0.429 4 0.431 4 0.432 4 0.432 7 0.432 7 0.433 4 0.434 4 0.435 5 0.436 0 0.436 4 0.436 8 0.436 9 0.436 9 0.437 0 0.437 2 0.437 7 0.437 9 0.438 1 0.438 8 0.439 8 0.440 6 0.441 2 采出程度0.458 9 0.410 9 0.526 5 0.628 4 0.652 1 0.662 5 0.696 9 0.829 7 0.945 1 0.867