顺北油气田二区断控体油气藏井身结构设计及配套技术.pdf

顺北油气田二区断控体油气藏储层埋深在8 2 0 0 9 3 0 0 m，岩性复杂，断裂带与裂缝多，气油比达3 0 0 0 2 4 0 0 0，温度达16 5 2 10,钻井中遭遇塌、井漏、气侵以及钻井周期长等难题。为此，通过应用井震联合刻画技术，优选必封点与修正三压力值，优化2 套四级井身结构；基于致密封堵裂缝原理，优选2 套随钻防漏堵漏钻井液配方，将二叠系与志留系裂缝地层承压能力提高0.0 8 g/cm以上；优选预弯曲钻具组合替代垂钻系统，实现防斜打快；设计四段制井眼剖面，实现低温井段造斜与高温井段稳斜，满足超高温定向钻井要求；优选差异化控压工艺，降低气侵与井漏问题的发生，实现长距离斜穿主干或次级断裂带。上述井身结构设计及配套技术应用于12 口井，平均钻井周期比优化前缩短119.2d,并创造了亚洲陆上水平井钻井最深纪录一一9 3 0 0 m，为顺北油气田二区断控体油气藏高效开发提供了技术支撑。关键词井身结构；井筒稳定；控压钻井；井眼轨迹；顺北油气田二区中图分类号：TE2Well structure design and supporting technology of fault-controlled reservoir of No.2(1.Engineering and Technology Management Department,Northwest Oilfield Company,SINOPEC,Urumqi 830011,China;2.Sinopec Key Laboratory of Enhanced Oil Recovery for Fractured and Cavern Reservoirs,Urumqi 830011,China;3.Research Institute of Petroleum Engineering,Northwest Oilfield Company,SINOPEC,Urumqi 830011,China;4.Petroleum Engineering Supervision Center,Northwest Oilfield Company,SINOPEC,Luntai 841600,China)Abstract:The buried depth of fault-controlled reservoir of No.2 Block in Shunbei oil-gas field is more than 8,200-9,300 m,withcomplex lithology,many fracture zones and fractures,gas-oil ratio up to 3,000-24,000,and temperature exceeding 165-210 C.Thereare many problems such as collapse,lost circulation,gas invasion and long drilling period during the drilling.Therefore,by applyingthe well-seismic combination technique,the required sealing points were selected and the three-pressure values were corrected,andthe two four-stage well structures were optimized.Based on the principle of tight fracture plugging,two drilling fluid formulations ofanti-leakage and plugging while drlling were selected,and the pressure bearing capacity of Permian and Silurian fractured formationswas increased by more than 0.08 g/cm.The pre-bending bottom hole assembly is selected to replace the vertical drilling system so as torealize the deviation control and fast drilling.Four-stage borehole profile is designed to realize deviation in low-temperature wellsection and deviation stabilization in high-temperature well section,so as to meet ultra-high temperature directional drilling.Thedifferential pressure control process is optimized to reduce gas intrusion and lost circulation so as to realize long distance obliquepenetrating of the main or secondary fault zone.The above well structure design and supporting technology were applied to 12 wells,shortting the average period by 119.2 days,setting the deepest record of 9,300 m for onshore directional drilling in Asia,and providingtechnical support for the efficient development of fault-controlled reservoir of No.2 Block in Shunbei oil-gas field.Key words:well structure;wellbore stabilization;pressurecontrol drilling;well trajectory;No.2 Block in Shunbei oil-gasfield引用格式：刘彪，潘丽娟，王沫.顺北油气田二区断控体油气藏井身结构设计及配套技术 J.断块油气田，2 0 2 3，3 0（4）：6 9 2-6 9 7.LIU Biao,PAN Lijuan,WANG Mo.Wellstructure design and supporting technology of fault-controlled reservoir of No.2 Block in Shunbei oil-gas fieldJJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2023,30(4):692-697.文献标志码：ABlock in Shunbei oil-gas fieldLIU Biao,PAN Lijuan2,WANG Mo24收稿日期：2 0 2 2-12-11；改回日期：2 0 2 3-0 5-0 2。第一作者：刘彪，男，19 8 3 年生，副研究员，硕士，2 0 10 年毕业于长江大学油气井工程专业，主要从事钻完井工程管理与研究工作。E-mail:.第3 0 卷第4 期顺北油气田二区(简称顺北二区)位于区块最南部，储层埋深在8 2 0 0 9 3 0 0 m，温度为16 5 2 10，压力系数在1.10 1.7 4，气油比达3 0 0 0 2 4 0 0 0。相比顺北油气田一区,除了二叠系火成岩与志留系砂岩易漏、奥陶系桑塔木组有侵入体与泥岩易塌之外，顺北二区还存在志留系一奥陶系桑塔木组纵向断裂发育 1-2 、压力窗口窄、漏塌共存的问题；奥陶系一间房组与鹰山组碳酸盐岩储层含气量更高，漏失与井口带压风险更大。鉴于顺北二区工程地质难点更多,前期采用五级井身结构 3 ,降低了钻井的复杂性，但仍存在漏失量大、钻井周期长、费用高的难题。经过多年探索，对顺北二区勘探开发的认识逐步成熟，考虑降本增效，实现1个井眼多穿储集体的目的，开展了4 项技术攻关：通过提升复杂地层预测能力,结合主干断裂带与次级断裂带地层特征 1-2 ,简化2 套四级井身结构；研选新型堵漏材料与配方，扩大志留系安全钻井密度窗口；评价岩石各向异性与钻井参数敏感性，优化了防斜打快钻具组合；评价储层结构与井眼轨迹绕洞方法，优化控压钻井工艺，实现长位移斜穿多个地质靶点。上述技术措施现场应用12 口井，钻井周期大幅缩短，并创造了完钻井深9 3 0 0 m的亚洲陆上最深水平井钻井纪录。1工程技术难点1.1派漏塌地层多、井身结构级数多顺北二区自上而下发育第四系一奥陶系共10 套地层 3 ,层序完整。因复杂层段多,前期设计了五级井身结构，必封点达3 个，分别在二叠系底部、志留系底部及奥陶系一间房组顶部。二叠系火成岩裂缝发育，压力敏感 4 ,钻井液密度高于1.2 5g/cm易漏失;TT41X井为合揭下部石炭系，将钻井液密度提高至1.2 8 g/cm，钻进时瞬时漏速为3 8 m/h，堵漏达2 4.8 d,采用随钻堵漏、桥浆堵漏及承压堵漏 5 等方式，未能减少漏失。志留系断裂带核心区，钻井液密度大于1.3 2 g/cm漏失，低于1.40g/cm出水；桑塔木组断裂带钻井液密度低于1.4 5g/cm垮塌,采用核桃壳、单封、沥青等材料,未能将志留系承压能力提高至1.4 0 g/cm以上 5,需单独下套管封隔。因碳酸盐岩地层裂缝发育 6-7 ,将奥陶系一间房组顶部作为必封点，以防止高密度钻井液钻揭储层漏失。1.2岩石强度差异大、钻井速度慢志留系一桑塔木组以泥岩、砂岩、灰质泥岩为主，厚度约2 0 0 0 m，岩石强度为7 0 18 0 MPa，非均质性强。前期底部钻具组合为钻头+1根钻+1根单弯螺杆+扶正器 8 ,钻压为8 0 10 0 kN,井斜角持续增加至5以上，轻压吊打，速度降低一半；后优化为“垂钻+大刘彪，等.顺北油气田二区断控体油气藏井身结构设计及配套技术调整井身结构2.1.1必封点选择针对火成岩、碳酸盐岩、断裂带等复杂地层，运用砂泥岩沉积理论模型 2 进行适应性评价，准确性差；通过长期实践与探索，利用井震联合刻画方法 6 ,可评价漏失风险，指导必封点选择。1)必封点1一一二叠系底部。利用“波形分类+地震反演”分析法 3 ,将地震波剖面划分为平行相、杂乱相及空白相 2 。结合实钻情况可知,钻井液密度达到1.25g/cm3时，强杂乱相与空白相漏失率为9 0%，平行相与弱杂乱相漏失率低于10%。2)必封点2 一一志留系断裂带底部。利用“平面多层系切片+空间组合雕刻”方法 7 ,精细描述志留系断裂带裂缝连通范围，结合邻井采用的钻井液密度及其漏失速度，通过移动井位或下入套管封隔，可降低漏失风险。实钻表明,井筒位置与断裂水平位移大于8 0 m，可避开断裂核心区。前期钻井的正常地层三压力剖面 3 1显示：新近系一三叠系孔隙压力系数为1.0 2 1.15,二叠系一志留系为1.18 1.2 8,奥陶系桑塔木组为1.2 5 1.3 0,奥陶系一间房组、鹰山组为1.10 1.2 0；二叠系、志留系塌压力系数为1.2 2 1.3 0,桑塔木组为1.2 8 1.3 5；奥陶系破裂压力系数为2.0 0 左右。因此，通过优化井口与套管封隔位置，规避非正常三压力的复杂地层核心区域，同时结合正常地层三压力值，得到目前修正的地层压力，从而将复杂地层研究转化为常规地层研究。2.1.2井身结构设计针对主干断裂带地层压力系数低、次级断裂带异693扭矩螺杆提速工艺 5,机械钻速达6.8 m/h,单趟进尺840m，提速效果好，但工具价格高，单井需增加费用200万元，不利于降低成本。1.3裂缝与溶洞多、溢流与漏失多奥陶系储层受断裂带控制，“缝-洞”组成复杂，气油比高，前期采用直井开发，沿着断裂带纵向钻进，塌严重，多次回填侧钻，后转为定向井开发，由断裂带边部进入断裂带内部 9 。钻进过程中，钻遇主干断裂带、大型裂缝与伴生裂缝多，遭遇反复气侵与井漏，为此采用承压堵漏与调整钻井液密度的方式进行处理，漏失量达3 0 0 6 0 0 m，周期达7 5.0 d；次级断裂带连通性差，单一溶洞易形成圈闭压力 10 ,平推压井在未能压破地层情况下，圈闭压力上升快，最高关井压力达6 1.3MPa,极大考验井口压力控制能力。2优快钻井技术对策2.1694常高压问题，为提高井口压力控制能力，优化了2 套典型井身结构(见图1)。地层井身结构QN-KTCSO,sO.yj+O,2y地层QN-KTPCSO.yi+0,2yA型井身结构适用于次级断裂带与桑塔木组断裂带发育区,且志留系不含高压盐水。二开优化防漏、防塌钻井液技术 11 以满足最高钻井液密度1.3 5g/cm要求；合揭二叠系与志留系，下入273.10mm套管封隔志留系底部。三开提高钻井液密度至1.4 5g/cm,专打桑塔木组地层，将193.70mm尾管下至一间房组顶部，回接193.70mm防硫套管，提高井口套管抗压能力。B型井身结构适用于主干断裂带与桑塔木组断裂带不发育区。二开二叠系承压能力低，提前将250.88mm+244.50mm技术套管封隔至二叠系底部，有利于降低三开钻井难度；三开志留系一桑塔木组地层完整断块油气田性好，可同开次揭示，将177.80mm尾管封隔至一间房组顶部。2.1.3优化结构评价A型井身结构考虑安全性。一是回接193.70mm套管，抗内压强度由51.4 MPa提高至8 7.0 MPa，双层套管：365.1mm1499m井眼：444.5mm1500m悬挂器位置：6 2 9 8 m套管：273.1mm6498m井眼：333.4mm6500m套管：193.7mm7598m井眼：241.3mm7600m井眼:165.1 mm8500maA型井身结构井身结构套管：339.7mm1199m并眼:444.5mm1200m悬挂器位置：4 8 9 8 m套管：250.88mm+244.5mm5098m#眼:311.2mm5100m套管：177.8mm7598m井眼：215.9mm7600m井眼：149.2mm8500mbB型井身结构图1优化井身结构Fig.1Well structure optimization2023年7 月套管保护高压气井井口安全；二是储层钻进若出现薄弱地层，溢漏难以兼顾，可下入139.70mm备用尾管，下开次采用120.65mm井眼完钻（见表1)。B型井身结构考虑经济性。一是井眼尺寸更小,有利钻井提速；二是三开不回接套管，可节省费用3 2 0 万元；三是加厚250.88mm套管，抗内压强度提高3 0%，至8 4.0 MPa，具有较强井口压力控制能力（见表1)。Table1Casing type selection身套管结构钢级外径/mm壁厚/mmP110S193.70A型P110P110SB型P110TS2.2井筒稳定保障技术成像测井与电镜扫描分析表明，二叠系火成岩裂缝宽度为微米一毫米级 8 ,诱导性裂缝多，考虑裂缝尺寸范围跨度大、位置不确定、高压作用下易扩展等问题，提出了“强力链网络结构封堵”的思路。在钾胺基聚磺钻井液体系 5 基础上，一是优选多级配碳酸钙颗粒，建立封堵裂缝骨架；二是优选弹性凝胶与变形沥青进行网间填充；三是优选高韧性复合纤维进行柔性拉筋缠绕，形成网络链。其封堵性评价实验结果见图2。35厂基浆-基浆+1%弹性凝胶30*基浆+1%复合纤维25+基浆+1%弹性凝胶+1%复合纤维基浆+2%弹性凝胶+3%复合纤维20151050200Fig.2 Evaluation of plugging performance实验得到的最优配方：2%3%超细碳酸钙+3%5%QS-2沥青+1%3%弹性凝胶颗粒+1%3%复合纤表1套管选型套管套管12.70273.1012.57250.8815.88244.5011.99400600时间/s图2 封堵性评价抗内压扣型强度/MPa气密87.0偏梯51.4气密84.0气密65.180010001200第3 0 卷第4 期维。由此封堵的层段较致密，使钻井液滤失量减少8 0%。针对志留系断裂带边部裂缝（长度在0.1 0.4 mm)间断性分布，且砂岩地层渗透性好的特点，提出了“多级强化致密封堵 的思路8 :以惰性纳米(10 10 0 nm)封堵剂为主剂，配合柔性封堵剂逐级封堵；以石墨颗粒架桥增强井周应力；补充亚微米一微米颗粒封堵剂阻止压力传递；以纳米乳液成膜封堵阻止水分子进入裂缝深部。封堵性实验结果见表2。实验配方为：3%井壁强化剂+3%柔性防塌剂+3%乳化沥青+3%柔性纳米封堵剂。实验结果表明，上述配方堵剂封堵效果好，抗温最高至16 0,突破压力提高3 倍以上，承压能力提高53%，侵人深度减少6 2%。表2 致密封堵实验数据Table 2 Data of tight plugging experiment突破压力侵人深度/漏失量/实验项目优化前、后(承压）/MPa长裂缝封堵优化前(1 mmx2 mm)优化后砂床堵漏优化前(2040目)优化后2.3防斜打快钻具组合优化针对顺北地区志留系一奥陶系桑塔木组地层岩性复杂、地层倾角达到6 12 的具体情况，利用地层软硬交错指数与地层造斜能力模型9 评价地层易斜特性。研究表明：受岩石强度与非均质性影响，志留系一奥陶系桑塔木组，软硬交错指数为3 5，占比为7 2%；受地层倾角、井斜角、钻压、各向异性指数影响，钻压为10 0kN地层造斜力达3 0 6 0 kN，表明高钻压下易井斜。以B型井身结构为例。通过调整钻具组合参数、地层倾角、各向异性指数,采用狄勤丰等 12-13 的预弯曲动力学防斜打快钻具组合动力学模型计算，结果见图3。40200-20-40-60-80-1000.5扶正器距钻头8 m-扶正器距钻头9 m扶正器距钻头11m扶正器距钻头12 m扶正器距钻头2 0 m图3 不同钻具组合的侧向力Fig.3 Lateral forces of different bottom hole assembly刘彪，等.顺北油气田二区断控体油气藏井身结构设计及配套技术cmmL4.0一15.0一6.214.69.55.51.01.5井斜角/（）695将扶正器置于距离钻头9 12 m，以降斜为主，相较常用底部设计2 根钻链，降斜侧向力更大。结合现用钻具尺寸与长度，最终优化防斜打快底部钻具组合为：215.9mm钻头+172mm单弯螺杆（1.2 5底扶，自带210mm扶正器）+单流阀（调整）+212mm扶正器。2.4长距离稳斜钻井穿漏技术针对沟通储层过程中气侵、井漏、溢漏共存的问题，采用长距离稳斜钻井穿漏技术。一是识别缝、洞、断裂带位置 1，优化井眼轨迹，避开过路的复杂地层，提高定向效率；二是利用“高密度（钻井液)开钻、阶段性降密度、微漏钻进 的理念，提高压力控制效率。2.4.1井眼轨迹优化设计该区储层垂距(靶点与上开次套管鞋的距离)大于300m,设计“直一增一微增一稳”四段制剖面 14 ,即先利用1.7 5单弯螺杆增斜（造斜率为10/3 0 m），然后利用小角度（1.0 0)且带扶正器的螺杆自然微增斜（造斜率为2/3 0 m），最后利用1.0 0 1.2 5不带扶正器的螺杆全漏稳斜，将井眼曲率由2 2/3 0 m优化为10/3 0 m+2/3080m。这一设计有3 个优势：一是基于能量属性剖面 3 ,指导井眼轨迹避开小型缝-洞体，在钻遇缝、洞、断裂带强反射体前完成造斜 10 ,并以稳斜方式斜穿复杂层；二是井温小于17 0 时，利用MWD仪器监测井眼轨迹，这样可以不受气侵与漏失影响，保障仪器安全；三是循环温度超过17 0 后，钻进时则不用MWD监测，利用钻具组合的自然增斜能力进人靶区。2.4.2圈闭压力控制方法针对圈闭层异常高压的问题，一旦钻井液密度偏低，未能压稳气层，气侵之后需远大于初始地层压力的钻井液密度才能再次压稳气层 15,因此，需结合套管抗内压强度、管鞋位置破裂压力值以及邻井初始地层压力，确定开钻钻井液密度（1.6 5g/cm），后续视气侵程度再逐步调整密度。2.4.3溢漏共存控制方法针对溢漏转换快的问题，需结合回压值、漏失速率、钻井液密度，才能有效控制井底压力。一是建立区域漏失压力方程 15,掌握漏失速率与压差的关系，指导钻井液密度调整，要求漏失速率小于5m/h微漏情况下钻进；二是控制节流阀开度在2 5%7 5%，当井口回压低于5.0 MPa时，采用钻井节流管汇循环排气；三是2.02.5当井口回压接近5.0 MPa时，以0.0 2 g/cm的幅度提高钻井液密度，以降低井口回压，保持井口安全；四是当井口回压高于5.0 MPa，且有明显持续升高趋势时,立即关闭防喷器，利用钻井节流管汇循环排气或者提高钻井液密度。6962.4.4主干断裂低压层控制方法钻达主干断裂带前，逐步降低钻井液密度至1.10 1.20g/cm，保持微漏钻进；若出现漏失失返，起钻至套管内安全井段,采用分段循环方式逐步降低钻井液密度，待漏速处于可控范围内，方可下钻至井底，继续钻进。3现场应用四级井身结构与配套技术在X4-1,X41X,X44X等12 口井应用，平均钻井周期为18 5.0 d,相比优化前钻井周期缩短119.2 d,缩短周期3 9.2%。应用井筒稳定保障技术，将二叠系地层承压值由1.30g/cm提高至1.3 9 g/cm以上，满足二叠系与志留系合揭需求；志留系实钻密度由1.3 2 g/cm提高至1.4 0g/cm，安全钻穿志留系断裂带与水层，堵漏周期由21.8d缩短至6.8 d，缩短周期6 4.2%，单井漏失量由848m降低至17 4.3 m。在石炭系一奥陶系,采用防斜打快工艺，控制钻压在6 0 10 0 kN并斜角在0.6 2.3,则能满足并身质量要求；机械钻速达7.2 m/h，与前期使用垂钻系统相当，3趟钻节省费用约2 6 0 万元。利用井筒压力控制技术，实现了钻井液最低密度至1.16 g/cm,最大穿漏进尺达6 3 5m。其中,TT8X井钻井液最高密度1.9 1g/cm时漏失，经过逐步降低钻井液密度，至1.2 0 g/cm3时，维持了安全钻进，穿漏进尺6 14 m，控压值最高为3.5MPa，处理井漏气侵耗时16.5d，缩短处理复杂情况周期达58.5d。低温井段造斜采用APS175仪器监测轨迹，工作时间超过150 h，测井温度为18 4，创该仪器使用最高环境温度纪录；自然增斜最长井段为4 10 m，中靶半径小于3 0 m。其中,TT56X定向钻井深度达9 3 0 0 m，创造了亚洲陆上水平井最深纪录。4结论1)利用井震联合刻画技术与修正三压力值，精准评价复杂地层特征，将3 个必封点减少至2 个；优选了2套套管组合，满足井口压力控制需求，形成了2 套简化四级井身结构。2)强力链网络结构封堵配方，将二叠系火成岩地层安全密度窗口扩大0.0 9 g/cm,实现了二叠系与志留系合揭；多级强化致密层封堵配方，将志留系含断裂地层安全密度窗口扩大0.0 8 g/cm,满足了志留系薄弱层与水层合揭要求。3)设计的新型预弯曲钻具组合，控制了井斜，提高了机械钻速，可继续推广应用。断块油气田4)差异化井筒压力控制方法，初步解决了多压力系统的溢流与漏失问题。建议开展气层封堵技术攻关，以实现气层活跃区域高效钻井。参考文献1朱立华，马灵伟，白英哲，等.顺北超深断控体地震多信息约束速度建模 J.石油物探，2 0 19,58（6)：8 6 4-8 7 3.ZHU Lihua,MA Lingwei,BAI Yingzhe,et al.Velocity modeling of anultra-deep fault-controlled reservoir in Shunbei area,China,using amulti-information constraitJJ.Geophysical Prospecting for Petroleum,2019,58(6):864-873.2浴潘冠昌，杨斌，张浩，等.超深层碳酸盐岩裂缝面形态与摩擦因数研究 J.断块油气田,2 0 2 2,2 9(6)：7 9 4-7 9 9.PAN Guanchang,YANG Bin,ZHANG Hao,et al.Research on fracturesurface morphology and friction coefficient of ultra-deep carbonate rockJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2022,29(6):794-799.3 文刘彪，潘丽娟，王圣明，等.顺北油气田超深井井身结构系列优化及应用 J.石油钻采工艺,2 0 19,4 1(2：13 0-13 6.LIU Biao,PAN Lijuan,WANG Shengming,et al.Casing programoptimization and application of ultradeep wells in Shunbei oil and gasfield JJ.0il Drilling&Production Technology,2019,41(2):130-136.4李成,白杨，于洋，等.顺北油田破碎地层井壁稳定钻井液技术 J.钻井液与完井液,2 0 2 0,3 7(1)：6 9-7 1.LI Cheng,BAI Yang,YU Yang,et al.Study and application of drillingfluid technology for stabilizing fractured formations in Shunbei OilfieldJ.Drilling Fluid&Completion Fluid,2020,37(1):69-71.5张亚云，李大奇，高书阳，等.顺北油气田奥陶系破碎性地层井壁失稳影响因素分析 J.断块油气田,2 0 2 2,2 9(2)：2 56-2 6 0.ZHANG Yayun,LI Daqi,GAO Shuyang,et al.Analysis on influencingfactors of wellbore instability of Ordovician fractured formation inShunbei Oil and Gas FieldJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2022,29(2):256-260.6莹，王建立，马佳国，等.井震联合分析技术在复杂河流相储层刻画中的应用 J.断块油气田，2 0 2 1,2 8(5）：6 4 1-6 4 4.QIE Ying,WANG Jianli,MA Jiaguo,et al.Application of combinedwell-seismic analysis technology in complex fluvial reservoircharacterizationJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2021,28(5):641-644.7李杰,贺川航，彭才,等.基于地震反演与阵列声波测井的缝洞发育区预测 J.断块油气田，2 0 2 1,2 8（3）：3 59-3 6 2.LI Jie,HE Chuanhang,PENG Cai,et al.Prediction of fracture-cavitydevelopment zone based on seismic inversion and array acousticloggingJJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2021,28(3):359-362.8刘彪，张俊，王居贺，等.顺北油田含侵人岩区域超深井安全高效钻井技术 J.石油钻采工艺，2 0 2 0,4 2(2)：13 8-14 2.LIU Biao,ZHANG Jun,WANG Juhe,et al.Technologies for the safeand efficient drlling of ultradeep wells in the areas with intrusive rocksin the Shunbei Oilfield J.Oil Drlling&Production Technology,2020,42(2):138-142.9吴丰，代槿，姚聪，等.塔河油田奥陶系一间房组与鹰山组断溶体发育模式解剖 J.断块油气田，2 0 2 2,2 9（1)：3 3-3 9.2023年7 月第3 0 卷第4 期WU Feng,DAI Jin,YAO Cong,et al.Developmental mode analysis ofthe fault-karst reservoir in Yijianfang Formation and YingshanFormation of Ordovician in Tahe Oilfield J.Fault-Block Oil&GasField,2022,29(1):33-39.10曲占庆，林强，郭天魁，等.顺北油田碳酸盐岩酸蚀裂缝导流能力实验研究 J.断块油气田，2 0 19,2 6（4)：53 3-53 6.QU Zhanqing,LIN Qiang,GUO Tiankui,et al.Experimental study onacid fracture conductivity of carbonate rock in Shunbei Oilfield J.Fault-Block Oil&Gas Field,2019,26(4):533-536.11邱春阳，张翔宇，赵红香，等.顺北区块深层井壁稳定钻井液技术J.天然气勘探与开发，2 0 2 1,4 4(2)：8 1-8 6.QIU Chunyang,ZHANG Xiangyu,ZHAO Hongxiang,et al.Drlling-fluid system for deep borehole stability in Shunbei block,Tarim BasinJJ.Natural Gas Exploration and Development,2021,44(2):81-86.12】狄勤丰，朱卫平，姚建林，等.预弯曲动力学防斜打快钻具组合动力学模型 J.石油学报，2 0 0 7,2 8(6)：118-12 1.DI Qinfeng,ZHU Weiping,YAO Jianlin,et al.Dynamic model ofbottom hole assembly used in pre-bending dynamic vertical and fast刘彪，等.顺北油气田二区断控体油气藏井身结构设计及配套技术697drilling technologyJ.Acta Petrolei Sinica,2007,28(6):118-121.13王怡，陈小锋，孙连忠，等.预弯曲钻具组合在软硬交错地层的应用J.科学技术与工程，2 0 19,19(2 1)：13 6-14 0.WANG Yi,CHEN Xiaofeng,SUN Lianzhong,et al.The application ofpre-bending drilling technology in soft and hard staggered formationsJ.Science Technology and Engineering,2019,19(21):136-140.14刘彪，潘丽娟，张俊，等.顺北区块超深小井眼水平井优快钻井技术J.石油钻探技术,2 0 16,4 4(6)：11-16.LIU Biao,PAN Lijuan,ZHANG Jun,et al.The optimized drillingtechniques used in ultra-deep and slim-hole horizontal wells of theShunbei blockJJ.Petroleum Drilling Techniques,2016,44(6):11-16.【15王建云，杨晓波，王鹏，等.顺北碳酸盐岩裂缝性气藏安全钻井关键技术 J.石油钻探技术,2 0 2 0,4 8(3：8-15.WANG Jianyun,YANG Xiaobo,WANG Peng,et al.Key technologiesfor the safe drilling of fractured carbonate gas reservoirs in the shunbeioil and gas field JJ.Petroleum Drilling Techniques,2020,48(3):8-15.(编辑李宗华)(上接第6 9 1页）20】练章华，罗泽利，步宏光，等.水泥环环状缺失套损机理及防控措施J.石油钻采工艺,2 0 17,3 9(4)：4 3 5-4 4 1.LIAN Zhanghua,LUO Zeli,BU Hongguang,et al.Mechanical andcontrol measures on casing damage due to annular absence of cementsheathJ.Oil Drilling&Production Technology,2017,39(4):435-441.21席岩，李军，柳贡慧，等.瞬态力-热耦合作用下水泥环形态对套管应力的影响 J.断块油气田，2 0 17,2 4（5）：7 0 0-7 0 4.XI Yan,LI Jun,LIU Gonghui,et al.Impact analysis of cement sheathshape on casing stress under transient mechanical-thermal couplingeffectJ.Fault-Block Oil&Gas Field,2017,24(5):700-704.22 RAMEY HJ.Wellbore heat transmissionJJ.Journal of Petroleum Tech-nology,1962,4(14):427-435.23 HASAN A R,KABIR C S.Heat transfer during two-phase flow inwellbores:Part I formation temperatureRJ.SPE 22866,1991.24 HASAN A R,LZGEC B,KABIR C S.Ensuring sustained productionby managing annular-pressure buildupJJ.SPE Production&Operations,2010,25