石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因_刘德来.pdf

D O I:1 0.1 1 9 7 3/f s y f h-2 0 2 3 0 2 0 1 9石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因刘德来1,张建军1,郝洪铎2,方媛媛1,张洪博2,肖海刚2(1.山西焦煤西山煤电集团有限责任公司,古交 0 3 0 2 0 0;2.西安热工研究院有限公司,西安 7 1 0 0 0 0)摘 要:山西某电厂用于输送石灰混凝澄清处理产出水的Q 2 3 5 B碳钢管道在投运后不久就发生了腐蚀泄漏。通过失效管道的理化检验和现场挂片试验,结合L a g e l i e r经验指数对管道的腐蚀失效原因进行了分析。结果表明:在低碱度、高硬度的水质条件下,碳钢在水中的腐蚀反应导致微阴极区p H升高,诱导C a C O3快速成核沉积在碳钢表面,但并没有形成均匀的保护膜,反而由于碳钢表面沉积物的不均匀性形成了氧浓差电池,这是造成碳钢管道腐蚀失效的主要原因。关键词:石灰混凝澄清处理;碳钢腐蚀;钙碱度;硬度;经验指数中图分类号:T G 1 7 4 文献标志码:B 文章编号:1 0 0 5-7 4 8 X(2 0 2 3)0 2-0 1 1 4-0 6C o r r o s i o n F a i l u r e C a u s e s o f T r a n s p o r t a t i o n P i p e l i n e f o r P r o d u c e d W a t e r o f L i m e C o a g u l a t i o n a n d C l a r i f i c a t i o n T r e a t m e n tL I U D e l a i1,Z HANG J i a n j u n1,HAO H o n g d u o2,F ANG Y u a n y u a n1,Z HANG H o n g b o2,X I AO H a i g a n g2(1.S h a n x i C o k i n g C o a l X i s h a n C o a l E l e c t r i c i t y G r o u p C o.,L t d.,G u j i a o 0 3 0 2 0 0,C h i n a;2.X i a n T h e r m a l P o w e r R e s e a r c h I n s t i t u t e C o.,L t d.,X i a n 7 1 0 0 0 0,C h i n a)A b s t r a c t:A Q 2 3 5 B c a r b o n s t e e l p i p e l i n e f o r c o n v e y i n g p r o d u c e d w a t e r o f l i m e c o a g u l a t i o n a n d c l a r i f i c a t i o n t r e a t m e n t i n a p o w e r p l a n t i n S h a n x i P r o v i n c e c o r r o d e d a n d l e a k e d i n a s h o r t p e r i o d o f t i m e a f t e r o p e r a t i o n.I n t h i s p a p e r t h e c o r r o s i o n f a i l u r e c a u s e s o f t h e p i p e l i n e w e r e a n a l y z e d t h r o u g h p h y s i c a l a n d c h e m i c a l i n s p e c t i o n o f t h e f a i l e d p i p e l i n e a n d f i e l d c o u p o n t e s t s,c o m b i n e d w i t h L a g e l i e r e m p i r i c a l i n d e x.T h e r e s u l t s i n d i c a t e d t h a t t h e c o r r o s i o n r e a c t i o n o f c a r b o n s t e e l i n w a t e r l e d t o t h e i n c r e a s e o f p H i n m i c r o c a t h o d e a r e a,i n d u c i n g t h e r a p i d n u c l e a t i o n a n d d e p o s i t i o n o f C a C O3 o n t h e s u r f a c e o f c a r b o n s t e e l u n d e r t h e w a t e r c o n d i t i o n o f l o w a l k a l i n i t y a n d h i g h h a r d n e s s.H o w e v e r,u n i f o r m p r o t e c t i v e f i l m d i d n o t f o r m u n d e r s u c h c o n d i t i o n s.I n s t e a d,o x y g e n c o n c e n t r a t i o n d i f f e r e n c e c e l l s f o r m e d d u e t o t h e h e t e r o g e n e i t y o f s e d i m e n t s o n c a r b o n s t e e l s u r f a c e,w h i c h w a s t h e m a i n c a u s e o f t h e c o r r o s i o n f a i l u r e o f t h e c a r b o n s t e e l p i p e l i n e.K e y w o r d s:l i m e c o a g u l a t i o n a n d c l a r i f i c a t i o n t r e a t m e n t;c o r r o s i o n o f c a r b o n s t e e l;c a l c i u m a l k a l i n i t y;h a r d n e s s;e m p i r i c a l i n d e x 煤电联营企业在开采煤炭的过程中破坏了矿床的原始状态,地下水、大气降水、地表水、岩溶水以及生活用水等沿着原有裂隙和新产生的裂隙渗入采掘空间形成大量矿井疏干水。火力发电厂用水量大,如以矿井疏干水为部分水源,不仅能降低成本,而且能减少排污量、保护环境1-2。山西某坑口火电厂以其临近四个煤矿的混合疏干水(以下简称为“原水”)为水源。原水硬度、碱度较高,具有较强的结垢倾收稿日期:2 0 2 1-0 1-1 4通信作者:郝洪铎(1 9 9 4-),助理工程师,硕士,从事电厂设备腐蚀与防护的相关工作研究,1 5 8 2 7 2 1 2 6 5 4,h a o h o n g d u o t p r i.c o m.c n向,因此采用石灰混凝澄清处理工艺对原水进行预处理以降低其结垢倾向。该预处理系统在运行约2 a后,用于输送预处理系统产出水(以下简称“清水”)的碳钢管道出现明显腐蚀减薄,局部穿孔并发生泄漏,这对电厂的安全稳定运行产生了威胁。探究现场碳钢管道的腐蚀失效原因对于石灰混凝澄清处理系统的合理调控以及管道的腐蚀防护工作具有重要的指导意义。米子龙等3认为低p H、低碱度、低硬度的水极易造成腐蚀产物的溶解,对金属管道具有较强的腐蚀性;杨培燕等4研究表明,在高碱度、低硬度的水质条件下,碳钢表面难以形成完整的沉淀保护膜,因此该水质条件下的水有较强的腐蚀性。经过石灰混411第4 4卷 第2期2 0 2 3年2月腐蚀与防护C O R R O S I ON&P R O T E C T I ONV o l.4 4 N o.2F e b r u a r y 2 0 2 3凝澄清处理的矿井疏干水属于低碱度、高硬度的水质,在该水质条件下,碳钢的腐蚀机理还有待进一步研究。本工作通过失效管道的理化检验和现场挂片试验,结合经验指数对腐蚀介质特性的分析结果,阐明了碳钢管道在现场输送介质条件下的腐蚀形式和机理,并根据试验结果对现场的石灰混凝预处理系统进行了优化调整,对腐蚀机理进行了验证。1 试验1.1 现场调研电厂的原水预处理系统工艺流程如图1所示。由图1可见:原水与药品、泥渣充分混合并进行絮凝反应后,在澄清池的上部沉降、分离;澄清水被引入推流式接触沟,同时加入硫酸以防止水中过饱和的C O2-3与C a2+结晶析出,再经变孔隙滤池过滤后得到清水,并由清水泵输送至辅机循环水系统以及锅炉补给水系统。图1 原水预处理系统工艺流程图F i g.1 P r o c e s s f l o w d i a g r a m o f r a w w a t e r p r e t r e a t m e n t s y s t e m1.2 现场挂片试验为研究供水管道的腐蚀规律,研究人员在现场的原水池和清水池进行为期4 2 d的挂片试验。挂片为Q 2 3 5 B碳钢,与现场供水管道材料相同,具体化学成分(质量分数)为0.5 7%M n,0.2 3%S i,0.1 8%C,0.0 3%C u,0.0 2%S,0.0 2%P,余量为F e;原水池中的水为未经处理的矿井疏干水,清水池中的水为经过石灰混凝澄清处理的清水。1.3 形貌表征使用I N S P E C T-F 5 0型扫描电子显微镜(S EM)对试样表面的腐蚀产物进行观察,并用配套的能谱仪进行微区元素分析;使用R i g a k u-D/m a x 2 0 0 0 P C衍射仪(X R D)对试样表面的腐蚀产物进行物相分析,并利用绝热法计算各物相占比,参数如下:靶材C u靶,电压5 0 k V,电流3 0 0 mA,测试角度(2)为5 5 6,步长0.0 2,扫描速率4()/m i n。2 结果与讨论2.1 腐蚀介质特性分析现场原水和清水各项水质指标如表1所示。由表1可 见,经 过 石 灰 混 凝 澄 清 处 理 后,原 水 中 的HC O-3浓度由4.6 6 mm o l/L下降至0.2 6 mm o l/L,C a2+浓度由7.3 5 mm o l/L下降至5.9 1 mm o l/L。在石灰混凝澄清处理过程中,向原水中投加了石灰C a(OH)2,水中的HC O-3与OH-反应生成C O2-3,并 与C a2+结 合 生 成C a C O3沉 淀,因 此HC O-3大幅下降;由于原水具有较高的非碳酸盐硬度,而石灰混凝澄清处理对此部分硬度去除效果较差,因此水中C a2+下降幅度较小。最终预处理系统的产出水具有低碱度、高硬度的特点。为探究管道的腐蚀原因,利用L a n g e l i e r经验饱和指数5-7对原水和清水进行腐蚀和结垢倾向分析。L a n g e l i e r指数一般用作水中碳酸盐结垢的定性指标,指水体实际p H与水中C a C O3呈饱和状态时对应p H的差值;而水中C a C O3呈饱和状态时对应的p H=(9.3+总溶解固体系数+温度系数)-(钙硬系数+碱度系数)。各系数取值根据系数换算表得出8。当L a n g e l i e r指数0时,水中的C a C O3为过饱和状态,有C a C O3沉积的倾向;当L a n g e l i e r指数0时,水中的C a C O3为不饱和状态,仍可继续溶解;当L a n g e l i e r指数=0时,水质相对较为稳定9。经过计算可知,2 5 下原水的L a n g e l i e r指数为1.0 3,在结垢临界值以上,这表明原水有一定结垢倾向;而清水的L a n g e l i e r指数为-0.1 2,已降低至结垢临界值以下,这是因为石灰混凝澄清处理去除 了原水中大部分HC O-3,所以清水的L a n g e l i e r表1 原水和清水的主要水质指标T a b.1 K e y p a r a m e t e r s o f r a w-w a t e r a n d c l e a n-w a t e r水样p H电导率/(Sc m-1)浊度/NTUc(HC O-3)/(mm o lL-1)c(C a2+)/(mm o lL-1)(C l-)/(m gL-1)(S O2-4)/(m gL-1)(C O DC r)/(m gL-1)(全硅)/(m gL-1)(活性硅)/(m gL-1)原水7.8 91 7 9 41.8 64.6 67.3 58 7.4 56 4 9.5 31 7.3 71 0.7 31 0.5 5清水7.3 61 7 0 91.0 50.2 65.9 18 6.5 77 5 0.8 01 6.4 41 0.4 01 0.2 7511刘德来,等:石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因指数大幅下降,产生溶解C a C O3的倾向。2.2 失效管道分析从失效管道腐蚀穿孔处截取长度为1 0 c m的管段,观察其宏观形貌。由图2可见,管道内表面附着一层厚度不均且表面粗糙不平的棕黄色沉积物(a区域),局部有瘤状物凸起(b区域),瘤状物内部颜色相比沉积物表面更深,沉积物脱落后可见铁灰色的金属基体(c区域)。图2 失效管道的宏观形貌F i g.2 M a c r o m o r p h o l o g y o f f a i l e d p i p e l i n e 对图2中a区域沉积物和b区域瘤状物进行X R D分析,结果分别如图3和图4所示;利用绝热法,对峰面积进行积分得到各物相占比,见表2。结果表明:管道内表面棕黄色附着物和凸起瘤状物主要成 分 均 为 铁 的 腐 蚀 产 物-F e OOH、F e2O3、F e3O4,同时含有C a C O3。其中,b区域瘤状物处的C a C O3含量远低于a区域的棕黄色沉积物处C a-C O3含量,表明失效管道内表面局部有C a C O3沉积的现象。图3 a区域沉积物的X R D谱F i g.3 X R D p a t t e r n o f s e d i m e n t i n a r e a a 将截取的管段切割后取a、c区域的样品进行酸洗,去除表面附着物后管段内表面的宏观形貌如图5所示。由图5可见,失效管道内表面沉积物下有不同程度的腐蚀坑(图中红色方框位置),而管道外表面涂覆的油漆较为完好,将油漆清理干净并酸洗后未见明显腐蚀痕迹,这表明失效管道的穿孔是图4 b区域瘤状物的X R D谱F i g.4 X R D p a t t e r n o f n e o p l a s m i n a r e a b表2 失效管道不同区域各物相占比T a b.2 P r o p o r t i o n o f e a c h p h a s e i n d i f f e r e n t a r e a s o f f a i l e d p i p e l i n e%区域w(-F e OOH)w(F e3O4)w(C a C O3)w(F e2O3)w(F e C O3)a2 04 23 44-b6 51 5767(a)区域a(b)区域c图5 失效管道酸洗后内表面宏观形貌F i g.5 M a c r o m o r p h o l o g y o f i n n e r s u r f a c e o f f a i l e d p i p e l i n e a f t e r a c i d p i c k i n g:(a)a r e a a;(b)a r e a b由内而外逐步形成的。将b区域的瘤状物清理干净后,管道基体的宏观形貌如图6所示。可见,瘤状物下方有明显的腐蚀坑,管道原壁厚4.5 mm,游标卡尺的测量结果显示腐蚀坑最深处达到2.2 mm。腐蚀坑坑底的微观形 貌如图7所示,可见坑底局部有明显沉积物。选611刘德来,等:石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因图6 瘤状物下金属基体腐蚀坑宏观形貌F i g.6 M a c r o m o r p h o l o g y o f c o r r o s i o n p i t i n m e t a l m a t r i x u n d e r n e o p l a s m图7 瘤状物下腐蚀坑坑底的微观形貌F i g.7 M i c r o m o r p h o l o g y o f c o r r o s i o n p i t b o t t o m u n d e r n e o p l a s m取腐蚀坑坑底有明显沉积物的两个微区、进行元素分析,结果如表3所示。由表3可见,微区的铁含量低于微区,但在微区中检测到了微区中没有的钙元素,且微区中硫含量较低,可排除钙元素以C a S O4存在的可能性。因此微区的沉积物主要成分为铁的腐蚀产物,而微区的沉积物中除铁的腐蚀产物外,还含有C a C O3。表3 腐蚀坑坑底微区元素分析结果T a b.3 R e s u l t s o f e l e m e n t a l a n a l y s i s o f m i c r o z o n e i n c o r r o s i o n p i t b o t t o m%微区w(F e)w(C)w(O)w(C l)w(S)w(M g)w(C a)1 3.3 81 6.7 04 9.0 81.7 40.6 04.1 6 1 4.3 44 0.7 92 3.8 03 5.4 1-2.3 现场挂片试验结果由图8可知,在经过为期4 2 d的现场挂片试验后,原水池挂片表面被一薄层致密的深红棕色沉积物覆盖,而清水池挂片表面附着着大量疏松的红棕色沉积物。对挂片表面的沉积物进行X R D分析,X R D谱如图9所示,各物相占比如表4所示。结果表明,原水池和清水池挂片表面沉积物主要成分均为C a C O3和铁的腐蚀产物,且二者之间C a C O3含(a)原水池挂片(b)清水池挂片图8 现场试验后挂片的宏观形貌F i g.8 M a c r o m o r p h o l o g y o f c o u p o n s i n r a w-w a t e r r e s e r v o i r(a)a n d c l e a n-w a t e r r e s e r v o i r(b)a f t e r f i e l d t e s t s(a)原水池挂片(b)清水池挂片图9 现场试验后挂片表面沉积物的X R D谱F i g.9 X R D p a t t e r n s o f s e d i m e n t o n c o u p o n s u r f a c e s i n r a w-w a t e r r e s e r v o i r(a)a n d c l e a n-w a t e r r e s e r v o i r(b)a f t e r f i e l d t e s t s表4 现场试验后挂片表面沉积物中各物相占比T a b.4 P r o p o r t i o n o f e a c h p h a s e i n s e d i m e n t o n c o u p o n s u r f a c e s a f t e r f i e l d t e s t s%挂片位置w(C a C O3)w(-F e OOH)w(-F e OOH)原水池3 44 12 5清水池3 23 13 7量占比无明显区别。根据G B/T 1 6 5 4 5-1 9 9 61 0清除试片表面的腐蚀产物,计算其腐蚀速率。结果表明,原水池试片的平均腐蚀速率为0.0 4 0 4 mm/a,711刘德来,等:石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因而清水池试片的平均腐蚀速率达到0.2 3 0 4 mm/a。2.4 讨论L a n g e l i e r指数的计算结果显示,现场的原水有一定结垢倾向,而经过石灰混凝澄清处理的清水则不再有结垢倾向,但在现场用于输送清水的碳钢管道和清水池挂片表面的沉积物中均检测到C a C O3的存在,分析其原因如下:HC O-3在水中存在式(1)所示的可逆反应,碳钢在水中的氧腐蚀反应如式(2)和式(3)所示。如水中存在C a2+,C a2+与C O2-3结合生成C a C O3沉淀,促使式(1)所示反应向右进行。因此,在碱度较高的条件下,相比碳钢的腐蚀过程,C a C O3的结晶析出过程占主导地位,C a C O3能够在碳钢表面生成一层致密的保护膜,减缓水中溶解氧向碳钢表面的扩散进程,抑制腐蚀反应的阴极去极化过程,进而减缓碳钢的腐 蚀。胡 艳 华 等1 1和ME R R I L L等1 2也 认为,当水中有C a2+和HC O-3存在时,二者反应生成的C a C O3沉积膜对碳钢具有保护作用。而低碱度条件下,由于碳钢氧腐蚀阴极反应生成OH-导致微阴极区p H升高,诱导该区域的C a C O3快速成核1 3-1 4,因此在水中HC O-3含量较低的条件下碳钢表面仍然会生成C a C O3沉积物。Z HU等1 5的研究也得到了相似的结论:一定条件下腐蚀诱导的微阴极区p H的增加会促进碳钢表面的C a C O3结垢过程。但在低碱度条件下,碳钢的腐蚀过程相比C a C O3沉积过程占主导地位,因此生成的C a C O3只能夹杂在碳钢的腐蚀产物中,不能形成均匀完整的保护膜。夹杂C a C O3的腐蚀产物较为疏松,介质中的氧容易扩散至金属表面,导致该区域氧浓度高而成为阴极区,而相对致密的碳钢腐蚀产物与金属基体结合较为紧密,介质中的氧不易扩散至金属表面,导致该区域氧浓度较低而成为阳极区,进而形成氧浓差电池加速碳钢的腐蚀。同时,阴极区碳钢腐蚀生成的OH-又会与HC O-3反应生成C O2-3,并与C a2+结合生成C a C O3加速该区域的C a C O3沉积,最终与碳钢的腐蚀产物共同形成瘤状沉积物,并且其不均匀性将进一步形成氧浓差电池,加速碳钢的腐蚀。MAN S OO R I等1 6的研 究亦表明,水 中C a2+的存在可能会延缓低碳钢表面由腐蚀产物构成的保护层的生长。2 HC O-3H2O+C O2-3+C O2(1)F eF e2+2 e-(2)O2+H2O+4 e-4 OH-(3)现场失效管道瘤状物区域和非瘤状物区域的C a C O3含量明显不同,瘤状物下方的腐蚀坑坑底局部有C a C O3沉积;现场挂片试验后,在原水池和清水池挂片表面的沉积物中均检测到了C a C O3,但清水池挂片的腐蚀速率远高于原水池挂片的腐蚀速率,这些现象均佐证了上述观点。3 工业验证试验根据研究结果进行工业验证试验,通过降低预处理系统的石灰投加量将清水的碱度提高至23 mm o l/L,然后在清水池进行为期4 2 d的现场挂片试验。试验结束后,挂片表面的宏观形貌如图1 0所示。相比碱度调整前,挂片表面腐蚀状况得到明显改善,局部可见金属光泽,其平均腐蚀速率下降至0.0 4 6 0 mm/a,下降幅度达到8 0.0 3%。图1 0 工业验证试验后挂片的宏观形貌F i g.1 0 M a c r o m o r p h o l o g y o f c o u p o n s a f t e r i n d u s t r i a l v a l i d a t i o n t e s t4 结论电厂的矿井疏干水预处理系统的产水具有低碱度、高硬度的特点,该水质条件加速了碳钢的腐蚀,其作用机理如下:碳钢在水中的腐蚀反应导致微阴极区的p H升高,诱导生成C a C O3沉淀,其与碳钢的腐蚀产物夹杂在一起在碳钢表面形成疏松的沉积物,由于这种沉积物的不均匀性而形成氧浓差电池,这是造成碳钢管道腐蚀失效的主要原因。参考文献:1 钟文强,杨帆.坑口电厂利用矿井疏干水的效益分析J.煤炭加工与综合利用,2 0 1 4(9):7 2-7 3.2 郎军,辛学铭,郝金刚.煤电联营模式在鄂尔多斯东部地区的实践J.选煤技术,2 0 1 8(6):9 1-9 4.3 米子龙,邬慧婷,张晓健,等.低p H低碱度水源水引起供水管 网 黄 水 的 控 制 措 施 J.中 国 给 水 排 水,2 0 1 4,3 0(1 8):2 3-2 7.4 杨培燕,张继恒,顾宝珊,等.低硬度循环冷却水对管道系统的腐蚀性探讨J.腐蚀与防护,2 0 1 0,3 1(1 2):811刘德来,等:石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因9 8 1-9 8 3.5 KUMA R S S,S UR I YANA R AYANAN A,P AN I G R A-H I B.S t u d i e s o n p e r f o r m a n c e o f i n d i c e s i n c o o l i n g w a-t e r s y s t e mJ.I n d i a n J o u r n a l o f C h e m i c a l T e c h n o l o-g y,2 0 1 2,1 9:7 5-8 0.6 S ONG J,L I U M,S UN X.M o d e l a n a l y s i s a n d e x p e r i-m e n t a l s t u d y o n s c a l i n g a n d c o r r o s i o n t e n d e n c i e s o f a-e r a t e d g e o t h e r m a l w a t e rJ.G e o t h e r m i c s,2 0 2 0,8 5:1 0 1 7 6 6.7 L A R S ON T E,S KO L D R V.L a b o r a t o r y s t u d i e s r e l a-t i n g m i n e r a l q u a l i t y o f w a t e r t o c o r r o s i o n o f s t e e l a n d c a s t i r o nJ.C o r r o s i o n,1 9 5 8,1 4(6):4 3-4 6.8 高秀山.火电厂循环冷却水处理M.北京:中国电力出版社,2 0 0 2.9 刘絮飞,王奇峰,王久生,等.水质指数法在火电厂循环水腐蚀结垢预防中的应用J.吉林电力,2 0 1 6,4 4(6):8-1 0.1 0 G B/T 1 6 5 4 5-1 9 9 6 金属和合金的腐蚀-腐蚀试样上腐蚀产物的清除S.1 1 胡艳华,郦和生.C a2+浓度和碱度对循环水结垢和腐蚀的影响J.石化技术,2 0 1 2,1 9(2):9-1 1.1 2 ME R R I L L D T,S ANK S R L.C o r r o s i o n c o n t r o l b y d e p o s i t i o n o f C a C O3 f i l m s:p a r t 1,a p r a c t i c a l a p-p r o a c h f o r p l a n t o p e r a t o r sJ.J o u r n a l Am e r i c a n W a-t e r W o r k s A s s o c i a t i o n,1 9 7 7,6 9(1 1):5 9 2-5 9 9.1 3 D E MOT T E R A,B A R K E R R,B UR K L E D,e t a l.T h e e a r l y s t a g e s o f F e C O3 s c a l e f o r m a t i o n k i n e t i c s i n C O2 c o r r o s i o nJ.M a t e r i a l s C h e m i s t r y a n d P h y s i c s,2 0 1 8,2 1 6:1 0 2-1 1 1.1 4 S AN D E R A,B E R GHU L T B,B R OO A E,e t a l.I r o n c o r r o s i o n i n d r i n k i n g w a t e r d i s t r i b u t i o n s y s t e m s-t h e e f f e c t o f p H,c a l c i u m a n d h y d r o g e n c a r b o n a t eJ.C o r r o s i o n S c i e n c e,1 9 9 6,3 8(3):4 4 3-4 5 5.1 5 Z HU T Z,WAN G L,S UN W,e t a l.T h e r o l e o f c o r-r o s i o n i n h i b i t i o n i n t h e m i t i g a t i o n o f C a C O3 s c a l i n g o n s t e e l s u r f a c eJ.C o r r o s i o n S c i e n c e,2 0 1 8,1 4 0:1 8 2-1 9 5.1 6 MAN S OO R I H,YOUN G D,B R OWN B,e t a l.E f f e c t o f C a C O3-s a t u r a t e d s o l u t i o n o n C O2 c o r r o s i o n o f m i l d s t e e l e x p l o r e d i n a s y s t e m w i t h c o n t r o l l e d w a t e r c h e m i s t r y a n d w e l l-d e f i n e d m a s s t r a n s f e r c o n d i t i o n sJ.C o r r o s i o n S c i e n c e,2 0 1 9,1 5 8:1 0 8 0 7 8.(上接第4 4页)7 张功庭,唐荻,郑之旺,等.热处理工艺对1 0 0 0 MP a级含钒 高 强 钢 组 织 和 性 能 的 影 响 J.钢 铁 钒 钛,2 0 2 0,4 1(4):1 3 9-1 4 4.8 张植权,周邦新,王均安,等.低碳低合金钢时效过程中M n在-F e与渗碳体间重分布特征J.工程科学学报,2 0 2 0,4 2(3):3 4 0-3 4 7.9 A LM I R A L L N,WE L L S P B,YAMAMO TO T,e t a l.P r e c i p i t a t i o n a n d h a r d e n i n g i n i r r a d i a t e d l o w a l l o y s t e e l s w i t h a w i d e r a n g e o f N i a n d M n c o m p o s i t i o n sJ.A c t a M a t e r i a l i a,2 0 1 9,1 7 9:1 1 9-1 2 8.1 0 陆春洁,邵伟,镇凡,等.M n对低合金钢连续冷却相变规律的影响及强化机制J.兵器材料科学与工程,2 0 1 9,4 2(2):6 4-6 9.1 1 L I N S P,N I E Z R,HUANG H,e t a l.A n n e a l i n g b e-h a v i o r o f a m o d i f i e d 5 0 8 3 a l u m i n u m a l l o yJ.M a t e-r i a l s&D e s i g n,2 0 1 0,3 1(3):1 6 0 7-1 6 1 2.1 2 张书娜,何宇,焦丽君,等.固溶温度对新型建筑耐候钢性能的影响J.腐蚀与防护,2 0 2 0,4 1(1 2):1 5-2 0.1 3 田骏,张昆,王金.M n含量对低合金钢耐海水腐蚀性能的影响J.材料保护,2 0 1 9,5 2(1 1):3 3-3 7.1 4 HA I C,CHE N G X Q,D U C W,e t a l.R o l e o f m a r-t e n s i t e s t r u c t u r a l c h a r a c t e r i s t i c s o n c o r r o s i o n f e a t u r e s i n N i-a d v a n c e d d u a l-p h a s e l o w-a l l o y s t e e l sJ.A c t a M e t a l l u r g i c a S i n i c a(E n g l i s h L e t t e r s),2 0 2 1,3 4(6):8 0 2-8 1 2.(上接第1 1 3页)1 1 陈惠玲,李晓娟,魏雨.碳钢在含氯离子环境中腐蚀机理的研究J.腐蚀与防护,2 0 0 7,2 8(1):1 7-1 9.1 2 马子川,魏雨,郑学忠,等.F e()浓度及p H值对-F e OOH相转化为-F e2O3时间的影响J.磁性材料及器件,1 9 9 8,2 9(2):4 3-4 5,4 9.1 3 L I U H,WE I Y,S UN Y H.T h e F o r m a t i o n o f h e m a-t i t e f r o m f e r r i h y d r i t e u s i n g F e(I I)a s a c a t a l y s tJ.J o u r n a l o f M o l e c u l a r C a t a l y s i s A:C h e m i c a l,2 0 0 5,2 2 6(1):1 3 5-1 4 0.911刘德来,等:石灰混凝澄清处理产出水输送管道的腐蚀失效原因